600MW超临界锅炉管壁超温的控制
660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制策略
660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制策略摘要：针对660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制，分析影响锅炉蒸汽温度的主要因素，采取过热汽温和再热汽温调整控制的策略，为机组安全稳定运行提供技术支持。
关键词：660MW；超超临界直流锅炉；汽温控制；策略；宁德发电公司1、2号机组为660 MW超超临界发电机组，配置DG2060/26.15-II1型超超临界直流锅炉，蒸汽参数为26.03 MPa，605/603℃。
过热汽温的调整主要由水煤比控制中间点温度，并设置两级喷水减温器调节各段及出口蒸汽温度，再热蒸汽温度主要由尾部烟气挡板调节，在高再入口管道装设有事故喷水减温器。
1 660MW超超临界直流锅炉超超临界机组是在常规超临界机组的基础上发展起来的新一代高参数、大容量发电机组，与常规超临界机组相比，超超临界机组的热效率比超临界机组的高4% 左右。
但由于超超临界机组运行参数高，锅炉为直流炉，需适应大范围深度调峰的要求，因此，这给超超临界机组汽温控制提出更高要求。
2汽温调节的重要性维持锅炉蒸汽温度稳定对机组安全稳定运行至关重要，汽温过高或过低，都将严重影响机组安全稳定运行。
蒸汽温度过高，将使锅炉受热面及蒸汽管道金属材料的蠕变速度加快，影响使用寿命，严重超温将会导致金属管道过热爆管。
当蒸汽温度过高超过允许值时，使汽轮机的部件的机械强度降低，导致设备损坏或使用寿命缩短。
蒸汽温度过低，将会降低机组热效率。
汽温过低，使汽轮机末级叶片湿度增加。
蒸汽温度大幅度快速下降会造成汽轮机金属部件过大的热应力、热变形，甚至会发生动静部件摩擦，严重时会发生水冲击，威胁汽轮机安全稳定运行。
因此，机组在运行中，在各种内、外扰动因素影响下，如何通过运行分析进行调整，用最合理的控制措施保持汽温稳定，是汽温调节的首要任务。
3锅炉蒸汽温度的影响因素3.1水煤比的影响：超超临界锅炉中给水变成过热蒸汽是一次完成的，锅炉的蒸发量不仅决定于燃料量，同时也决定于给水流量。
超临界锅炉过热器-再热器的汽温特性及调节分析
超临界锅炉过热器\再热器的汽温特性及调节分析摘要：本文对直流锅炉的过热器、再热器汽温特性、变化特点、汽温调节进行了简要分析，并结合我厂实际情况阐述锅炉汽温偏差产生的原因，提出超临界压力锅炉运行中应关注的问题，与电力同仁共勉。
关键词：直流锅炉超临界过热器再热器汽温21世纪以来，为了提高锅炉效率，最大限度的降低能源消耗，电站锅炉逐步向超临界锅炉方向发展。
超临界锅炉的汽温特性与传统的汽包炉汽温特性有明显的不同，汽温过高将引起管壁超温、金属蠕变寿命降低，会影响机组的安全性；汽温过低将引起循环热效率的降低。
根据计算，过热器在超温10～20℃下长期工作，其寿命将缩短一半以上；汽温每降低10℃，循环热效率降低0.5%，而且汽温过低，会使汽轮机排汽湿度增加，从而影响汽轮机未级叶片的安全工作。
通常规定蒸汽温度与额定温度的偏差值在-10～+5℃范围内。
下面对直流锅炉的汽温特性进行分析，不断摸索调整汽温的最佳手段，控制汽温在允许范围内，保证锅炉安全运行。
一、过热器或再热器汽温特性1、过热器或再热器出口汽温随锅炉负荷的变化规律称为过热器或再热器的汽温特性。
过热器的汽温特性如图1-1所示。
图1-1 过热器的汽温特性l―辐射式过热器；2、3―对流式过热器23随着锅炉负荷的变化，辐射式过热器的汽温特性与对流式过热器相反。
当锅炉负荷增加时，燃料消耗量和过热器中蒸汽的流量都相应增大，由于炉内火焰温度变化不大，辐射式过热器吸收的炉膛辐射热增大不多，相对于每干克蒸汽的辐射吸热量反而减小，因此辐射式过热器的出口汽温随锅炉负荷的增大而降低。
辐射式过热器的汽温特性见图1-1中的曲线1。
当锅炉负荷增大时，燃料消耗量增大，烟气流速增大，烟温升高、对流传热量增加，相对于每千克蒸汽的对流吸热量增加，因此对流式过热器的出门汽温随锅炉负荷的增大而增大。
对流式过热器的汽温特性见图1-1中曲线2、3，过热器离炉膛越远，过热器进口烟温越低，烟气对过热器的辐射换热份额越少，汽温随负荷增加而上升的趋势更加明显。
超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施
超超临界锅炉屏过超温分析及预防措施摘要：本文对某超超临界机组锅炉启动后屏式过热器某点频繁超温进行了分析，对可能产生的原因进行深入分析。
通过技术分析，排除了管壁产生氧化皮和测点故障原因，基本确定了超温的最大可能原因，并提出了一系列预防措施。
关键词：超超临界氧化皮超温某厂锅炉为东方锅炉厂制造的DG2127-29.3-Ⅱ型超超临界、变压运行，一次中间再热、单炉膛平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构直流炉，采用两台三分仓回转式空气预热器，π型布置。
过热蒸汽额定蒸汽温度605℃再热蒸汽额定蒸汽温度623℃，机组于2020年7月11日转入商业运行。
一、事件经过该机组临修后于2022年2月6日晚点火启动，2月7日05：53分屏过出口温度逐渐升高，16：15汽轮机转速从2350升至3000转，直至2月7日16：41分，2号炉屏式过热器出口壁温测点6与周围测点（与壁温4，5，7，8相比）变化趋势一致，温度数值基本相同。
自2月7日16：41开始，在整体壁温逐渐升高过程中，屏式过热器出口壁温测点6逐渐与其他壁温拉开差距，温度数值始终高于周围壁温测点，但都保持相同变化趋势。
截止2022年4月该点超限次数共计94次，其中机组启动后超限次数占93次，其他运行期间未出现长期超温过热现象。
根据SIS壁温超限趋势及点表对应，屏过右侧壁温6点位置在右数第3屏后屏出口管段第1根管，此管道材质见下表。
表1：屏式过热器出口管段材质及动态报警温度二、超温分析2.1.钢材氧化皮产生分析受热面管材抗氧化性能。
抗氧化性能越差，氧化速度越快，其中合金内Cr含量影响最大。
Cr含量越高，其氧化速度越慢。
TP347H是奥氏体型不锈耐酸钢，Cr含量在17%-20%。
HR3C钢（SA-213TP310HCbN）是一种新型奥氏体耐热钢，Cr含量在25%以上。
各种常见管材氧化皮生长速度顺序：T91＞TP347H＞super304＞HR3C。
氧化皮堆积管壁超温表现形式：a.随着负荷升高壁温也随之升高，并在负荷达到最大时，管壁温度也达到了最大。
宁德600MW超临界锅炉运行说明书
5
3、蒸汽吹管
3.1 概述 新建电站锅炉投运前必须进行过热器、再热器及其管道系统的蒸汽吹扫。目的是去除在 制造和安装期间产生的任何杂质（磨屑、金属切割物、焊渣、轧制氧化皮等） 。 3.2 吹管范围 1）从分离器到末级过热器出口集箱的过热器系统 2）主蒸汽管道 3）高压旁路管道 4）冷段再热器管道 5）从冷段再热器入口集箱到热段再热器出口集箱的再热器系统 6）热段再热器管道 7）小汽轮机进汽管道及其它管道 3.3 吹管系数 为了达到有效的吹扫，吹管时被吹扫表面所受的作用力必须大于锅炉最大连续出力 （BMCR）下蒸汽对表面的作用力。作用力越大吹管越有效。吹管系数定义为吹扫工况和 BMCR 工况下蒸汽动量之比。 “火电机组启动蒸汽吹管导则”规定，吹管时应保证被吹扫系统中各处 的吹管系数均应大于 1。 3.4 两种吹管方式及其比较 蒸汽吹管有降压吹管和稳压吹管两种方式。 国内直流锅炉通常采用稳压吹管方式。以内置式汽水分离器出口压力为吹管压力，控制 在 5~5.5MPa。 采用动量计算的方法，在保证被吹扫系统各段吹管系数 K＞1 的前提下，得出在选定吹管 蒸汽压力下的吹管蒸汽流量。 稳压吹管操作简便，运行工况稳定，受热面承受较小的热冲击，且可以油煤混烧而节省 了燃油，降低了吹管成本。 稳压吹管每次吹管的持续时间取决于储备的除盐水量。 稳压吹管锅炉的输入热负荷较高， 为此要注意控制炉膛出口烟温，防止过热器和再热器超温。 降压吹管多用在汽包锅炉上。直流锅炉水容积和热容量较小，降压吹管每次持续时间不 到 1 分钟，必须采用价格昂贵的快速启闭的临冲门。此外，吹管时要求锅炉熄火，循环泵停 运，操作繁琐。
4
2.7 清洗流速和水容积 表 1 的数据是基于 HG-1900/25.4-YM4 型锅炉的设计。 清洗水容积还应考虑锅炉本体外的 一些设备，如除氧器、清洗水箱、临时管道等，适当增加一些余量。 表1 部件 名称 主给水管道 省煤器 省煤器下水管 螺旋管水冷壁 垂直管水冷壁 折焰角水平烟道侧墙 启动分离器 贮水箱 溢流管 再循环管 材质 WB36 SA-210C SA-106C SA-213T12 SA-213T12 SA-213T12 WB36 WB36 SA-210C WB36 清洗流速和水容积 管径 mm φ508×45 φ44.5×6 φ559×80 φ38×6.5 φ31.8×5.5 φ44.5×6.1 φ610×65 φ610×65 φ324×55 φ457×60 水容积 3 m 68
对火电厂600MW超临界机组协调控制系统的分析
对火电厂600MW超临界机组协调控制系统的分析作者：曾有琪韦培元马军来源：《城市建设理论研究》2012年第30期摘要：就国内火电厂的火电机组发展现状来看，大规模、高效率的超临界机组已经形成了市场化规模，600MW超临界机组比传统的亚临界机组有着压倒性的性能优势。
超临界机组对煤耗量的大幅度降低，有效缩减了火电厂的运营投资，在减少能源消耗、缩减运营成本的同时，也减少了污染物向环境中的排放。
文章就600MW超临界机组内容进行了简单的概述，介绍了600MW超临界机组协调控制策略，阐述了600MW超临界机组协调控制系统。
关键词：600MW超临界机组；控制策略；控制对象；协调控制系统Abstract: Considering the development situation of the domestic thermal power units of thermal power plants, the large-scale, high-efficiency supercritical unit has formed the marketization scale, and600 MW supercritical units have the overwhelming performance advantages compared with conventional subcritical units. Supercritical units contribute to the huge reduction in the amount of coal consumption, effectively reducing the investment in thermal power plant operators, which also can reduce the pollution emission to environment. In this paper, the content of 600MW supercritical units is described simply, coordinated control system strategy of the 600MW supercritical units are introduced, as well as its coordinated control system.Key words: 600 MW supercritical units; control strategy; controlled object; coordinated control system中图分类号：F407.61 文献标识码：A 文章编号：2095-2104（2012）随着国内对火电机组内容研究的不断深入，以及火电机组相关技术、系统在近几年内的高速发展，高效率、大规模的超临界机组在火电厂中的应用越来越广泛和普及。
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析
关于超临界直流锅炉的给水控制与汽温调节分析伴随国内经济水平的快速提升，电力生产已然是重中之重的一个环节。
早期生产因为技术条件不足，普遍选用参数较低、能耗较大且污染严重的燃煤系统。
经过不断发展，当前国内逐步利用效率更高且污染较轻的系统取代传统燃煤机组。
随着电力领域的持续前行，超临界直流锅炉也出现在实际生产之中，不同种类的锅炉设备所适用的场合有所差异，同时内部给水控制架构也不尽相同，所以在实际应用过程中始终存在不足之处。
本文就针对目前超临界直流锅炉的发展进行研究，对内部控制系统存在的问题提出对应的优化方案。
[关键词]超临界;直流锅炉;给水控制系统;汽温调节Nie Xin-yang[Abstract]With the rapid improvement of domestic economic level，electric power production has become one of the most important links. Due to the lack of technical conditions in early production，coal-fired systems with low parameters，large energy consumption and serious pollution were generally selected. After continuous development，the current domestic use of higher efficiency and less pollution system to replace the traditional coal-fired units. With the continuous development of the electric power field，supercritical once through boiler also appears in the actual production. Different types of boiler equipment are suitable for different occasions，and the internal water supply controlstructure is also different，so there are always deficiencies in the actual application process. In this paper，the development of supercritical once through boiler is studied，and the corresponding optimization scheme is proposed for the problems existing in the internal control system.[Keywords]supercritical; once through boiler; feed water control system; steam temperature regulation超臨界直流锅炉相较于原有的燃煤系统来说，不管是容量、效率还是环保等方面都有着质的飞跃。
2×660 MW超超临界锅炉再热汽温偏差大的治理和调整
第53卷第2期2022年3月Vol.53,No.2Mar.,2022锅炉技术BOILER TECHNOLOGY2x660MW超超临界锅炉再热汽温偏差大的治理和调整张松文！胡再新(广东粤电大埔发电有限公司,广东梅州514265)摘要：广东粤电大埔发电有限公司2X660MW超超临界"型锅炉，自投产以来总体运行良好，但运行过程中在炉膛出口两侧烟温存在偏差，使再热器左右侧汽温存在较大的偏差，致使再热器一侧减温水用量偏大，导致减温器管道内出现裂纹&通过对炉膛出口存在的残余旋转动量的方向与汽温偏差之间的关系、燃烧器燃尽风偏转角及消旋动量的分析，认为消旋动量不足是引起汽温偏差的主要因素&经过对燃尽风喷嘴水平摆动角度调整，燃尽风偏转角从一15°〜+15°改进为一25°〜+25k同时对二次风进行配风调整，最终解决了再热汽温偏差和两侧减温水偏差大的问题&由于炉膛出口两侧烟气温度趋于均匀，使得悬吊管壁温也更均匀&关键词：再热汽温偏差大；单侧减温水量大；改进燃尽风反切角；燃烧调整；偏差消除中图分类号:TK223.7+3文献标志码:B文章编号：1672-4763(2022)02-0062-060前言随着机组容量和参数的提升，锅炉的炉膛尺寸相应增大，随之炉膛出口残余旋转动量也会增加&大量工程研究表明，不论采用何种燃烧方式，烟温偏差和汽温偏差在锅炉运行中总是不可避免地存在，但通过采用适当的技术措施，可以将烟温和汽温偏差有效控制在安全范围内&四角燃烧的锅炉炉膛出口都存在残余旋转动量，由此产生炉膛出口存在左右侧烟温偏差&如果四角燃烧锅炉的炉膛出口存在的烟温偏差不能有效地控制，情况轻者会影响汽水分离器出口左右侧汽温、过热器汽温和再热器汽温偏差，使过热器和再热器左右侧减温水偏差较大&如果炉膛出口烟温长期存在严重偏差，会影响过热器和再热器及悬吊管壁温，甚至超温造成爆管等，影响安全生产,带来经济损失[1]&广东粤电大埔发电有限公司660MW超超临界锅炉，自投运以来，锅炉燃烧稳定，总体运行情况良好。
600MW超临界W型火焰锅炉几种常见水冷壁泄漏原因分析及对策探讨
600 MW 超临界W型火焰锅炉几种常见水冷壁泄漏原因分析及对策探讨摘要：云南某电厂2×600MW燃煤机组，配套锅炉是由东方锅炉（集团）股份有限公司制造的超临界参数、W型火焰燃烧、垂直管圈水冷壁变压运行、一次再热、挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型直流锅炉。
该电厂两台超临界W火焰锅炉自2012年投运之初，就长期存在前墙水冷壁壁温偏差大，且出现前墙水冷壁变形，水冷壁频繁泄漏导致停机事件等问题，严重影响机组运行安全和经济性。
为了研究控制水冷壁热偏差、提高锅炉受热面安全可靠性的治理措施，威信电厂邀请东方锅炉厂、西安热工院和云南电科院多次开展两台炉受热面可靠性提升方案研究探讨工作。
现总结几点建议，为该类型机组安全运行提供交流经验，为机组安全经济运行奠定基础。
关键词：超临界锅炉；W型火焰；水冷壁泄漏；拉裂；贴壁风；碰磨；措施1.锅炉概况威信电厂1号锅炉为东方锅炉（集团）股份有限公司制造的超临界参数、W 型火焰燃烧、垂直管圈水冷壁变压运行、一次再热、挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型直流锅炉，型号为：DG-1962/25.4-Ⅱ8。
设计燃用威信本地无烟煤。
两台机组于 2012 年底投产。
锅炉采用正压直吹式制粉系统和前后墙对冲燃烧方式，共配有6台双进双出钢球磨煤机，每台磨煤机带4只双旋风煤粉燃烧器。
24只煤粉燃烧器顺列布置在下炉膛的前后墙炉拱上；前、后墙水冷壁上部还布置有26个燃尽风燃烧器。
每只双旋风煤粉燃烧器配一支油枪，用于点火和低负荷稳燃。
锅炉总体布置如图2-1所示，燃烧器布置情况如图2-2所示。
图2-1 锅炉总体布置示意图图2-2 煤粉燃烧器布置示意图锅炉汽水系统流程如图2-3所示。
经省煤器加热的给水经过连接管进入水冷壁四面墙的下集箱，工质经过下炉膛加热后进入折焰角下方的混合集箱，然后进入上部水冷壁，最后通过连接管道进入汽水分离器。
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规 则 ，中间略高 。
３ 原 因分析与治理
（）对 汽水 系统设 备 汽温偏 差 的原 因进 行 了全 １ 面分 析 ，并在停 炉检 修期 间进行 重点 检查 ，找 出屏 过 出 口汽 温偏差 的主 要原 因是过 热器 一级 减温器 喷 管从 根部 处断 裂 ，这 是 因为喷 管未 加焊 圆弧板 ，且 喷管 设计 为悬 臂结构 、单 端 固定 。由于未 焊接 圆 弧 板 ，喷管 稳定 性较差 ，加 上减 温水 反复 投停 ，减 温 器 受到 交变 热应力 的作用 ，减 温器 喷管在 温差 应力 和 疲劳 振动作 用下 断裂 。 当减 温水 投运 时 ，喷管将
型号 为 Ｄ ９ ０ ２ ． １２ Ｇ１０ ／ ５４— Ｉ ，是 一次 中间再 热 、单 炉膛 、尾部 双烟 道 、烟气挡 板调 节再 热汽 温 、平衡 通风 、露 天布 置 、固态排 渣 、全钢构 架 、全悬 吊结
构 兀 型锅炉。前后墙对冲燃烧 ，燃烧器分 ３ 层布
置 ，共 设 ３ ６只 ，采用 正压 直 吹式 制粉 系统 ，配 有
下易超温的情况，从燃烧过程系统工程考虑，采取
混煤掺 烧 、改变配 风方 式 、 化 中间点温 度 的控 制 、 优 吹灰 系统调 节 、防止 变工 况下制 粉 系统燃 料量 突增
的措施 ，以及对相关系统设备改造等，实现对屏式
２ 受热面超温特征
屏 式过 热器 ：两侧 汽温偏差 较大 ，Ａ 侧温度 高 于 Ｂ侧 ，Ａ 侧管 屏壁 温超温 严重 。最大 汽温偏 差 曾
Ｓ丽
电 全 术 力安 技
第１ ２２ 第 期） ４ ０年 ５ 卷（１
６ ０ Ｗ超临界锅炉管 壁超温 的控制 ０ Ｍ
陈敏生 ，廖 晓春 ，楼 杰
（ 东粤 电靖 海 发 电有 限公 司 ，广 东 揭 阳 ５ ５２） 广 １２３
１ 设备简介
某 ６ ０ＭＷ 超 临界 参 数变压 直 流 本生 型 锅 炉 ， ０
低 温再 热器 ：在 稳 定 负 荷 和 变 工 况 调 节 的过 程 中 ，曾 出现 过 多 次 超 温 现 象 。壁 温 呈 中 间高 两 侧 低分 布 ，超 温 持 续 时 间 长 ，最 高 金属 壁 温 曾达 ５ ０℃ ，其 管 材 为 １Ｃ ｌ Ｖ ９ ２ ｒＭｏ Ｇ， 已远 高 于设 计 允
６ Ｈ １０ 型 中速磨煤机 。设计煤种为神府东胜 套 Ｐ ０３ 煤 ，校核煤种为晋北烟煤。 自投产 以来 ，锅炉 在不 同工 况下受 热面不 同程
度地 存在 管壁 超温 问题 ，特别 是屏 式过 热器和 低温
再热器 ，多次出现超温现象 ，而且持续时间较长。
屏 式过 热器 出 口管壁 金属 温度 曾高达 ６ １℃ ，低 温 ４
相对管座转动 ，使减温水喷 两 侧蒸 汽阻力 出现 偏差 ，导 致 其人 口两侧 蒸 汽流速不 一致 ，使两 侧屏 式 过热器 受
再 热 器 出 口壁 温 曾高 达 ５０℃ （ ９ 由于 管壁 的温 度 测 点布置 在大罩 壳 内顶棚 上部 ，估计 炉 内实 际壁温 比 测量 温度高 约 ５ ０℃左 右 ） ，远高 于屏 式过 热器壁 温 报警值 ５０℃和低 温再 热器 壁温 报警 值 ５０℃。管 ８ ６
热面冷却能力出现偏差 ，引起单侧屏式过热器管壁
温度 频繁超 温 。 （）针对 屏 式过 热器和 低 温再 热器 管屏 变工 况 ２
壁超温严重影响锅炉的安全运行 ，为此，必须根据 各 型 管壁超 温 的特点 ，分析 提 出安全 技术措 施 ，通
过优 化控 制及技 术改造 来加 以解决 。
许壁温 值 。
造 ，并重新调整风环动静 间隙，减少磨煤机旋转喷 口处的漏风 ，以降低人磨一次风量 ，减少火焰中心
偏 高 的影响 ； ② 调 平磨 煤机 出 口一 次 风及 各磨 出 口煤 粉 细 度 ，减少 因 同层 燃烧器 各一 次风 粉管 出 口风粉 不均 而使 炉 内热负荷 沿炉膛 宽度 和高 度分 布产 生较 大偏 差 ，进 而造 成受 热面管 屏 间吸热 不均匀 的现象 ；
高温再热器 ：存在局部超温现象 ，壁温分布不
一
③ 对磨煤机人 口一次风量和大风箱二次风量
●一
第 ｌ 卷 （ １ 年第 ５ ） ４ ２ ２ ０ 期
电 力 安 全 技 术
生 产 一 线
ｈｅ ｎｇＣｈ ｙｉ ａ ａｎ ｘｉ ｎ
进行热态标定 ，并校正空预器 出口氧量 ，减少因测
量值 与实 际值 不一 致所 造成 的调节 偏差 ； ④ 通 过燃 烧调整 ， 求合理 的一 、 次风 配 比 ， 寻 二
过 热器 和低温 再热器 壁 温的控 制 。同时 ，减少 屏 式 过 热器 和低温 再 热器 系 统减温 水 的使用 ，以提 高锅 炉 的安全 和经 济性 。具 体措 施包 括 ： ① 分 别对 各磨 煤机 磨 碗 风环 通流 面 积进 行 改
达 ８ ℃，Ａ Ｂ侧出 口汽温分别为 ５６ ／ ０ ℃， ｌ ／ ８ ℃ ５５ 出口管壁金属温度达 ６ １ ４ ℃，远高于壁温报警值 。
温 问题 ，管壁 温度 超 限现象 明显减 少 。超 温 治理 前 后 ，管 屏壁 温测 点温度 如表 １ 示 。 所
表 １ 同一负荷工 况下屏过 出口壁温
屏 过壁 温
４８ ８ ５６ ５ ５０ ７ ５７ ９ ６５ ３ ５５ ８
风煤比和配煤方式，较佳的煤粉细度和过剩空气系
数 等 ，确保炉 内燃 烧稳 定 ，减少管 屏热 负荷偏 差 。 （） 对 于 高 温再 热器 管 屏 存 在 的局 部 热偏 差 ， ３ 采 用设 备改 造和 优化 吹灰 的方 式进行 调整 。用 材质 为 ０ ｒ０ ｌＳ２的钢 板 弯 制 成 成 形 的钢 板 ，将 ２ Ｃ ２Ｎｉ４ ｉ 件 成 形 钢 板在 管 屏 Ｕ 形 管底 部上 装 焊 成 管 夹 ，每 个 管屏 装 ２ 管 夹 。管 夹装 焊完 成后 ，根 据设计 的 个 管屏 宽 度 ，沿 炉宽 方 向将相 邻管 夹 的顶部 用长条 钢 板进 行焊 接 定 位 ，在 Ｕ 形 管底 部 形 成 了前 后 两 排