三产品重介旋流器分选下限的测定
三产品重介质旋流器选煤中损的分析与控制
三产品重介质旋流器选煤中损的分析与控制苏伟鑫【摘要】为降低三产品重介质旋流器分选原煤的中损量,分析了三产品重介质旋流器存在中损的主要原因,以禹州龙屯矿原煤在河南天元选煤厂入选为例对导致中损的原因进行分析,提出了降低选煤中损的控制措施及改进方案.悬浮液煤泥量过大,旋流器离心率不足或给煤量过大是导致中损的主要原因.通过增大中煤脱介弧形筛筛缝,保证合适的分流量,降低错配物含量和煤泥量;增加中煤筛下合介段等措施对选煤厂进行改造.改造后三产品重介质旋流器选煤中损由改造前的10％降至2％以下,介质消耗控制在0.8 kg/t.【期刊名称】《洁净煤技术》【年(卷),期】2015(021)006【总页数】3页(P34-36)【关键词】三产品重介质旋流器;中损;悬浮液;煤泥量【作者】苏伟鑫【作者单位】天地科技股份有限公司神木分公司,陕西神木719300【正文语种】中文【中图分类】TD94重介质选煤具有分选精度高、对原煤适应性强、易于实现自动化等优点，已成为选煤首选技术[1]。
三产品重介质旋流器是重介质选煤中广泛应用的分选设备[2]，精煤是选煤厂质量管理的核心，因此，降低三产品重介质旋流器中煤中的精煤损失，实现精煤回收率最大化是提高选煤厂经济效益的主要途径[3]。
三产品重介质旋流器选煤中，中损不仅造成资源浪费，还因中损粒度很细(中煤中所含精煤粒度一般小于1.0 mm)，在中煤中含量大时会造成中煤脱水脱介困难，导致介耗增大。
因此降低中损尤为重要。
由于中煤发热量偏低，返选意义不大，这部分精煤得不到有效利用而损失。
目前，大部分对中损的研究主要集中在对旋流器结构的分析、改进，笔者以禹州龙屯矿原煤为原料，在河南天元选煤厂进行应用试验，提出了降低选煤中损的控制措施及改进方案，以期增加精煤产量，提高分选效果，提升选煤厂经济效益。
河南天元选煤厂是一座90万t的炼焦煤选煤厂，入选禹州龙屯矿生产的原煤，选煤工艺为：预先脱泥无压三产品重介质旋流器+浮选+煤泥压滤，生产出的精煤灰分在10.5%以下，主要做炼焦配煤。
无压给料三产品重介质旋流器
无压给料三产品重介质旋流器赵树彦（唐山国华科技有限公司，河北唐山 063020）摘要：介绍了无压给料三产品重介质旋流器选煤技术在中国的发展过程，阐述了该设备的工作原理、结构、工艺特点以及在多座选煤厂（矿区）的应用效果。
关键词：无压给料三产品重介质旋流器；分选工艺；特点；应用效果中图分类号：TD942.7 文献标识码：A 文章编号：1005-8397（2006）05-0000-001 历史回顾20世纪70年代末，选煤界的研究者们认识到：重介质选煤，尤其是重介质旋流器选煤具有分选精度高、结构简单、容易实现自动化等优点，是选煤技术的发展方向。
但对于难选煤居多数的中国来说，传统重介质选煤工艺系统复杂，需要脱泥、分级，制备高、低密度介质，设置回收系统，并且需要两套分选设备才能分选出精煤、中煤和矸石。
因此，研究发展“高效、简化重介质选煤技术”，既保持重介质选煤的高精度，又简化工艺流程，从而减少基建投资、降低生产费用，才是符合中国国情的选煤技术发展方向。
1979年在中国煤科总院唐山分院成立了有压给料三产品重介质旋流器课题组。
1984年和1989年先后研制成功500/350和710/500型有压给料三产品重介质旋流器并应用于辽宁本溪彩屯选煤厂和黑龙江鸡西市选煤厂。
1992年中国第一台圆筒+圆筒型无压给料三产品重介质旋流器（NWX700/500型）在黑龙江鸡西市滴道矿选煤厂试验成功，并取得专利。
1995年，圆筒+圆筒—圆锥型无压给料三产品重介质旋流器（3NWX700/500A型）在四川长寿县西山煤矿选煤厂试验成功，标志着无压给料三产品重介质旋流器基本结构型式的定型。
1999年，作为国家科技攻关成果的3NWX1200/850A型大型无压给料三产品重介质旋流器在贵州盘江老屋基选煤厂正式投入使用。
为我国推广高效简化重介质选煤技术开创了新局面，但它存在一些缺陷，如产品质量不稳定，第二段分选密度不易调节，旋流器不耐磨等。
1998年12月一个专门从事高效简化重介质选煤技术开发与选煤厂设计和承建的唐山国华科技有限公司成立。
三产品重介质旋流器入料口压力的调整试验.
三产品重介质旋流器入料口压力的调整试验摘要: 分析了重介质旋流器内物料受力与悬浮液入口压力的重要关系; 1 悬浮液入口压力是重要的工作参数物料在重介质旋流器中的分选过程,主要取决于旋流器内的离心力场和密度场,这二者的共同作用决定了颗粒的运动方向,即成为重产物或是轻产物。
物料在旋转流动的密度场中,所受到的离心力比重力要大得多,所以在此分析过程中忽略了重力的影响。
当被选颗粒( 将其视为质点质量为m ,密度为S在旋流器直径为D处的切向速度为v时，颗粒所受离心力为:F1 = 2mv2/D (1在该处密度为△的与颗粒同体积的悬浮液，施加给该颗粒的向心力F2 为:F2 = m/ 2v2/D (2该颗粒所受的合力 F 为:F = F1 -F2 = 2m( — v2/D (3因为m = 16 n d3 S (4式中: d———颗粒的当量直径。
则( 3 式可表达为:F = n d3 v2-A /3D (5切向速度v 与重介质旋流器悬浮液入口压力H 的关系式为V = K 200gH (6式中: K ———流速系数, K <1;H ———旋流器入口压力, MPa;g ———重力加速度。
由( 5 、( 6 式得:F = 200 n d3HK23D( -A g ( 7设 A = 200 n gK23则( 7 式可改写为:F = Ad3HD( -A (8该式中悬浮液密度△和入口压力H为重介质旋流器分选的工作参数，旋流器直径D 为结构参数,颗粒当量直径为入料参数,对此分析如下: ( 1 分选产物的流向取决于悬浮液密度大小。
当S >虫寸,F为正值，颗粒被甩向外旋流成为重产物；当S </时寸，F为负值，颗粒被甩向内旋流,成为轻产物。
( 2 离心力的大小, 取决于分选下限。
3GDMC 系列无压给料三产品重介质旋流器研发单位的设计意图是不小于0.25 mm 级颗粒都要得到有效分选。
由( 8 式得:H1H2= ( d2/d 1 ( 9设di = 0. 25 mm, d2 = 0. 5 mm则H1/H2= 8,即入口压力H值的大小与分选下限的当量直径比值的 3 次方成反比。
精煤脱介弧形筛的工艺效果评定研究
精煤脱介弧形筛的工艺效果评定研究王兴兴;张玉磊;李正明;王敏鸽;张世龙;吴大为【摘要】为了科学评定精煤脱介弧形筛的工艺效果,依据梗阳选煤厂精煤脱介弧形筛的工业检测数据,结合有关标准、方法规定,对其工艺效果进行评定.研究结果表明:对于＜2 mm粒级精煤,磁性物脱除率为96.81％,全粒级(0～70 mm粒级)的脱水率为95.47％,＜0.25 mm细粒级的正配效率为95.77％,脱介、脱泥、脱水效果良好;但其截留、回收1～0.25 mm粒级粗精煤的效果欠佳,其中62.29％混入筛下浓介质.【期刊名称】《选煤技术》【年(卷),期】2017(000)004【总页数】5页(P1-4,8)【关键词】精煤脱介弧形筛;磁性物脱除率;细粒产物正配效率;粗粒产物正配效率;脱水率【作者】王兴兴;张玉磊;李正明;王敏鸽;张世龙;吴大为【作者单位】北京国华科技集团有限公司,北京101300;北京国华科技集团有限公司,北京101300;唐山国华科技国际工程有限公司,河北唐山063020;唐山国华科技国际工程有限公司,河北唐山063020;唐山国华科技国际工程有限公司,河北唐山063020;北京国华科技集团有限公司,北京101300【正文语种】中文【中图分类】TD94;TD713弧形筛由固定的沿纵向呈弧形的筛面组成，筛面的楔形筛条、筛缝与入料方向垂直[1-2]。
它具有处理量大，结构简单，维护工作量较小，投资费用少等优点。
随着我国重介选煤工艺的大面积推广，弧形筛被广泛用于脱介作业[3-4]。
脱介弧形筛在重选产物脱介系统中起着准备作业的作用，其筛下物返回合格介质，筛上物采用机械脱介筛处理，可为脱介筛的有效工作创造良好条件。
但经过多方检索，目前公开发行的专业刊物上并没有关于脱介弧形筛工艺效果评定的介绍。
在选煤实际生产过程中弧形筛具有脱介、脱泥、脱水三种功能[6-8]，为了科学评定精煤脱介弧形筛的工艺效果，依据梗阳选煤厂2016年8月新换筛面的精煤脱介弧形筛工业检验数据，分别从脱介、脱泥、脱水三个方面对精煤脱介弧形筛的工艺效果进行评定。
三产品旋流器选煤工艺浅析
三产品旋流器选煤工艺浅析摘要：分析1200/850无压给料三产品重介质旋流器不分级、不脱泥分选煤工艺，其分选下限已达0.25 mm。
采用无压三产品重介旋流器+粗煤泥重介分选工艺，使精煤泥重复分选，增加了次生煤泥量。
关键词：分选下限细粒煤分选次生煤泥量随着采煤机械化水平的提高,选煤厂入选原料煤中细粒煤的含量也越来越高,0.75～0.25 mm粒级的粗煤泥分选效果的好坏直接影响到精煤的质量和产率。
1 各粒级煤在大旋流器中的分选效果对无压三产品重介旋流器进行单机检查时,同时对原料煤、精煤、中煤和矸石进行了分级浮沉试验,查明了＞13 mm、13～6 mm、6～3 mm、3～0.5 mm分级密度组成情况,摸清了各粒级的分选效果。
(1)3～0.05 mm粒级是入选主导粒级之一,同时还占原料煤的28.55%;(2)随着灰分的降低,粒度的减小以及各粒级煤的可选性能的变好,同时数量和效率上都有明显的增加。
而偏差Epm1值也有明显的增加,但是其保持在0.011～0.038 kg/L之中;分选效果3～0.05 mm粒级是必须关注的。
主要是3～0.05 mm粒级在原煤中的可选性不仅由极难选转换为较难选的情况,精煤的生产率也是很好的,这就使得该粒级成为精煤生产中的主导粒级。
其中产生的偏差Epm为0.038 kg/L,且数量效率也达到了93.59%,分选的效果达到了令人满意的程度。
2 煤泥重介旋流器对小于0.75粒级分选效果主选的精煤脱介筛筛缝为0.75 mm,精煤脱介后合介分流部分去煤泥重介旋流器进行分选;煤泥重介旋流器的分选下限可达到0.1 mm,只能说0.25～0.1 mm的物料在煤泥重介旋流器中得到了有效的分选。
而粗精煤、矸石高频筛的筛缝为0.25 mm,即使得到了分选也无法回收。
在浮选的环节再次重复分选。
且流程又复杂得多,实在没有采用的必要。
3 大旋流器的分选下限为了确定大旋流器的分选下限,对＜0.75 mm的入料及精煤、中煤和矸石,从产品出旋流器后进入弧形筛前的各集料箱中获取＜0.75 mm悬浮液进行筛分,得到0.75～0.25 mm粒级煤样,经脱介处理后进行小浮沉试验,结果见表2。
无压给料三产品重介旋流器分选技术探究
无压给料三产品重介旋流器分选技术探究作者：陆关伟来源：《E动时尚·科学工程技术》2019年第07期摘要：本文介绍了重介质旋流器工作原理，分析了无压给料三产品重介质旋流器分选精度影响因素，并明确了现阶段可选旋流器的产品参数，为原煤加工设备采购人员提供参考。
关键词：重介旋流器；分选原理；影响要素一、重介质旋流器工作原理重介质旋流器的设备结构如图1所示，在重介质旋流器分选过程中，物料及悬浮液在压力作用下沿切线方向进入旋流器，从而形成强有力的漩涡流；液流则从投料口进入沿旋流器内壁形成向下旋转的外螺旋流；在旋流器轴心周围形成向上的内螺旋流；由于内螺旋流的负压作用吸入空气，在旋流器轴心位置形成空气柱；入料种的精煤随内旋流向上而出，从溢流口排出，矸石则随着外螺旋流向下从低流口排出[1]。
二、无压给料三产品重介质旋流器分选精度影响因素影响重介质旋流器分选精度的因素分为两大类，其一是由工艺及分选设备所决定的生产中的确定因素，如入料煤质特征、旋流器入口形状、直径大小等；其二是可变因素，如入口压力、矿浆入料、入料方式等等。
1.入料煤质特性重介质旋流器的参数不可变，设备内部也没有动力装置，在设备内部原煤的密度组成是可变的，设备会在选料中将密度中等的颗粒及重介质从溢流口排出，升高分选密度，引起旋流器密度波动，结果会降低分选效率。
2.旋流器的结构参数重介质旋流器直径选择要满足处理能力要求，对应的是最低矿浆体积通过量，要满足分选离心力要求，使分离重产物从低流口排出。
如果无计划的增大旋流器直径则可能造成原煤资源浪费。
增大旋流器圆筒段的高度，增大了旋流器的总容积，一定程度上有利于分选效率提升。
底流口直径与入料重中产物的比例有关。
增大底流口在相同条件下降低分选密度，精煤的产力会有所降低。
底流口减小则会提升实际分选密度，溢流口直径与底流口直径要保持相应比例。
其他条件固定，溢流口直径越小，分选密度越低，使将要溢流的轻颗粒从底流口排出。
毕业设计（论文）-重介质选煤三产品重介质旋流器设计
目录目录 (I)摘要 (1)Abstract (2)1 文献综述 (3)1.1 选煤工艺的发展 (3)1.2 重介质选煤的特点及应用 (4)1.3 重介质选煤工艺 (5)1.4 课题选题背景及主要内容 (6)1.4.1 课题选题背景 (6)1.4.2 课题主要内容 (7)2 旋流器基本理论 (8)2.1 重介质旋流器分选机理 (8)2.2 三产品重介质旋流器 (9)2.2.1 三产品重介质旋流器工作原理 (10)2.2.2 三产品重介质旋流器的结构 (10)2.2.3 三产品重介质旋流器的特点 (12)2.2.4 旋流器的工艺调试方法 (14)2.3 重介质选旋流器分选效率 (15)2.3.1 分选效率评定方法 (16)2.3.2 影响重介质旋流器分选效果的因素 (16)3 三产品重介质旋流器选型计算 (18)3.1 旋流器处理能力的确定 (18)3.1.1 理论分析 (18)3.1.2 旋流器处理能力的计算 (22)3.2 悬浮液浓度计算 (23)3.3 重介质旋流器入料方式 (23)3.4 设计洗煤厂规格 (24)3.5 洗煤厂重介质旋流器的选型 (24)4 三产品重介质旋流器的结构设计 (26)4.1 三产品重介质旋流器的主要尺寸 (27)4.2 入料口直径 (27)4.3 溢流口 (28)4.3.1 与生产能力的关系 (28)4.3.2 与分流比的关系 (28)4.3.3 与分离粒度的关系 (29)4.3.4 与分离精度的关系 (29)4.4 二段旋流器锥比 (30)4.5 两段旋流器的间联接管 (30)4.6 底流口 (30)4.6.1 与生产能力的要求 (31)4.6.2 与分离粒度和分离效率的关系 (31)4.6.3 与分流比的关系 (31)5 总结 (32)6 致谢 (33)7参考文献 (34)摘要煤炭是工业的“粮食”，是我国最主要的能源，它占我国能源生产和消耗均在75%以上。
随着采煤机械化程度的提高和地质条件的变化，原煤质量有逐渐恶化的趋势，选煤是提高煤炭质量的最重要手段，是煤炭工业的重要生产环节。
洗煤重介三基建设题库
重介质选煤工艺中，用的悬浮液输送泵一般为卧式单级离心式渣浆泵，输送不同密度的合格悬浮液或 稀重悬介浮质液选。煤机入选原煤的可选性差别较大时，应尽量将可选性差别较大的原煤分开入选或混匀后再入 选。 重介质选煤普遍用于跳汰选煤厂的技术改造。 重介质选煤中，如果原煤质量较好，入洗密度则偏低。 重力选矿就是根据矿粒间密度的差异，而在运动介质中实现按密度分选矿粒群的过程。 自由水分也称为是重力水分，是最容易被脱除的水分。 作业现场最大粉尘浓度不超过5mg/m3。（）
选煤用的重介质悬浮液的平均密度一般在1.2～1.8g/l之间。 选用磁性加重质的选煤厂，一般多用脱介筛和磁选机等来回收净化介质。 要求精煤的粒度组成，对原煤可选性变化影响最大。 要求应尽量降低入选原料煤的灰分，从而保证分选密度稳定。 一般从密度组成来看，低密度级含量多，中间密度级含量少，表明可选性差。 一般情况下，分选细粒级物料时，主要矛盾是悬浮液的黏度；分选粗粒级物料时，主要矛盾是悬浮液 的稳定性。 一般说来，跳汰选适于分选易选煤，而重介选适于分选难选煤和极难选煤。 一级洗水闭路循环的选煤厂煤泥全部在室内由机械回收。 永磁筒式磁选机由圆筒、磁系、皮带、给料和溢流机构构成。 用重介质旋流器选煤比重介质选煤机中末煤的分选速度大大加快并改善了分选效果。 由于生产技术条件的限制和其它影响，数量效率很难达到100%。 由于原煤可选性等级的不同，即便在同样的设备和技术操作条件下，选煤效果也是不同的。 由于重介质选煤存在介质损失，所以重介质选煤的经济效益比跳汰选差。 有压给料重介旋流器是指煤从中心料孔给入，悬浮液用泵打入旋流器而形成旋涡流的。 与泵给料相比，定压箱给料方式的煤介比较大，对煤的破碎程度相对较弱。 原料煤粒度细、中间煤含量多时，物料的处理量加大。 原煤浮沉组成的变化，对精煤产率、质量和选后产品的结构影响小。 原煤入选前的脱泥、脱水是非常重要的。 圆锥旋流器底流口直径与筒体直径之比称为锥比。 在标准状态下，空气在水中的溶解度约为1%。 在可选性曲线上查得的数值即为实际分选指标。 在其它条件不变的情况下，入选原料煤密度组成的变化会引起重介旋流器分选密度的波动。 在选煤厂，煤的脱水是根据产品性质（主要是粒度）和所需求的水分阶段进行的。 在选煤过程中，常因精煤脱介效果不好而造成精煤表面粘附的磁铁矿粉数量较多。它对γ射线灰分仪 的在影一响定不范大围。内，一般进料压力越高，旋流器处理量就越大。 在重介旋流器的各项参数中入料口直径是入洗粒度上限的决定性因素。 在重介质中进行的选矿称为重介质选矿。 增大重介旋流器底流口直径，会使分选密度提高。 增加重介质旋流器溢流口直径可改善精煤的质量。 粘度越大，液体流动时的阻力就越大。 职业病是指职工因受职业性危害因素的影响而引起的，由国家以法规形式规定并经国家指定的医疗机 构确诊的疾病。（） 重产物和轻产物在某一密度的分配率相加一定等于100%。 重介分选机介质流速大小取决于悬浮液循环量的大小。 重介旋流器给料压力过低，降低处理量，但能提高分选效果。 重介旋流器是一种利用离心力场，强化细粒矿粒在重介质中分选的设备。 重介旋流器无运动部件。 重介旋流器选煤时，低密度悬浮液的粒度可以粗些。 重介旋流器选煤时，高密度悬浮液的加重质粒度要求较细。 重介质悬浮液的密度单位：kg/m3=g/L 重介质旋流器比跳汰机分选精度高，E值大。 重介质旋流器的吨煤循环量越高，经济越合算。 重介质旋流器的桶体直径越大，其分选下限随之降低，分选精度提高。 重介质旋流器的循环介质量要比静力分选小。 重介质旋流器选煤工艺基本流程可单独组成各种入选下限到零，或煤泥不入选流程，也可与其它工艺 设备组成多种联合选煤流程。 重介质选矿所用悬浮液的容积浓度不应小于20%。 重介质选煤厂自动控制系统应该使实际测得的悬浮液密度和人工给定的密度测得值的绝对误差控制在 一重个介较质定选的煤范处围理内量。的波动是有一定的允许范围的，超过这个范围，将对分选效果产生不利的影响。 重介质选煤的分选精度常用可能偏差E值衡量，一般说来E值越大，表明分选精度越高。
浅析无压给料三产品重介旋流器的分选下限
浅析无压给料三产品重介旋流器的分选下限作者：陈亮鲁培来源：《科技创新导报》 2014年第35期陈亮1，2 鲁培2（1.安徽理工大学材料科学与工程学院安徽淮南 232001；2.神华宁夏煤业集团大武口洗煤厂宁夏石嘴山 753000）摘要：在我国，由于原料煤中的细粒煤作为主导粒级煤，且原料煤不脱泥不分级，因此，无压给力三产品重介质旋流器选煤技术得到广泛的应用，本文指出影响无压给料三产品重介旋流器的分选下限的因素，主要与悬浮液加重质粒度和旋流器入料压力有关，最后结合大武口洗煤厂的应用情况对分选下限进行了进一步阐述。
随着煤炭分选技术的不断提高，重介质选煤技术不断应用在煤炭分选上，与其他同类的选煤技术相对比，重介质选煤技术的的分选精度是最高的，特别是利用重介旋流器使分选过程由传统的重力场转移到离心力场中来，有着偏差小，分选粒级宽的优点，因此该文将对无压给料三产品重介旋流器的的分选下限的原理和影响分选下限的因素进行分析。
关键词：重介旋流器分选下限悬浮液入料压力中图分类号：T927 文献标识码:A 文章编号：1674-098X(2014)12(b)-0089-011 悬浮液在重介旋流器中的受力分析在我国，原料煤中的细粒煤作为主导粒级煤，且原料煤不脱泥不分级，因此，无压给力三产品重介质旋流器选煤技术得到广泛的应用。
重介旋流器选煤所用的悬浮液主要是由磁铁矿粉配置而成，要求悬浮液具有较好的稳定性，以及良好的流动性。
影响无压给料三产品重介旋流器的分选下限的因素，主要与悬浮液加重质粒度和旋流器入料压力有关。
根据阿基米德原理，原料煤承受重力为：G=（π/6）d3（δ-ρ）g其中假设G为原料煤承受重力，d为原料煤的当量直径，δ为原料煤颗粒的密度，ρ为其他原料煤介质的密度当δ＞ρ时，G的方向向下，当δ＜ρ时，G的方向向上。
因此密度比介质大的原料煤颗粒将下沉，而密度比介质小的颗粒将上浮，从而达到分选的目的。
在分选作业的时候，由于离心力场中离心力远大于重力，因此可忽略重力的影响，由于离心力的作用方向是垂直于旋转轴线的径向上，所以在离心力选矿过程分选作用发生在径向上，则原料煤颗粒在介质中承受的离心力为：其中m为颗粒质量；v悬浮液旋转流的切向速度；ω为角速度r为旋流器横断面上某点到轴心的距离。
无压三产品重介旋流器精煤产品带矸原因分析及对策
无压三产品重介旋流器精煤产品带矸原因分析及对策(总3页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除无压三产品重介旋流器精煤产品带矸原因分析及对策1 重介质旋流器选煤原理重介质旋流器是一种结构简单，分选效率高的选煤设备。
由于旋流器本身无运动部件，因而其分选过程完全是靠自身的结构参数与外部操作参数的灵活配合来实现最佳分选精度，这是旋流器选煤与其他选煤方法截然不同的突出特征。
在重介质旋流器分选过程中，物料和悬浮液以一定压力沿切线方向给入旋流器，形成强有力的旋涡流；液流从入料口开始沿旋流器内壁形成一个下降的外螺旋流；在旋流器轴心附近形成一股上升的内螺旋流；由于内螺旋流具有负压而吸入空气，在旋流器轴心形成空气柱；入料中的精煤随内螺旋流向上，从溢流口排出，矸石随外螺旋流向下，从底流口排出.2 无压三产品重介旋流器及其存在问题无压三产品重介旋流器 ( 图 1) 工作过程中,循环介质以一定的压力在一段旋流器的下部沿切线方向给入, 入选物料则在一段旋流器的筒体上端靠旋流器中心空气柱的真空吸气及自重作用进入旋流器, 有少部分循环悬浮液给到入料漏斗中对原煤起润湿作用;物料在旋流器内回转运动的悬浮液中得到快速分选, 高密度物料随浓缩的重悬浮液进入第二段旋流器分选, 而低密度物在第一段旋流器的内螺旋流带动下经中心管排出, 成为精煤; 重产物与部分密度较高的重悬浮液通过外旋流沿旋流器内壁向上, 进入二段旋流器, 分别选出中煤和矸石。
图1无压三产品重介旋流器简图3 精煤产品带矸原因浅析经反复调查, 认真分析研究, 发现以下因素是造成精煤产品带矸的主要原因:( 1) 煤质变化。
原煤性质是影响重介旋流器分选效果的主要因素。
随着采煤机械化程度的不断提高, 选煤厂入选原煤含矸量增大, 同时还混有高密度的片状页岩成分; 原煤粒度组成呈减小趋势, 末煤量增多, 且含粘性矿物成分, 水分增大。
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- 1. 3 12. 02 3. 86 20. 13 12. 02 3. 87 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 12. 02 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 1. 3～1. 4 24. 63 9. 01 38. 88 23. 22 8. 87 5. 87 1. 34 11. 78 0. 00 0. 00 0. 00 24. 56 1. 34 5. 46 0. 00 - 0. 07 0. 0049 1. 4～1. 5 25. 98 16. 28 34. 76 16. 96 14. 87 23. 63 9. 19 21. 14 0. 00 0. 00 0. 00 26. 15 9. 19 35. 12 0. 00 0. 14 0. 0196 1. 5～1. 6 9. 37 22. 97 5. 51 2. 29 20. 35 26. 17 4. 74 23. 84 5. 74 0. 86 26. 32 9. 32 5. 602 60. 43 15. 08 - 0. 05 0. 0025 1. 6～1. 7 10. 78 33. 26 0. 72 0. 43 28. 32 33. 58 7. 66 32. 97 14. 24 3. 64 34. 87 10. 72 9. 648 89. 99 38. 98 - 0. 06 0. 0036 1. 7～1. 8 12. 92 42. 98 0. 00 0. 00 0. 00 10. 08 4. 97 40. 56 57. 28 7. 88 43. 87 12. 88 12. 88 100. 0061. 144- 0. 04 0. 0016
利用分配曲线方法较精确地测定了三产品重介 旋 流 器的 分选 下限: 0. 25～ 0. 5 mm 粒级 的 E = 0. 088, 0. 125～0. 25 m m 粒级的E= 0. 110。所以三 产品旋流器的分选下限应为 0. 25 mm 左右。
1) 利用精煤小筛分方法测定三产品重介旋流 器的分选下限。
粒度 mm 0. 5～0. 25 0. 25～0. 125 0. 125～0. 075 0. 075～0. 045
- 0. 045
产率 31. 66 29. 10 19. 21 11. 49 8. 54
累计产率 31. 66 60. 76 79. 97 91. 46 100
灰分 10. 46 11. 04 11. 07 11. 01 11. 19
精煤小筛分实验结果见表1, 精煤粒级与灰分特 性曲 线见 图 1 。
结论: 三产品重介旋流器的分选下限约为 0. 25 m m。
作者简介: 明利军 男 1970 年出生 1995 年毕业于山西矿业学院 工程师 古交 030200
2006 年第 7 期
明利军: 三产品重介旋流器分选下限的测定
·5·
表 1 精煤小筛分实验 %
0. 00 0. 0347
均方差= 0. 186
·6·
山西焦煤科技
2006 年第 7 期
1= 1. 547 E P1= 0. 079 2= 1. 786 E P2= 0. 088 图 2 0. 5～0. 25 mm 粒级分配特性曲线
1= 1. 505 EP1= 0. 087 2= 1. 799 EP2= 0. 110 图 3 0. 25～0. 125 mm 粒级的分配特性曲线
精确测定三产品重介旋流器的分选下限, 在选 煤厂进行工艺优化具有重要意义, 例如西曲选煤厂 原设计应用煤泥重介旋流器处理部分煤泥, 煤泥重 介旋流器的入料是精煤脱介筛一段筛下水的“分流” 部分, 煤泥重介旋流器的精矿进煤泥离心机脱水后 混入最终精煤产品。经测定三产品旋流器分选下限 在 0. 25 m m 左右, 对煤泥具有较好的分选作用, 即 0. 5～0. 25 mm 的煤泥已经在三产品旋流器中得到 分选, 煤泥重介旋 流器的意 义只在于 对小于 0. 25 m m 的煤泥 进行分选, 而煤泥 离心机筛 孔为 0. 25 m m, 即< 0. 25 mm 的精矿基本全部随煤泥离心机 的离心液排出, 然后进入浮选系统进行再次分选。实 际生产中无需煤泥重介分选已经能够满 足工艺要 求。因此西曲选煤厂已放弃煤泥重介旋流器环节, 分 流煤泥直接经磁选机脱介后, 进浓缩分级旋流器分 级, 分级旋流器溢流进浮选系统分选; 底流经高频筛 脱水后进煤泥离心机进一步脱水, 最终进精煤产品。 改造后, 西曲选煤厂生产工艺消除了重复分选环节, 更加简洁高效。
a) 将精煤中- 0. 5 mm 的煤粉按粒度组成从粗 到细的累计灰分, 当累计灰分等于精煤溢流灰分时, 其对应的粒度即为分选下限。
b) 根据小筛分试验表的数字绘制粒度与灰分 特性曲线。
c) 用精煤灰分10. 70% ( 单机检查+ 0. 5 m m 累 计灰分) 查出曲线上所对应的粒度值 d= 0. 25 mm , 即为分选下限。
0. 00 0. 0195
均方差= 0. 138
表 3 0. 25～0. 125 mm 粒级的格式法计算三产品分配率结 果表 %
密度
原煤
精煤
中煤
矸石
计算原煤
分配率 离差 离差方
占本级 灰分 占本级占全样 灰分 占本级占全样 灰分 占本级占全样 灰分 一段 二段 一段 二段
第 7 期 2006 年 7 月
·试验研究·
山西焦煤科技 Shanx i Coking Coal Science & T echnolo gy
三产品重介旋流器分选下限的测定
明利军
( 西山煤电股份公司西曲矿选煤厂)
N o . 7 Jul. 2006
摘 要 论述了西曲选煤厂全重介工艺改造后, 通过对三产品重介旋流器分选下限的测定, 比 较不同的测定方法。利用精煤小筛分方法测定了三产品重介旋流器的分选下限, 利用分配曲线方法 较精确地测定了三产品重介旋流器的分选下限。为合理进行工艺设计及技术改造提供科学依据。
分配曲线是把各个密度级的含量看做100% 时, 各密度级进入重产物( 或轻产物) 的概率, 在一定程 度上消除了原煤浮沉组成的影响, 可以较客观的评 定重选设备的性能。尽管分配曲线方法试验工作量 很大, 但该方法的代表性较强。 2 试验的结果
2003 年 11 月, 西曲选煤厂完成了 2 个生产系统
1 试验方案的确定
当前应用的分选下限评定方法中有两种都是按 精煤小筛分结果评定分选下限。小筛分的优点是试 验工作量小, 但小筛分的结果 是原煤性质、设备性 能、操作水平、分选密度 及产品质量要求的综合结 果。小筛分的结果受原煤性质影响很大, 对同一分选 设备, 如原生煤泥灰分很低, 可选性很好, 即使分选 效果很差, 煤泥的灰分也可能很低; 相反, 原生煤泥 灰分很高, 在可选性较差的情况下, 即使分选效率较 高, 精煤中煤泥灰分可能并不低。所以精煤小筛分灰 分结果评价设备性能的客观性较差。
3) 试验数据分析。西曲选煤厂根据精煤小筛分 试验结果 初步判断 分析后, 确定 0. 5～ 0. 25 mm、 0. 25～0. 125 mm 粒度级做试验, 利用分配曲线方
法较精确的测定了三产品重介旋流器的分选下限。 3 结 论
由表2, 表3, 图2, 图3 可知, 0. 25～0. 5 mm 粒级 的E = 0. 088 , 0. 125～0. 25 mm 粒级的 E = 0. 110。 所以三产品旋流器的分选下限应为 0. 25 mm 左右。
累计灰分 10. 46 10. 74 10. 82 10. 84 10. 87
筛分结果分析基础上, 初步判断可能达到的分选下 限, 根据需要决定相应粒度级做试验分析( 见表2, 表 3, 图 2, 图3) 。
2) 利用分配曲线方法较精确地测定三产品重 介旋流器分选下限: 对重介分选设备, 可能偏差E 小 于或等于0. 10 的小筛分粒级的下限作为分选下限。 试验方法: 对重选产品做小筛分, 再分粒度级做小浮 沉; 根据筛分浮沉试验结果计算分配率, 分粒级绘制 分配曲线, 查询分粒级的分配曲线特征参数, 确定 E 值, 最终确定分选下限。为减少工作量, 可在精煤小
的 3 产品重介旋流器工艺改造, 一个生产系统应用 预先脱泥+ 三产品重介旋流器工艺, 另一生产系统 应用未脱泥三产品重介旋流器工艺。2005 年10 月, 西曲选煤厂进行了 2 个生产系统的系统测试, 测定 了预先脱泥与未预先脱泥系统三产品重介旋流器的 分选精度: 未脱泥系统, EP 1= 0. 037 EP2= 0. 050, 脱 泥系统EP1= 0. 035 EP 2= 0. 048。预先脱泥分选效果 较好。
图 1 精煤粒级与灰分特性曲线
表 2 0. 5～0. 25 mm 粒级的格式法计算三产品分配率结果表 %
密度
原煤
精煤
中煤
矸石
计算原煤
分配率 离差 离差方
占本级 灰分 占本级占全样 灰分 占本级占全样 灰分 占本级占全样 灰分 一段 二段 一段 二段
- 1. 3 14. 23 3. 84 22. 87 14. 23 3. 84 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 14. 23 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 0. 00 1. 3～1. 4 27. 41 8. 97 38. 92 24. 22 8. 87 16. 55 3. 14 10. 28 0. 00 0. 00 0. 00 27. 36 3. 14 11. 48 0. 00 - 0. 05 0. 0025 1. 4～1. 5 26. 96 15. 12 33. 10 20. 60 14. 81 33. 68 6. 39 16. 34 0. 00 0. 00 0. 00 26. 99 6. 39 23. 68 0. 00 0. 03 0. 0009 1. 5～1. 6 4. 35 24. 58 3. 68 2. 29 22. 60 10. 17 1. 93 25. 84 0. 89 0. 17 31. 21 4. 39 2. 1 47. 84 8. 10 0. 04 0. 0016 1. 6～1. 7 7. 74 33. 24 1. 43 0. 89 28. 72 21. 93 4. 16 32. 97 14. 50 2. 73 35. 84 7. 78 6. 89 88. 56 39. 62 0. 06 0. 0036 1. 7～1. 8 14. 18 43. 68 0. 00 0. 00 0. 00 16. 87 3. 2 40. 56 47. 15 10. 88 44. 64 14. 08 14. 08 100. 00 77. 27 - 0. 1 0. 01