贝雷架计算知识分享
水上贝雷片支架计算
一、计算依据1、如东县珠江路西延洋口运河桥施工图2、路桥施工计算手册3、建筑结构静力学计算手册4、结构力学5、桥梁荷载规范6、建筑施工计算手册7、建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范二、计算说明按照设计施工图，主桥主跨施工顺序为：先浇筑施工节段A，待节段A张拉后浇筑施工节段B2。
模型如下：中心线浇筑节段A时支架承受其自重及施工荷载，节段A张拉后自重即无需支架承担，则在浇筑节段B2时支架只承受节段B2的重量及施工荷载。
节段B2重量远小于节段A，支架受力远小于浇筑节段A 时的受力。
因此，本方案在计算时仅计算浇筑节段A时支架受力情况。
三、结构说明1、结构示意图结构示意图如下图所示，图中仅画出主跨半幅支架，沿主跨中心线对称。
结构示意图2、结构模型图由结构示意图可以看出，承台顶端荷载垂直作用于承台上贝雷片，其重量由承台上贝雷片承担，离开承台位置的荷载由承台边支点及水中钢管桩基支点承载。
则纵向贝雷片在承台边缘处视为固定端，纵向贝雷片承载计算段为：承台边缘处至第3排钢管桩，各支点均固定不动，视为固定端。
建模如下：3、传力体系新浇筑混凝土、模板及施工荷载大木枋支架贝雷架钢管桩。
四、荷载计算箱梁重量计算：根据设计图纸提供箱梁截面变化曲线可算得3.2m高箱梁截面积为17.58 m2。
，A端箱梁截面积为15.84m2,端点C右侧3.5m处箱梁截面积为10.91 m2,断面如下：断面A断面C右侧3.5m处混凝土比重为2.5t/m3，可得箱梁自重从断面A处39.6 t/m变化至断面C右侧3.5m处27.3 t/m。
视为线性变化，呈梯形变化。
贝雷片自重：贝雷片每片自重为0.1t/m，纵向贝雷片总共16片，则纵向贝雷片自重为1.6 t/m。
模板自重（含木楞）为0.1 t/m2。
钢管支架自重取值0.2 t/m2。
倾倒混凝土荷载为0.2 t/m2。
振捣荷载为0.2 t/m2。
人员料具荷载为0.1 t/m2。
荷载分项系数：恒载1.2，活载1.4五、结构计算1、模板侧压力计算查建筑施工计算手册，新浇混凝土对模板的最大侧压力按下列二式计算，取二式较小值：F=0.22γc t0β1β2V0.5F=γc H式中F—新浇筑混凝土对模板最大侧压力（KN/m2）γc—混凝土的重力密度（KN/m3）t0—混凝土初凝时间（h）V—混凝土浇筑速度（m/h）β1—外加剂影响修正系数（掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2）β2—混凝土坍落度修正系数（坍落度50-90mm时，取1.0，坍落度110-1150mm时，取1.15）H—混凝土侧压力计算处到新浇筑混凝土顶面的总高度腹板一次最大浇筑高度为2.6m，计算侧压力得：F=0.22γc t0β1β2V0.5=0.22*25*4*1.2*1.15*10.5=30.36KN/m2F=γc H=25*2.6=65 KN/m2取小值，可知，最大侧压力为30.36 KN/m2，查建筑施工计算手册得：竹胶板静屈服强度为14.84N/mm2，30.36KN/m2=30.36*10-3 N/mm2<14.84N/mm2。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤。
箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。
翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。
内模板采用50*100mm方木间距为250mm。
夹板均采用1220*2440*15mm的竹夹板。
具体布置见下图：3.材料设计参数3.1.竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为ρ。
Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×103MPa；密度取3=/KN10m3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：[σw]=13*= MPaE=10×103×=9×103MPa[τ]=×＝3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=×105N/mm2。
贝雷架栈桥设计与计算书
栈桥设计与计算书1栈桥设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3) 《海港水文规范》（JTJ213-98）(4) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》(5) 《温州大、小门岛石化产业基地围垦工程波浪数学模型研究》(6) 《某大桥工程工程地质勘察中间报告》2栈桥结构设计2.1技术标准（1）设计荷载：汽－超20，挂-120（2）施工控制活载：100t履带吊（3）设计行车速度：15km/h（4）设计使用寿命：5年2.2栈桥结构形式栈桥全长5.765km，乐清侧2.4Km, 小门岛侧3.365km,桥面宽8.0m，按双车道设计。
顶面设计标高为7.0m，纵向平坡。
在栈桥外侧每隔400m左右设会让点一座，全线共计12座。
会让点长36m，宽4m，设计标准同栈桥。
栈桥采用多跨连续梁方案，梁部结构为四组双排单层321贝雷桁架，梁高1.5m；栈桥采用7×15m跨一联。
下部结构采用打入式钢管桩基础，按摩擦桩设计。
根据受力，钢管桩单排采用4φ800mm、3φ800mm两种布置形式，制动墩设双排桩。
最小桩间距3d，壁厚考虑5年腐蚀2mm。
钢管桩顶设两HN450×150 mm型钢分配梁，桩间焊接型钢剪刀撑及钢管横撑。
桥面采用正交异形板，每块3.78×8m。
其中横肋采用I10，间距75cm，纵肋采用[10，间距35cm，桥面板为8mm厚16Mn花纹钢板，并作防滑处理。
栈桥结构简图如图2.2所示。
15m 乐清15m桥面标准化模块贝雷桁架纵梁H型钢分配梁钢管桩15m15m图2.2 栈桥结构示意表2.2 栈桥桥式布置序号起止里程区段长度跨度桩形式桩长m m mm m浅水一区K1+432～K3+097 1665 15 3φ800×10 34浅水二区K3+097～K3+517 420 15 3φ800×10 36深水一区K3+517～K3+832 315 15 4φ800×10 42深水二区K4+488～K5+013 525 15 4φ800×10 42浅水三区K5+013～K6+168 1155 15 3φ800×10 38深水三区K6+168～K7+323 1155 15 4φ800×10 42浅水四区K7+323～K7+953 630 15 3φ800×10 363栈桥结构设计计算书3.1 荷载及荷载组合（1）荷载永久荷载：栈桥自重；基本可变荷载：①汽－超20；②挂－120；③施工用100t履带吊；④人群荷载其他可变荷载：①风力；②波浪力；③潮流水冲力。
贝雷梁支架计算书
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。
横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。
内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。
横杆步距为≤1.5m 。
箱梁的模板采用方木与夹板组合； 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。
翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。
内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。
夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。
具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。
3.2. 木 材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。
贝雷架钢便桥计算书30米跨
30m贝雷架钢便桥计算书1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。
桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。
便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。
桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。
2.设计参数2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。
贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。
图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm）2.2受力模型建立受力模型，如图3。
图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。
图4 简化后的受力模型（单位：mm）3.加强肋10#工字钢受力验算3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。
3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用内插法求得。
因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。
荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。
3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。
截取单元见图5。
图5 截取单元的断面图(1)面板重力0.628×4×1.5=3.768kN(2)10#工字钢重力（0.11261kN/m）0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m(3)恒载弯矩M1(组合系数1.2)M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用直线内插求得，计算跨径为1.5m，故Pk=180kN。
贝雷架的检算【单层与双层】
附件1：之马矢奏春创作32m 简支箱梁现浇单层支架系统力学检算现浇32m 梁检算时检算时根据通桥（2006）2221-V 图进行. 由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布, 所以计算时纵向分为跨中部份和加厚端部份, 横向分为中间部份、腹板部份和翼板部份, 总体考虑 1.3倍平安系数, 依照中间部份与腹板部份的挠度基秘闻同的原则计算.采纳容许应力计算不考虑荷载分项系数, 总体提高 1.3倍进行计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm 3, I0 =250500cm 43, I=500994.4 cm 4桁片容许内力：单排单层双排单层[M]=KN·m, [Q]=KN34, [σ]=273MPa, [τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部份（一）中间部份 跨中部分计算分块断面图端部断面图（1）模板：底模和横梁采纳50kg/m2, 内模和支架采纳25kg/m2.q1=(50+25)kg/m2=Kpa（2）混凝土：容重25 KN/m3q2=25×（0.58+0.62）=30KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按3个双排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=30+(0.75+1.5+4+2)××1.3=60.45KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×3) ×103=90 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片(3个双排单层)满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=31.5KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1×)×103=mm<L/400=16 000/400=40mm, 满足,（二）腹板部份（1）模板：侧模及支架采纳25kg/m2, q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 6个单排单层1、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=51.5+(0.25+1.5+4+2)×2=67KN/m, 考虑 1.3倍平安系数q=67×1.3=87.1KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax/W =/×6）×103= MPa <[σ] =273MPa满足.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=60KN/m, 考虑1.3倍平安系数：q=60×1.3=78KN/mfmax=5ql4/384EI=5×78×164/(384×2.1××6)×103=mm<L/4 00=16000/400=40mm, 满足要求.（三）翼板部份（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2.7m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑341、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为米宽度的纵向线荷载, 所以q=20.5+(0.25+1.5+4+2)×2=36KN/m, 考虑 1.3倍平安系数q=36×1.3=46.8KN/m.Mmax=qL2/8=×162/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×3）×103=MPa >[σ] =273MPa满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=22KN/m, 考虑1.3倍平安系数：q=22×fmax=5ql4/384EI=5××164/(384×2.1××3)×103=mm<L/400 =16000/400=40mm, 满足要求.由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载, 跨中部份受弯变形较年夜, 将可能呈现横向不均匀变形, 同时由于腹板部份依照分段计算平安系数较小, 因此施工中要注意贝雷架的整体连接, 以保证贝雷片的整体稳定, 到达设计检算预想效果, 加强跨中部份的临时支柱.二、加强端部份由于加强端部份贝雷架所受弯矩较小, 所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=593×q2××）×2=5.35 KN/mq3×6×30/18= 27KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架接受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最年夜剪力Q实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为 [Q]=18×KN, 满足要求临时支柱的检算跨中设置的临时支墩通过现场触探试验, 原土层最年夜地基承载力为180Mpa, 最小地基承载力为150Mp××0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础, 长度12.0m, 碗口钢管支架上下安排底托和上托, 上托安设100槽钢, 碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上, 因检算后传到下面的力已很小, 不再做检算.附件2：32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算1.1 贝雷架的检算现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行.由于箱梁纵向为变截面和横向的不均匀分布, 所以计算时纵向分为跨中部份和加厚端部份, 横向分为中间部份、腹板部份和翼板部份, 总体考虑 1.3倍平安系数, 依照中间部份与腹板部份的挠度基秘闻同的原则计算.采纳容许应力计算不考虑荷载分项系数, 总体提高 1.3倍进行计算.根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：桁片几何特性：单排单层W0=3570cm3, I0 =250500cm43, I=3222883.2 cm4双排双层W=14817.9cm3, I4三排双层[M]=KN·m, [Q]=KN双排双层[M]=KN·m, [Q]=KN3, [σ]=273MPa, [τ]=208MPa桁架销子的双剪状态的容许剪力[Q]=550KN弦杆螺栓的容许剪力[Q]=150KN一、跨中部份（一）中间部份（1）模板：底模和横梁采纳50kg/m2, 内模和支架采纳25kg/m2.q1=(50+25)kg/m2（2）混凝土：容重25 KN/m3 q2=25×（0.67+0.60）=KN/m （2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按三排双层, W=22226.8cm3, I=3222883.2 cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=31.75+(0.75+1.5+4+2)××1.3=62.7KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσma x= Mmax /W =/×103=257 MPa <[σ] =273MPa贝雷梁6片（三排双层）满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=33.25KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5×43.2×274/(384×2.1×3222883.2)×103=4mm<L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.（二）腹板部份（1）模板：侧模及支架采纳25kg/m2, q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=KN/m（2m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5=KPa（6）其他荷载：根据实际情况不考虑贝雷架按简支梁计算, 按四排双层（2个双排双层）, W=2×14817.3cm41、强度检算荷载组合为1+2+3+4+5+6.转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以q=60.25+(0.25+1.5+4+2)××1.3=98.48KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W =/×103=303 MPa >[σ] =273MPaσm ax=3035/1.3=268 MPa, 可满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=60.75KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×)×103=mm<L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.（三）翼板部份（1）模板： q1 =Kpa（2）混凝土：q2=25×=20KN/m（2.5m宽线荷载）（3）人群机具：q3（4）倾倒：q4（5）振捣：q5（6）其他荷载：根据实际情况不考虑341、强度检算宽度的纵向线荷载, 所以q=20+(0.25+1.5+4+2)××1.3=46.15KN/m.Mmax=qL2/8=×272/8=KN·Mσmax= Mmax /W=/×103=284 MPa >[σ] =273MPaσmax=284×1.2/1.3=262MPa, 可满足要求.2、刚度验算荷载组合采纳1+2+6, 转化为２米宽度的纵向线荷载, 所以×2=21.5KN/m, 考虑1.3倍平安系数：×fmax=5ql4/384EI=5××274/(384×2.1×2148588.8)×103=mm <L/400=27000/400=67.5mm, 满足要求.由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载, 跨中部份受弯变形较年夜, 将可能呈现横向不均匀变形, 同时由于腹板部份依照分段计算平安系数较小, 因此施工中要注意贝雷架的整体连接, 以保证贝雷片的整体稳定, 到达设计检算预想效果.二、加强端部份由于加强端部份贝雷架所受弯矩较小, 所以以剪力作为检算条件.施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成.q1=788×q2××）×2=5.25 KN/mq3×9×36/27= 32.4KN/m（每片桁架节重2.7KN）q4×支架接受的总荷载为：q=q1+q2+q3+q4KN/m.贝雷架所受最年夜剪力Qmax =1/2qL=5063KN实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为[Q]=18×245.2=4413KN, 考虑光临时结构容许应力提高 1.3倍, 则[Q]=4413×1.3=5737KN满足要求1.2 钢管桩支墩的检算一、分配横梁(I36b工字钢)I36b工字钢 W=1500 cm3 I=33800cm4 每侧2根倍平安系数Mmax=qL22/8=411.4KN·mσmax= Mmax /W=411.4/(1500×2)×103=137MPa>[σ]=170 MPafmax=5ql44/（384×2.1×33800×2)×103=满足要求二、钢管桩支墩计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁, 且均受相同的均布荷载, 则支墩的承载力为：KN ,KN ,KN ,KN ,KN钢管支墩按两端铰接的受压构件计算, 计算依照横联长度L=2.0米计算；Ф500×10mm的普通焊管立杆截面几何特性×(500²-480²)/4=15386mm²回转半径长细比:λ≤［λ］=100钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算由λф［N］=ФA［σ×15386×215=2977KN根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定, 支架系统取 1.5倍的平安系数, 所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：［N］=1984KN各支墩承载力＜［N］满足要求1.3 地基承载力钢管支墩底部设钢板底座置于承台上, 满足承载力要求, 不再检算.。
贝雷架方案
1. 背景介绍在计算机科学和软件工程领域，贝雷架（B-Rep）是一种用于表示和处理几何实体的数据结构和算法。
贝雷架方案是基于贝雷架数据结构的一种方法，用于描述和操作三维几何模型。
贝雷架方案被广泛应用于计算机辅助设计（CAD）、虚拟现实（VR）、计算机图形学和机器视觉等领域。
它提供了一种灵活和强大的方式来表示和操作复杂的几何实体，使得各种几何操作变得简单和高效。
2. 贝雷架数据结构贝雷架数据结构由两个主要部分组成：拓扑和几何信息。
2.1 拓扑信息拓扑信息描述了几何实体之间的关系和连接方式。
它通常由顶点，边，面和体元素组成，用于定义整个几何模型的结构。
•顶点（Vertex）：表示一个点或一个角的位置。
•边（Edge）：连接两个顶点，并表示一个线段或一条曲线。
•面（Face）：由一组边界上的边组成，表示一个平面区域。
•体（Solid）：由一组封闭的面组成，表示一个三维实体。
通过这些基本元素的组合，可以构建出任意复杂的几何模型。
2.2 几何信息几何信息描述了每个几何实体的具体形状和位置信息。
它通常由坐标、法向量、曲率等几何属性组成。
•坐标（Coordinate）：表示几何实体上的一个点的位置。
•法向量（Normal）：表示几何实体上某个点的法线方向，用于描述曲面的朝向。
•曲率（Curvature）：描述了曲面在某个点的弯曲程度。
通过这些几何属性，可以精确地描述每个几何实体的形状和位置。
3. 贝雷架方案的优势贝雷架方案具有以下优势：3.1 精确度贝雷架方案使用精确的几何信息来描述和表示几何实体，可以提供高精度的几何分析和计算。
这对于需要进行复杂的几何操作和模拟的应用非常重要。
3.2 灵活性贝雷架方案提供了一种灵活的数据结构和算法，可以方便地对几何实体进行编辑和修改。
通过添加、删除或修改顶点、边、面等元素，可以快速调整几何模型的形状和结构。
3.3 高效性贝雷架方案的数据结构和算法被广泛优化，以提高几何操作的效率。
16t龙门吊轨道梁(贝雷梁)验算
16t 龙门吊轨道梁（贝雷梁）验算1、贝雷梁验算钢便桥长度14.1m,，钢便桥总宽1.2m。
钢便桥结构自下而上分别为:冠梁、贝雷梁(4道)、桥面铺装20mm压花钢板。
由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得:贝雷架几何特性和允许内力见下表:桥梁几何特性表43) J(cm结构组合 W(cm)3578 250497 标准型单排单层 7699 577434 加强型7157 500994 标准型双排单层 15398 1154868 加强型10735 751491 标准型三排单层 23097 1732303 加强型注:表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。
桁架结构容许内力表不加强结构型加强结构型单排双排三排单排双排三排结构型式单层单层单层单层单层单层SS DS TS SSR DSR TSR弯矩 788 1576 2246 1687 3375 4809 ( kN-m)剪力 245 490 698 245 490 698 (kN)各类桥梁每节重量表(kN)构造鼻架单排单层双排单层三排单层标加标加标加单排双排三排装配准强准强准强单层单层单层型型型型型型全部 9.0 15.0 20.7 21.7 25.3 27.7 34.7 33.4 44.0 装齐(一)、荷载1、16t龙门吊最大轮压346KN2、20mm厚花纹钢板:(4 m宽):4×0.02×1×7.85×10=6.28KN/m4、贝雷架: 21.7/3×5=36.2KN/m自重标准值合计 q=6.28+36.2=42.4KN/m吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.10，荷载分项系数1.4 16T龙门吊走行时工况下钢便桥内力最大值通过时程分析得:1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 42.40kN/m 均布活载 : 0.00 3 梁容重 : 25.00kN/m 计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):346 346机械1-间距(m) :7.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图:----------------------------------------------------------------------- 根据上表可知，单排单层不加强贝雷片容许弯矩M=788KN.m。
(2021年整理)贝雷梁支架计算书
（完整）贝雷梁支架计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）贝雷梁支架计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。
同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。
本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）贝雷梁支架计算书的全部内容。
西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。
下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。
贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。
于上横梁上设置满堂支架。
支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。
箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。
横杆步距为1。
2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。
内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。
横杆步距为≤1。
5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。
内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。
贝雷梁内力计算
贝雷梁内力计算
贝雷梁内力是指一种静力学内力，它通常应用于桥梁工程中。
计
算贝雷梁内力的方法相对复杂，一般需要进行多步计算。
以下是在不
使用任何网址、超链接和电话的情况下，用中文描述计算贝雷梁内力
的步骤：
1.首先需要绘制出桥梁的荷载图，然后根据荷载图确定每个零件
的荷载大小和方向。
2.接下来需要将桥梁分割为多段，用3个节点表示每一段，即左端、中间和右端。
同时需要将每段横截面分为9块，每块的长度相等。
3.计算每个节点的力矩和剪力，然后使用刚度方程求解出每个节
点的位移。
4.通过节点的位移计算每段的内力，包括弯矩、剪力和轴力。
5.重复步骤3和4，直到求解出整个桥梁的内力。
计算贝雷梁内力需要掌握相关的力学、数学和工程知识，且需要
进行复杂的计算，所以在实际应用中一般会使用计算软件辅助完成。
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东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书
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22
贝雷片
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方木
东岙大桥24m梁支架计算
东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m,桥墩低，地势平坦，根据设计及现 场
粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8〜12m，如采用满堂支架或单层 贝雷
梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两 层贝雷
梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶 柱；②顶柱
上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7 组桁架用2片
贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁 架铺设方木，间
距为0.2m。(如上图所示
)
1. 梁片重量计算：
① 、JI (对应设计图)截面砼面积
翼缘板面积：
51- i=(0.2+0.25^.2吃+ (0.25+0.6 >2.1 ^2=1.163m
?
中间箱室面积:
$-2=(6.54+5.92)2.26吃-(5.55+5.05 >.65^2+0.5X).3+1.05X).35=5.852n2
② 、W-W(对应设计图)梁端截面砼面积
翼缘板面积：
52- I=(0.2+0.25>.2吃+ (0.25+0.6 >2.1 吃=1.163m
2
中间箱室面积:
52- 2=(6.54+5.86)2.46吃-(4.255+3.91 >.15吃=10.557曲
③ 、卩U(对应设计图)梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
53- 1=(0.2+0.25>.2吃+ (0.25+0.6 >2.1 吃=1.163m
2
中间箱室面积:
53- 2=(6.54+5.92)2.26吃-(4.864+4.476 X1.398吃=7.551m
2
④ 、川-川(对应设计图)梁端过渡截面砼面积
翼缘板面积：
54- I=(0.2+0.25)1.2^2+ (0.25+0.6 >2.1 ^2=1.163m
2
中间箱室面积:
S4-2=(6.54+5.92)2.26吃-(4.624+4.236 >.293吃=8.352m
2
单侧翼缘板重量：G翼=1.163>4.6>2.6=74.4t
中间箱室重量：G 箱=(5.852»5.6+10.557^+7.551X3.022+8.352>2.978) >
2.6=443.9t
2. 材料重量计算(中间箱室部分):
(1) 贝雷片重量计算：G 贝=8/ X7乂 X435 =97440Kg=97.4t
(2) 贝雷片间固定槽钢：G槽=32»4»0.0+16»4»k04=6272 Kg=6.3t
(3) 横向方木肋条：间距为0.2m,每根长8m,(24却.2+1刈)=968m,方木
0.5t/ m3。则重量为:G 肋=968X).1X).1X).5=4.9t
(4模板重量：箱梁外模面积 S 外= 18.1XM=434mF; S 内=6.23X?4=150m
2
木模5kg/ m2。则模板重为：G模=5X 434+150 = 2.9t
(5砼振捣力取0.1t/ m2，砼冲击力取0.3 t/ m人群活载取值0.25 t/ m。
(6)安全系数：活载K1 =1.2;静荷载K2 =1.2;得：
静载 G 静=© (G 梁+G 贝+ G 肋+G 模)=1.2X 443.9+97.4+ 6.3+ 4.9+2.S)
= 666.5t
活载 G 活=心(0.1+0.3+0.25 S 外=1.2X0.1+0.3+0.25X1.5X24=215t 则荷载取值 G
= G 静+ G 活=666.5+215=881.5t
3贝雷片钢桁梁受力计算（中间箱室部分）：
中间箱室部分每组桁架按两片贝雷片双层拼装（即双排双层）。下弦杆加 强，
共设7组；7组桁架受力整体不均匀系数耳£9贝雷桁架间用槽钢连接加 固）。则
每组桁架受力为：881.5^7X）.9）=1399
因横向肋条间距只有0.2m,故贝雷桁架受力按受均载计算：q=139.旷
24=5.829t
查《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：
单排（加强）：W=7699.1cm5 1=577434.4 cfri
o]=M687.5KN.m [0
]=245.2KN
1锰钢容许弯应力[Qo]= 1.3>210=273MPa=2784kg/cm
加强双层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：
惯性矩 E4596255.2 cm
4
截面模量 W2=30641.7 cn
3
容许弯矩[M2]=4X1687.5KN.rm9.8=688.78 t.m
容许剪力[Q]=2>245.2m.8=50.04t
贝雷片钢桁架梁每组受力情况如下图所示
：
q=5.829t/m
BA B
22m
（1）由图中得知：MA=0 MB=0
(2) 最大弯矩计算：(按L = 22m长简支梁受均荷载计算)
Mma)=qL2/8=5.829>222£=352.65 t .m
Mmax=352.65 t .m <<[2]X.3= 688.78X1.3=895.4仁.m 满足要求
)
(3) 最大剪力计算：
Qmax= qL/2=5.82922£=64.12t
Qmax=69.951t
(4) 、桁架最大饶度计算：
fmaX=(5qL4)/(384E2)=(5X58.29>2200^ )/(384X2.1X106>4596255.2)=1.84cm
fmax=1.84cm<
4.材料重量计算(单侧翼板部分)：
(1) 贝雷片重量计算：G 贝=8X? X X? X435 =97440Kg=13.9t
(2) 横向方木肋条：间距为0.2m,每根长4m,(24却.2+1X4) =484m,方木
0.5t/ m。则重量为:G 肋=484X3.1 ».1X).5=2.4t
(4) 模板重量：箱梁外模面积S外=3.3XM=79m
2
木模5kg/打。则模板重为：G模= 5X79=0.4t
(5) 砼振捣力取0.1t/ m2，砼冲击力取0.3 t/ m人群活载取值0.25 t/ m
。
(6) 安全系数：活载K1 =1.2;静荷载K2 =1.2;得：
静载 G 静=«2 (G 梁+G 贝+ G 肋+G 模)=1.2X 74.4 +13.9 +2.4+0.4) =
109.3t;
活载 G 活=& (0.1+0.3+0.25 S 外=1.2X0.1+0.3+0.25羚.3X24=61.8(t);
则荷载取值G = G静+ G活=109.3 +61.8=仃1.1 (t);
5贝雷片钢桁梁受力计算(单侧翼板部分)：
单侧翼板部分按三排双层贝雷片布置,下弦杆加强。
因横向肋条间距只有0.2m,故贝雷桁架受力按受均载计算：q=171.1吃4=7.129t 查
《装配式公路钢桥使用手册》P57页得知：
单排（加强）：W=7699.1cm3 1=577434.4 cfri
o]=M687.5KN.m [0
]=245.2KN
1锰钢容许弯应力[Qo]= 1.3>210=273MPa=2784kg/cm
加强三层双排的惯性矩、截面模量、容许应力、容许剪力分别如下：
惯性矩 b=6894382.8 cm
4
截面模量 W3=45962.6 cn
3
容许弯矩[M3]=6X1687.5KN.rm9.8=1033.16 t.m
容许剪力[Q]=3>245.2m.8=75.06t
贝雷片钢桁架梁受力情况如下图所示
：
q=7.129t/m
22m
(1由图中得知：MA=0 MC=0
(2) 最大弯矩计算：(按L = 22m长简支梁受均荷载计算)
Mma)=qL2/8=7.129>222^8=431.3 t .m
Mmax=431.3 t .m «[MX1.3二 1033.13.3=1343.11 t .m满足要求)
(3) 最大剪力计算：
Qmax= qL/2=7.12922£=78.42t
Qmax=78.42t
(4) 、桁架最大饶度计算：
fmax=(5qL5)/(384E3)=(5>71.29>220& )/(384^2.1 X106>6894382.8)=1.51cm
fmax=1.51cm<