拌合站基础计算
拌合站拌合楼基础承载力计算书
德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。
1.计算公式
1.1 .地基承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐重量 KN
A—基础作用于地基上有效面积mm2
σ—土基受到的压应力 MPa
σ0—土基容许的应力 MPa
通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。
2．风荷载强度
W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
W —风荷载强度 Pa
W0—基本风压值 Pa
K1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0
ｖ—风速 m/s,取17m/s
σ—土基受到的压应力 MPa
σ0—土基容许的应力 MPa
3．基础抗倾覆计算
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求
M1—抵抗弯距 KN?M
M2—抵抗弯距 KN?M
P1—储蓄罐与基础自重 KN
P2—风荷载 KN
4．基础抗滑稳定性验算
K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求
P1—储蓄罐与基础自重 KN
P2—风荷载 KN
f-----基底摩擦系数，查表得0.25；
5 .基础承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐单腿重量 KN
A—储蓄罐单腿有效面积mm2
σ—基础受到的压应力 MPa
σ0—砼容许的应力 MPa
2、储料罐基础验算
2.1．储料罐地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：
输料管
储料罐
主机楼房
地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
2.2.计算方案
开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图
粉质粘土
本储料罐根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，储蓄罐顶至地表面距离为21米，罐身长14m,3个罐基本并排竖立，受风面120m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下
罐与基础自重P1
基础采用的是商品混凝土C25，储料罐支腿受力最为集中，混凝土受压面积为300mm×300mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
2.3.储料罐基础验算过程
2.3.1 地基承载力
根据上面的1力学公式，已知P=1000KN，计算面积A=14×106mm2,
P1/A= （1000KN+1.4×5×2.8×24KN）/14×106mm2=0.105MPa ≤σ0=0.109 MPa 地基承载力满足承载要求。
2.3.2 基础抗倾覆
根据上面的3力学公式：
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)
=（3000+2.8×3×5×1.4×2.4×10）×2.5/(0.163×120×14)
=40.3≥1.5满足抗倾覆要求
其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
=0.8×1.13×1.0×1/1.6×172
=163.285Pa
为了提高储料罐的抗倾覆能力,在储蓄罐三面拉设缆风的措施。
2.3.3 基础滑动稳定性
根据上面的4力学公式，
K0= P1×f/ P2=（3000+2.8×3×5×1.4×2.4×10）×0.25/(0.163×120)=56.4≥1.3满足基础滑动稳定性要求。
2.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性
根据5力学计算公式，已知100T的储存罐，单腿受力P=350KN，承压面积为300mm×300mm
P/A=350KN/（300mm×300mm）
=3.9 MPa≤25MPa
满足受压要求。
经过验算，储料罐基础满足承载力和稳定性要求。
3、拌合楼基础验算
3.1．拌合楼地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场实测平面尺寸如下：
输料管
储料罐
主机楼房
基础为回字形，尺寸为外边长7m×7m的正方形，内边长3m×3m的正方形，浇筑深度为0.9m。
3.2.计算方案
开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时考虑四个支腿重量通过基
础作用于土层上，集中力P=200×4=800KN，基础受力面积为7m×7m-3m×3m=40m2,承载力计算示意见下图
粉质粘土
本拌合楼根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，楼顶至地表面距离为15米，受风面80m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下
拌合楼与基础自重P1
基础采用的是商品混凝土C25，拌合楼支腿受力最为集中，混凝土受压面积为400mm×400mm，等同于试块受压应力低于25MPa即为满足要求。
3.3.拌合楼基础验算过程
3.3.1 地基承载力
根据上面的1力学公式，已知静荷载P=800KN，取动荷载系数为1.4，动荷载P1=1120KN,计算面积A=40×106mm2,
P1/A= （1120KN+40×0.9×24）/40×106 mm2=0.0496MPa ≤σ0=0.108 MPa 地基承载力满足承载要求。
3.3.2 基础抗倾覆
根据上面的3力学公式：
K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×8
=（1120+40×0.9×2.4×10）×3.5/(0.163×80×8)
=66.6≥1.5满足抗倾覆要求
其中 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2
=0.8×1.13×1.0×1/1.6×172
=163.285Pa
3.3.3 基础滑动稳定性
根据上面的4力学公式，
K0= P1×f/ P2=（1120+40×0.9×2.4×10）×0.25/(0.163×80)=38≥1.3满足基础滑动稳定性要求。
3.3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性
根据5力学计算公式，已知拌合楼单腿受力P=200KN，承压面积为400mm×400mm
P/A=200×1.4KN/（400mm×400mm）
=1.75 MPa≤25MPa
满足受压要求。
经过验算，拌合楼基础满足承载力和稳定性要求。
结论，经过计算，拌合楼和储料罐的基础满足受力要求。
混凝土搅拌站财务处理流程
商品混凝土公司(搅拌站)财务处理流程 商品混凝土公司，也称为混凝土搅拌站行业，拌站总体来说属于产品生产。 有关成本核算的会计科目主要有： 1、生产成本； 2、原材料； 3、固定资产折旧； 4、应付职工薪酬等。 会计核算基本过程： 1、购入水泥、沙子、石子、矿粉、粉煤灰、外加剂（防冻剂、防水剂、缩水剂等） 借：原材料—水泥、沙子、石子、矿粉、粉煤灰、外加剂（防冻剂、防水剂、缩水剂等）（税务处理省略） 贷：银行存款、应付账款 2、生产领用原材料 借：生产成本—基本生产成本-材料费 贷：原材料 3、生产工人工资 借：生产成本—基本生产成本-人工费 贷：应付职工薪酬 4、生产设备折旧
借：生产成本—基本生产成本-机械费 贷：累计折旧 5、化验室费用 借：生产成本—辅助生产成本-间接费 贷：制造费用 6、生产使用的电力、柴油等 借：生产成本—辅助生产成本-间接费 贷：制造费用 7、销售商品砼 借：应收账款、银行存款 贷：主营业务收入（税务处理省略） 借：主营业务成本 贷：生产成本（因商品砼直接运输给客户，不用再有入库的核算） 8、企业如有砼运输（包括垂直运输）可将运输费用加在生产成本中。
经营混泥土搅拌站在纳税上属于缴纳什么税种？帐务该怎样处理？（以下内容仅供参考：经营混泥土搅拌站属于什么税种？） 一、涉及的税种：增值税（或营业税）、城建税、教育费附加、印花税、个人所得税、房产税、土地使用税、所得税等。（注：如果你单位经营范围属于生产、加工、销售混泥土，征收“增值税”） 二、账务处理 1、生产混泥土的账务处理 （1）购进材料时 借：原材料 应交税金--增值税（进项税额） 贷：银行存款等 （2）生产混泥土发生的材料费、人工费等 借：生产成本 贷：原材料、应付工资等 （3）生产完工时 借：产成品 贷：生产成本 （4）销售混泥土时
拌合站基础设计方案
施工组织设计（方案）报审表
新建铁路云桂线(云南段)站前工程一标段 0#搅拌站储料罐基础设计方案 拥村隧道 中国中铁 编制： 复核： 审核： 中铁隧道集团有限公司云桂铁路 云南段项目经理部 二〇一〇年十二月
目录 一、编制依据3 二、工程概况3 三、拌和站储料罐基础设计3 1、地层地质情况3 2、储料罐基础尺寸3 3、抗倾覆计算4 4、竖向荷载计算5 5、增加基底拉应力5 四、附件5 1、动力触探试验报告5 2、拌和站储料罐基础施工图5 3、基础开挖及地基承载力照片5
0#拌和站基础及储料罐基础验算 一、编制依据 1、云桂铁路云南段《管理文 件汇编》、云桂铁路云南段《标 准化管理手册》 2、业主、局指、处指会议精 神。 3、拌合站布置按照安全标准 工地和文明施工标准的要求 进行策划布置，本着“因地制 宜、便于管理、方便施工”的 原则进行,合理布置线形，减少 临时用地，节约基建费用，降 低工程成本的要求进行规划 布置。 二、工程概况 拥村隧道进口工区0# SJ-1500 拌和站由水泥罐、搅拌楼、控 制室和上料斗等四大部分组 成，其中设置4个100t的储料 罐，0#拌和站单个储料罐基 础为 1410cm?410cm?80cmC20钢 筋混凝土扩大基础，料罐立柱 为270cm?270?30cm，C20 钢筋混凝土，罐高17m，罐加 支腿高度总计21m，如图1所 示。由于水泥罐既重又高，对 基础设计要求十分严格，因此 为了安全考虑，储料罐基础采 用扩大基础，并铺设双层钢 筋，采用C20砼浇注。 三、拌和站储料罐基础设计 1、地层地质情况 储料罐基础位置属山体开挖 整平部分，基底为强风化岩。 经中心试验室对基底进行地 质试探仪测试，地质报告表明 反映持力层地基承载力为[σ0] ＞220 Kpa，检算时按[σ0]=220 Kpa计算。 2、储料罐基础尺寸 根据罐体确定基础尺寸为14.1×4.1×0.8m，布置下图所示，由于实际需要基础扇型布置，其扇型
搅拌站基础计算书
拌合站基础计算书 第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。对应新建线路里程桩号DK224+700。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑
根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图： P=9000KN 0.6m 基础 6.25m 粉质砂土
搅拌站基础计算
搅拌站基础计算
目录 肇花三标东岸搅拌站基础设计及验算 (2) 1.筒仓基础设计及验算 (2) 1.1抗拔及承压工况计算 (3) 1.2钢管桩入土深度计算 (4) 2.主机架基础设计及验算 (8) 3.送料系统基础设计及验算 (8) 4.操作室基础设计及验算 (9) 5.配料系统基础设计及验算 (9)
搅拌站基础设计及验算 **项目部拟采用HZS100和HZS75搅拌站各一台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。 搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，地基承载力取90kPa。 1.筒仓基础设计及验算 根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基础。 图1.1 筒仓基础结构 混凝土扩大基础拟采用□3.5m×3.5m×0.5m的混凝土结构。钢管桩拟采用直径Ф630mm，壁厚为6mm。 将混凝土如图均分4份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承载力为90kPa。
1.1抗拔及承压工况计算 根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载： 如图所示，风荷载作用位置H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ： kN kPa F 21.54)]8.03(35.0123[3.1=+??+??=； 风荷载产生弯矩：m kN FH M ?=?==15.8131521.54； 另外，考虑m e 1.0=偏心，其中筒仓空载载荷载取kN g m k 200=，kN g m m 1400=，则：m kN kN m M ek ?=?=202001.0，m kN kN m M em ?=?=14014001.0 对钢管桩产生附加荷载F ?的计算： 0='++=∑M M M M e ，Fd M ?='； 风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：m d 95.11=和 m d 76.22=。 故，kN m m kN d M M d M F e 6.21395.1215.83322111=??=+='= ?； kN m m kN d M M d M F e 9.30176.215.833222=?=+='= ?； 所以，钢管桩承载力： 每份混凝土质量：kN vg g m t 8.39105.075.175.16.2=????==ρ kN g m R m 7.6919.3018.394max =++= ，kN g m R k 1.2128.394 9.301min =--=（方向向上）。
HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书
HZS90拌合站混凝土拌合站基础计算书 一、拌和站罐基础设计概括 计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 二、基本参数 1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=； 2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ； 3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[] Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[] Kpa f a 5000=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）； 三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示： F1 F2 F3 图3-1 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型
2、风荷载计算 根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g V W d k 22 γ=； 查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下： 空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=； 代入各分项数据得：22 2 /60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =??==γ 单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =?= 作用力：8KN 0.18.16.01=?=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =?= 作用力：KN 78.213.366.02=?=F 作用高度：m H 1.122= ③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =?= 作用力：KN 475.2125.46.03=?=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算 m KN h F M i i ?=?+?+?=?=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.13 1倾 3、稳定力矩及稳定系数计算 假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。 ①、但水泥罐扩大基础分开时，稳定力矩计算如下所示：
搅拌站基础计算(1)
搅拌站基础设计及验算 汕湛高速揭博项目T13标项目拟采用HZS150搅拌站两台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。 搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。计算中，基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，扩大基础设置在全风化粉砂岩上，地基承载力为250kPa。 1.筒仓基础设计及验算 根据搅拌站选址地质情况，水泥罐基础拟采用扩大基础作为承载基础，基础底采用片石砼换填处理，换填高度约2.5m。 图1.1 筒仓基础结构
混凝土扩大基础拟采用3.75m ×5.89m ×1.8m 的混凝土结构，开挖深度为4.5m 。根据搅拌站勘探资料，表面土层为素填土，混凝土基础置于全风化粉砂岩上，允许承载力为250kPa ，水泥罐满载为100吨，空罐为10吨，两个水泥罐安放在同一个基础上。 1、竖向荷载计算（外力） 作用在基础顶面的荷载有竖向力、水平剪力、弯矩，统一按照中心受压基础检算。 荷载计算：KN 2640t 264)10001(2.12G ==+?=+=X G F k 水泥罐 粉罐压力：KPa 5.11989 .575.32640S F P =?== 最大应力＝混凝土基础压力+换填片石砼压力+粉罐压力 KPa 8.2288.1265.2255.119P =?++=X 吸收塔基础设计计算书 1.设计基本参数：1吸收塔高度H=34.852吸收塔直径D=163基本风压：Wo=0.54恒总重量 4.1石灰石浆液重量mL26000004.2吸收塔壳体重量3730004.3内部件重量 4.3.1除雾器(包含在塔体内) 重量 4.3.2喷淋层(包含在塔体内） 重量 mmkn/㎡KGKG(提资）(提资） 风速2/1600(地勘资料）(提资）(提资） 恒总重量=3184008Kg5吸收塔周圈活荷载 (容重）350kg/㎡16.000（长度） 5m（圈） 重量87920Kg6吸收塔顶雪荷载 (容重）65kg/㎡ 重量13062.4Kg2.荷载力计算2.1风荷载计算 计算公式：Wk=βzμsμz Wo(考虑B类场地) Wo=0.5kn/㎡基本风压： 将吸收塔沿高度方向分成6份，各段高度分别为(m)： 5.811.617.423.22934.85 由壳体每段高度查表（荷载规范7.2.1）得风荷载高度系数Uz分别为：（内插法） 11.041.191.31.41.4920.718由UzWod=115.2和H/d=2.1,查规范7.3.1得风荷载体型系数Us= βz计算：计算公式：βz＝ ξν? 1+ μz z 荷载规范7.4.2 取结构基本自振周期根据荷载规范附录：E 1.2.1 75.91≤700H2/D0= T1=0.410.35+0.85x10-3*H2/D0= 1.83（荷载规范表7.4.3） 脉动影响系数V=0.5（荷载规范表7.4.4-3） ?z查表F1.3振形系数分别为： 0.0460.170.3380.5460.8131βz分别为： 1.041.151.261.381.531.61 Fi=D*5.8*βz*μs*μz *Wo各段作用于壳顶各段的风荷载P分别为(KN)： 34.7239.8349.9559.9571.4280.12∑=336.00 注:基础高度1.8(基础高1.5+0.3)] [h=19.23 6459.54M=kN.m 2.2地震荷载计算 计算水平地震影响系数α12.2.1 由地质资料，地震基本烈度为6度；设计基本地震加速度值为0.082g，设计地震第一组特征周期Tg(s)=0.45查表得αmax=0.082(地勘资料）取α1=αmax=0.082 底部剪力法计算水平地震力和罐底弯矩2.2.2 (抗规5.2.1-1)计算公式FEK=α1Geq 计算公式M=FEKhw 故结构总的水平地震作用标准值FEK=2682.98kN 注:基础高度1.8(基础高1.5+0.3)][h=11.00 29512.79056M=kN.m 2.3烟气产生内压推力 (提资）进烟道F=279kN 基础高度1.8(基础高1.h=16.05m M=4478.0kN.m (提资）出烟道F=110kN 基础高度1.8(基础高1.h=33.05m M=3635.5kN.m 2.4浆液管产生内力 C1(循环泵入口)F=540kN 拌合站基础计算书 梁场混凝土拌合站，配备HZS120拌合机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照200吨计算。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质黏土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.18 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 V—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌合站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为8.19m圆的1/4的范围，宽4.42m，基础浇注厚度为 2m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm建筑砖碴、混凝土块并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为2米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=2000KN，水泥罐整体基础受力面积为95.48m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=4774KN，承载力计算示意见下图： 粉质黏土 根据历年气象资料，考虑最大风力为28.4m/s（10级风），风的动压力P2=V2/1600=504.1N/m，储蓄罐顶至地表面距离为20米，罐身长17m,5个罐基本并排竖立，受风面积306m2，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。计算示意图如下 P2 罐与基础自重P1+P’ 3.储料罐基础验算过程 3.1 地基承载力 根据上面公式，已知P+P’=14774KN，计算面积A=95.48×106mm2, P/A= 14774KN/95.48×106mm2=0.15MPa ≤σ0=0.55 MPa 地基承载力满足承载要求。 拌合站拌合楼基础承载力计算书 德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。 1.计算公式 1.1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量 KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—土基受到的压应力 MPa σ0—土基容许的应力 MPa 通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 W —风荷载强度 Pa W0—基本风压值 Pa K1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 ｖ—风速 m/s,取17m/s σ—土基受到的压应力 MPa σ0—土基容许的应力 MPa 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求 M1—抵抗弯距 KN?M M2—抵抗弯距 KN?M P1—储蓄罐与基础自重 KN P2—风荷载 KN 4．基础抗滑稳定性验算 K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求 P1—储蓄罐与基础自重 KN P2—风荷载 KN f-----基底摩擦系数，查表得0.25； 5 .基础承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐单腿重量 KN A—储蓄罐单腿有效面积mm2 σ—基础受到的压应力 MPa σ0—砼容许的应力 MPa 2、储料罐基础验算 2.1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下： 输料管 储料罐 主机楼房 地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。 2.2.计算方案 开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图 第4节吸收塔的计算 吸收过程既可在板式塔内进行，也可在填料塔内进行。在板式塔中气液逐级接触，而在填料塔中气液则呈连续接触。本章对于吸收操作的分析和计算主要结合连续接触方式进行。 填料塔内充以某种特定形状的固体填料以构成填料层。填料层是塔实现气、液接触的主要部位。填料的主要作用是：①填料层内空隙体积所占比例很大，填料间隙形成不规则的弯曲通道，气体通过时可达到很高的湍动程度；②单位体积填料层内提供很大的固体表面，液体分布于填料表面呈膜状流下，增大了气、液之间的接触面积。 通常填料塔的工艺计算包括如下项目： （1）在选定吸收剂的基础上确定吸收剂的用量； （2）计算塔的主要工艺尺寸，包括塔径和塔的有效高度，对填料塔，有效高度是填料层高度，而对板式塔，则是实际板层数与板间距的乘积。 计算的基本依据是物料衡算，气、液平衡关系及速率关系。 下面的讨论限于如下假设条件： （1）吸收为低浓度等温物理吸收，总吸收系数为常数； （2）惰性组分B在溶剂中完全不溶解，溶剂在操作条件下完全不挥发，惰性气体和吸收剂在整个吸收塔中均为常量； （3）吸收塔中气、液两相逆流流动。 吸收塔的物料衡算与操作线方程式 全塔物料衡算图2－12所示是一个定态操作逆流接触的吸收塔，图中各符号的意义如下： V －惰性气体的流量，kmol （B ）／s ； L —纯吸收剂的流量，kmol （S ）／S ； Y 1；、Y 2—分别为进出吸收塔气体中溶质物质量的比，kmol （A ）／kmol （B ）；X 1、X 2——分别为出塔及进塔液体中溶质物质量的比，kmol （A ）／kmol （S ）。注意，本章中塔底截面一律以下标“l ”表示，塔顶截面一律以下标“2”表示。 在全塔范围内作溶质的物料衡算，得： VY 1＋LX 2＝VY 2＋LX 1 或V （Y 1－Y 2）＝L （X 1－X 2） （2－38） 一般情况下，进塔混合气体的流量和组成是吸收任务所规定的，若吸收剂的流量与组成已被确定，则V 、Y 、L 及X 2。为已知数，再根据规定的溶质回收率，便可求得气体出塔时的溶质含量，即： Y 2＝Y l （1－фA ） （2－39） 式中фA 为溶质的吸收率或回收率。 通过全塔物料衡算式2－38可以求得吸收液组成X 1。于是，在吸收塔的底部与顶部两个截面上，气、液两相的组成Y 1、X l 与Y 2、X 2均成为已知数。 2．吸收塔的操作线方程式与操作线 2 1 图2-12 物料衡算示意图 2xHZS120Q搅拌站承载力计算， 以下计算只考虑垂直静载荷，单台站参数如下：1、骨料配料机（4x20m3）每支腿的承载力： 20m3砂石料重约:G=32t 取安全系数为1.5 单支腿的垂直静载荷:N=GX4X1.5X10/10 =192KN 取200KN 2、150t水泥仓支腿承载力： 仓体自重约G3=10t 水泥重G4=150t 水泥仓共有4条支腿 取安全系数为1.5 每支腿的垂直静载荷：N2=(G3+G4)X1.5X10/4 =（10+150）X1.5X10/4 =600KN 取600KN 3、搅拌站主楼支腿承载力： 站主体自重G5=25t 搅拌混凝土重约G6=10t 主机震动载荷G7=5t 搅拌站共有4条支腿 取安全系数为2 每支腿的垂直静载荷：N3=(G5+G6+G7)X2X10/4 =200KN 取200KN 4、斜皮带机承载力： 斜皮带机自重约G8=20t 震动载荷G9=5t 斜皮带机主要受力共有7条支腿 取安全系数为5 每支腿的垂直静载荷：N3=(G8+G9)X5X10/7 ≈179KN 取200KN 5、单机水泥仓地基承载力验算 θ=60° L=3.14×2×20×60/360=20.9m A=20.9×6=125.4m2 单机配置3个150t水泥仓，2个100t掺合料仓，仓自重10t，地基承载力120kPa。 150×3+100×2+50=700t 基础混凝土自重： （0.6×6+1×5）20.9×2.3+0.6×0.7×0.7×20×2.3=426.9t 总重：700+426.9=1126.9t 11269/125.4=89.8kPa 符合要求。 拌合站基础设计书 设计目的（略） 设计依据 地层情况和参考数据： 本地层系Q3、Q4系I级湿陷性黄土地基，地层地下水位低，施工时应铺10cm 厚的碎石垫层，并夯实地基，使地基承载力不小于180KPa,确保1.3倍的安全系数。 钢筋采用普通I级钢筋，强度取值210MPa，砼采用C20，设计值：9.6MPa。 风荷载按郑州地区取值：0.35KPa。 水泥仓相关参数：迎风面积：30.57㎡，风载离桩顶高度：12.92m。 设计内容： 基础尺寸拟定： 基础埋深2m，其中设1m深扩展基础，基础上部设1.4m高桩，地面外露部分：0.4m。 如下图所示：（单位：mm） 基础相关参数： 基底面积：A=75.94㎡,基底截面特性：Ix=27300m4，Iy=57000m4。 单桩面积：A0=0.64㎡，最不利相连二桩面积：A=1.17㎡。 单桩竖向受力：F0=350KN， 土容重：rs=18kN/m3，砼容重：rc=25kN/m3。基底容许承载力：[δ]=180KPa。 自身强度检算： 桩身强度：δ0=350/0.64=546.88KPa<[δc] δ0max=700/1.17=598.29KPa<[δc] 风载：W=0.8×0.5=0.4KPa Fw=0.4×30.57=12.23KN 风载在桩底产生的最大弯矩：M0=12.23×14.32=175.13KN·m 风载在基底边缘产生的最大弯矩：Mw=5×12.23×15.32=936.82KN·m 基础自重：G=(75.94+17.92)×25=2346.5KN 土重：Gs=(75.94-12.8)×18=1136.52KN 最不利倾位：如下图：（单位：mm） 倾覆系数：K=[(4.9+2.75+2.02+3.24+5.45)×1400+2346.5×3.6]/936.82>1.5 基底应力： 泸州长江六桥及连接线工程正桥南段主线及立交工程 江南拌合站基础计算书 编制： 复核： 审核： 中国葛洲坝集团股份有限公司 泸州长江六桥施工总承包项目经理部 2017年7月 目录 一.概况 (2) 二.依据 (2) 三.计算公式 (2) 1.地基承载力 (2) 2．风荷载强度 (2) 3．基础抗倾覆计算 (3) 4．基础抗滑稳定性验算 (3) 5.基础承载力 (3) 四、储料罐基础验算 (3) 1．储料罐地基开挖及浇筑 (3) 2.计算方案 (4) 3.储料罐基础验算过程 (5) 3.1 地基承载力 (5) 3.2 基础抗倾覆 (5) 3.3 基础滑动稳定性 (5) 3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (6) 五、拌合楼主站基础验算 (6) 1.计算方案 (6) 2.拌合楼基础验算过程 (7) 2.1 地基承载力 (7) 2.2 基础抗倾覆 (7) 2.3 基础滑动稳定性 (7) 2.4 拌合站主站支腿处混凝土承压性 (7) 六、结论 (8) 拌合站拌合楼基础承载力计算书 一.概况 泸州长江六桥江南拌合站紧挨正桥南段主线（K2+330~K2+400）路基左侧处，配备2套HZQ90拌和机，每套拌合机设有5个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。 二.依据 建筑结构荷载规范GB5009-2012 公路桥涵施工技术规范JTG/TF50-2011 三.计算公式 1 .地基承载力 0σσ≤=A P P —储蓄罐重量kN A — 基础作用于地基上有效面积2 mm σ— 土基受到的压应力MPa 0σ— 土基容许的应力MPa 通过动力触探检测得出土基容许的应力Mpa 25.00=σ 2.风荷载强度 6 .12 3210321v K K K W K K K W ???=???= W — 风荷载强度pa 0W — 基本风压值pa 1K 、2K 、3K —风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 v — 风速s m /，取18s m / σ— 土基受到的压应力Mpa 0σ— 土基容许的应力Mpa 第 4 节吸收塔的计算 吸收过程既可在板式塔内进行，也可在填料塔内进行。在板式塔中气液逐级接触，而在填料塔中气液则呈连续接触。本章对于吸收操作的分析和计算主要结合连续接触方式进行。 填料塔内充以某种特定形状的固体填料以构成填料层。填料层是塔实现气、液接触的主要部位。填料的主要作用是：①填料层内空隙体积所占比例很大，填料间隙形成不规则的弯曲通道，气体通过时可达到很高的湍动程度；②单位体积填料层内提供很大的固体表面，液体分布于填料表面呈膜状流下，增大了气、液之间的接触面积。 通常填料塔的工艺计算包括如下项目： （1）在选定吸收剂的基础上确定吸收剂的用量； （2）计算塔的主要工艺尺寸，包括塔径和塔的有效高度，对填料塔，有效高度是填料层高度，而对板式塔，则是实际板层数与板间距的乘积。 计算的基本依据是物料衡算，气、液平衡关系及速率关系。下面的讨论限于如下假设条件： （1）吸收为低浓度等温物理吸收，总吸收系数为常数； （2）惰性组分B 在溶剂中完全不溶解，溶剂在操作条件下完全不挥发，惰性气体和吸收剂在整个吸收塔中均为常量； （3）吸收塔中气、液两相逆流流动。 2.4.1吸收塔的物料衡算与操作线方程式 全塔物料衡算图2－12 所示是一个定态操作逆流接触的吸收塔，图中各符号的意义如下： V —惰性气体的流量，kmol ( B )/ s ； L —纯吸收剂的流量，kmol (S )/ S ; Y i ；、Y 2—分别为进出吸收塔气体中溶质物质量的比，kmol (A ) /kmol (B ); X i 、X 2――分别为出塔及进塔液体中溶质物质量的比， kmol (A )/ kmol (S )。注意，本章中塔底截面一律以下标“ I ”表示，塔顶截面一律以下标 “ 2”表示。 在全塔范围内作溶质的物料衡算，得: VY i + LX 2 = VY 2+ LX i 图2-12物料衡算示意图 或 V (Y i — Y 2)= L (X i — X 2) 一般情况下，进塔混合气体的流量和组成是吸收任务所规定的，若吸收剂的 流量与组成已被确定，则V 、丫、L 及X 2。为已知数，再根据规定的溶质回收率， 便可求得气体出塔时的溶质含量，即： 丫2 = Y l (1—巾A ) (2 — 39) 式中巾A 为溶质的吸收率或回收率。 通过全塔物料衡算式2 — 38可以求得吸收液组成X I 。于是，在吸收塔的底部 与顶部两个截面上，气、液两相的组成 丫1、X l 与丫2、X 2均成为已知数。 2 ?吸收塔的操作线方程式与操作线 V, 丫 2 L, X 2 V Y i L, X i (2 — 38) 目录 1、工程概况 (1) 2、编制依据 (1) 3、设计说明 (1) 3.1、地质条件 (1) 3.2、结构形式 (2) 3.3、设计荷载 (2) 3.4、材料性能指标 (2) 4、地基承载力验算 (2) 4.1、基础尺寸选择 (2) 4.2、地基承载力验算 (3) 5、筏板基础在集中荷载下的冲切计算 (6) 6、筏板基础在集中荷载下的局部承压计算 (6) 7、风荷载影响 (6) 7.1、抗倾覆验算 (6) 7.2、抗拔计算 (8) 8、筏式基础受力分析 (10) 搅拌站粉罐基础设计 1、工程概况 京津城际轨道交通线是环渤海京津冀地区城际轨道交通网的重要组成部分，也是沟通北京、天津两大直辖市的便捷通道，本线由北京南站东端引出，沿京津塘高速公路通道至杨村，后沿京山线至天津站，全长115.4km。本标段包含跨北京环线特大桥和凉水河特大桥两座特大桥的预制梁工程,设置三个简支箱梁预制场，分别为跨北京环线特大桥制梁场（1号梁场）、凉水河特大桥1#制梁场（2号梁场）、凉水河特大桥2#制梁场（3号梁场）。 本标段由中铁大桥局股份有限公司、中铁四局集团有限公司、中铁六局集团有限公司组成的联合体中标。我公司承担的是凉水河特大桥1#制梁场的制梁任务（2#梁场），起讫里程为DK21+457至DK32+665，共340孔双线箱梁。梁场位于张家湾镇高营村，中心里程在线路DK27+697处。预制场设置五个区：生活办公区、混凝土拌和区、箱梁生产区、横移存梁区、箱梁提升区，生产区布置布置32m箱梁制梁台座8个，32m兼24m制梁台座3个，梁场可存32m箱梁64孔，32m兼24m箱梁24孔。2、编制依据 (1)、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； (2)、《建筑桩基设计规范》（JGJ94-94）； (3)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）； (4)、福建南方路面机械公司提供的HZS120搅拌站图纸 (5)、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 (6)、浙江有色建设工程有限公司提供的《岩土工程勘察报告》 中华人民共和国、铁道部、地方政府及有关部门颁发的相关现行法规、规范、标准及办法。 3、设计说明 3.1、地质条件 勘探资料显示：场地基本平整，为河陆相沉积地貌；土质结构为粉质粘土与粉 粉罐基础承载力简算书 编制： 审核： 审批： 中铁xx局xx铁路xx标项目部拌合站 二〇一六年六月 目录 一、计算公式 (1) 1、地基承载力 (1) 2、风荷载强度 (1) 3、基础抗倾覆计算 (2) 4、基础抗滑稳定性验算 (2) 5、基础承载力 (2) 二、储料罐基础验算 (2) 1、储料罐地基开挖及浇筑 (2) 2、储料罐基础验算过程 (3) 2.1 地基承载力 (3) 2.2 基础抗倾覆 (4) 2.3 基础滑动稳定性 (5) 2.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5) 拌合站粉仓基础承载力计算书 xx铁路标混凝土拌和站配备2HZS120拌和机，拌合楼处位于线路DKxxx+xxx右侧，占地面积21亩，靠近有公路、县道和乡道。每台拌和机配5个粉罐，每个水泥罐自重8t，装满水泥重100t，合计108t；水泥罐直径2.8m。水泥罐基础采用C25钢筋砼扩大基础满足5个水泥罐同时安装。5个罐放置在圆环形基础上，圆环内圆弧长14.651米，外圆弧长21.026米，立柱基础高3.3m，外露0.3m，埋入扩大基础1m。扩大基础采用φ18@300mm×300mm上下两层钢筋网片，架立筋采用φ18@450mm×450mm钢筋双排双向布置，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 水泥罐总高18.5米，罐高13.5米，罐径2.8米，柱高5m，柱子为4根正方形布置，柱子间距为2.06米，柱子材料为D21.9cm厚度8mm的钢管柱。 施工前先对地基进行换填处理，处理后现场检测，测得地基承载力超过350kpa。 一、计算公式 1、地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量 KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—土基受到的压应力 MPa σ0—土基容许的应力 MPa 通过地质触探并经过计算得出土基容许的应力σ0=140Kpa 2、风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 搅拌站基础设计及验算 **项目部拟采用HZS100和HZS75搅拌站各一台，现在根据厂家图纸和现场地基条件设计和验算搅拌站基础。 搅拌站基础主要分五大基础：筒仓基础、主机架基础、送料系统基础、操作室基础和配料系统基础。计算中，筒仓考虑风荷载并根据地质条件使用钢管桩增强抗拔。其他基础均根据图纸采用混凝土扩大基础，其中土质承载力根据《工程地质勘察报告》，地基承载力取90kPa。 1.筒仓基础设计及验算 根据肇花项目东岸搅拌站选址地质情况，筒仓基础拟采用钢管桩配上混凝土承台作为承载基础。 图1.1 筒仓基础结构 混凝土扩大基础拟采用□3.5m×3.5m×0.5m的混凝土结构。钢管桩拟采用直径Ф630mm，壁厚为6mm。 将混凝土如图均分4份，根据北江特大桥勘探资料，表面土层为素填土，允许承载力为90kPa。 1.1抗拔及承压工况计算 根据实际工作分析，抗拔最大工况为风荷载最大且筒仓空载： 如图所示，风荷载作用位置H=15m ，风级按12级风，风压p 取1.3kPa ： kN kPa F 21.54)]8.03(35.0123[3.1=+??+??=； 风荷载产生弯矩：m kN FH M ?=?==15.8131521.54； 另外，考虑m e 1.0=偏心，其中筒仓空载载荷载取kN g m k 200=，kN g m m 1400=，则：m kN kN m M ek ?=?=202001.0，m kN kN m M em ?=?=14014001.0 对钢管桩产生附加荷载F ?的计算： 0='++=∑M M M M e ，Fd M ?='； 风向平行钢管所在正方形的边长和对角线时，力偶臂分别为：m d 95.11=和 m d 76.22=。 故，kN m m kN d M M d M F e 6.21395.1215.83322111=??=+='= ?； kN m m kN d M M d M F e 9.30176.215.833222=?=+='= ?； 所以，钢管桩承载力： 每份混凝土质量：kN vg g m t 8.39105.075.175.16.2=????==ρ kN g m R m 7.6919.3018.394max =++= ，kN g m R k 1.2128.394 9.301min =--=（方向向上）。 图1.2 筒仓风荷载 每份混凝土承压：kN A R h 6.2759075.175.1=??==σ 目录 一、工程概况 (2) 二、搅拌站体系设计 (2) 三、搅拌站基础验算 (3) 四、搅拌站基础施工方法 (5) 一、工程概况 海南省三亚市海棠湾镇林旺安置区位于三亚市海棠湾镇B段内，由三亚市海棠湾镇人民政府投资。工程占地面积约13多万平方米，建筑总面积16多万平方米。本工程属于多层建筑，每栋层高二～六层。 本工程采用现场搅拌混凝土。搅拌站建在工地的东北面，临近工人临设地点，搅拌站采用佛宇建机HZS50系列。混凝土搅拌站具体布置见平面布置图。 二、搅拌站体系设计 1.采用的组合机具系列及主要参数。 1）搅拌站型号为HZS50，生产率为50m3/h； 2）主机采用一台型号JS1000系列产品，外形尺寸为：长3200×宽2200×高1820（单位mm）； 3）配料机采用一台HPJ1200及其变形产品，外形尺寸为：长6460×宽3400×高1800（单位mm）； 4）2个水泥筒仓，容量各为120吨，筒仓直径为2900mm，高度18500mm。 5）控制室采用计算机控制系统,全部过程由电控系统自动完成。 2. 机具基础设计理念。 1）水泥筒仓及粉煤灰仓基础：采用独立承台基础，承台垫层为C15素混凝土，厚100mm，每边比承台出100mm。承台采用C25现场搅拌混凝 土，承台尺寸为：长3800mm×宽3800mm×高600mm，基础埋深1600mm。 承台纵、横向钢筋各为16Ф18 。基础柱脚尺寸为：长1000mm×宽 1000mm，纵向钢筋各为8Ф18 ，箍筋为B12@150。 2）配料机基础：柱位下部采用独立承台基础，承台垫层为C15素混凝土，厚100mm，每边比承台出100mm。承台采用C25现场搅拌混凝土，承 台尺寸为：长800mm×宽800mm×高500mm。承台纵、横向钢筋各为6 Ф14 。地板部分为C25现场搅拌混凝土，上下排钢筋双向Ф8@200 。 3）搅拌机基础：柱位下部采用独立承台基础，承台垫层为C15素混凝土， 水泥罐桩基础计算书 1.水泥罐基础设计 拌合站投入8个200t 型水泥罐，水泥罐直径4.8m ，支腿临边间距3.395m ，每4个为一组，见图附1。根据以往砂浆拌合站施工经验、现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐基础采用8根C30混凝土灌注桩桩基础，钢筋笼见附图4。桩直径1.2m ，桩长30m ，平面布置见附图1。基础承台厚0.8m ，采用C30混凝土浇筑。承台采用Φ14200mm ×200mm 上下两层钢筋网片。架立筋采用2000mm ×2000mm φ14钢筋双排双向布置，平面图见附图2，立面图见附图3。基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 承台及单桩工程量见附图5。 2.计算基本参数 单个水泥罐自重约20t ，水泥满装200t ，共重220t 。 桩直径1.2m ，桩长30m 。 水泥罐罐身高18.6m ，总高21m 。 基础承台0.8m （高）。 3.单桩轴向受压承载力容许值计算 单桩轴向受压承载力容许值为： q A l q r p i n 1i ik μ21R + =∑=a 上式中q r 为桩端处土的承载力容许值 [] []kPa 5.478)330(195.118072.07.0)(=-??+??=-+=3h λγK f m q 2 2a0 r u ---桩身周长（m ）； A p ---桩端截面积（m 2）； n ---土的层数 l i ---承台底面以下各土层的厚度（m ）； q ik ---与l i 层对应的各土层与桩侧的侧摩阻力标准值（kPa ）； q r ---桩端处土的承载力容许值； [f a0] ---桩端处土的承载力基本容许值（kPa ）； h ---桩端的埋置深度（m ），h>40时按40计算； 烟气脱硫工艺主要设备吸收塔设计和选型 （2） 喷淋塔吸收区高度设计（二） 对于喷淋塔，液气比范围在8L/m 3-25 L/m 3之间[5]，根据相关文献资料可知液气比选择12.2 L/m 3是最佳的数值。 逆流式吸收塔的烟气速度一般在 2.5-5m/s 范围内[5][6]，本设计方案选择烟气速度为3.5m/s 。 湿法脱硫反应是在气体、液体、固体三相中进行的，反应条件比较理想，在脱硫效率为90%以上时（本设计反案尾5%），钠硫比(Na/S)一般略微大于1，本次选择的钠硫比(Na/S)为1.02。 （3）喷淋塔吸收区高度的计算 含有二氧化硫的烟气通过喷淋塔将此过程中塔内总的二氧化硫吸收量平均到吸收区高度内的塔内容积中,即为吸收塔的平均容积负荷――平均容积吸收率，以ζ表示。 首先给出定义，喷淋塔内总的二氧化硫吸收量除于吸收容积，得到单位时间单位体积内的二氧化硫吸收量 ζ＝ h C K V Q η = (3) 其中 C 为标准状态下进口烟气的质量浓度，kg/m 3 η为给定的二氧化硫吸收率,％;本设计方案为95％ h 为吸收塔内吸收区高度，m K 0为常数，其数值取决于烟气流速u(m/s)和操作温度(℃) ; K 0=3600u ×273/(273+t) 按照排放标准，要求脱硫效率至少95%。二氧化硫质量浓度应该低于580mg/m 3 （标状态） ζ的单位换算成kg/( m 2.s),可以写成 ζ=3600× h y u t /*273273 *4.22641η+ (7) 在喷淋塔操作温度 10050 752 C ?+=下、烟气流速为 u=3.5m/s 、脱硫效率η=0.95 前面已经求得原来烟气二氧化硫SO 2质量浓度为 a (mg/3m )且 a=0.650×吸收塔基础设计计算书.
(新)搅拌站基础承载力验算书
拌合站基础计算
吸收塔的计算
HZS120Q搅拌站基础承载力计算
拌合站基础设计
拌合站拌合楼基础承载力计算书
吸收塔的计算
搅拌站粉罐基础设计
拌合站粉罐地基计算
管桩基础搅拌站各基础承载力和配筋等演算
混凝土搅拌站基础方案
水泥罐混凝土桩基础设计计算书-30m
吸收塔的相关设计计算