脱硫液气比选择计算表
(完整word版)烟气脱硫设计计算..docx
烟气脱硫设计计算1130t/h 循环流化床锅炉烟气脱硫方案主要参数：燃煤含 S 量1.5% 工况满负荷烟气量285000m3/h引风机量 1台，压力满足 FGD 系统需求要求：采用氧化镁湿法脱硫工艺（在方案中列出计算过程）出口 SO2含量200mg/Nm 3第一章方案选择1、氧化镁法脱硫法的原理锅炉烟气由引风机送入吸收塔预冷段，冷却至适合的温度后进入吸收塔，往上与逆向流下的吸收浆液反应，氧化镁法脱硫法脱去烟气中的硫份。
吸收塔顶部安装有除雾器，用以除去净烟气中携带的细小雾滴。
净烟气经过除雾器降低烟气中的水分后排入烟囱。
粉尘与脏东西附着在除雾器上，会导致除雾器堵塞、系统压损增大，需由除雾器冲洗水泵提供工业水对除雾器进行喷雾清洗。
吸收过程吸收过程发生的主要反应如下：Mg(OH)2 + SO2→ MgSO3 + H2OMgSO3 + SO2 + H2O→ Mg(HSO3)2Mg(HSO3)2 + Mg(OH)2→ 2MgSO3 + 2H2O吸收了硫分的吸收液落入吸收塔底，吸收塔底部主要为氧化、循环过程。
氧化过程由曝气鼓风机向塔底浆液内强制提供大量压缩空气，使得造成化学需氧量的MgSO3 氧化成 MgSO4 。
这个阶段化学反应如下：MgSO3 + 1/2O2→ MgSO4Mg(HSO3)2 + 1/2O2→ MgSO4 + H2SO3H2SO3 + Mg(OH)2→ MgSO3 + 2H2OMgSO3 + 1/2O2 → MgSO4循环过程是将落入塔底的吸收液经浆液循环泵重新输送至吸收塔上部吸收区。
塔底吸收液pH 由自动喷注的20 %氢氧化镁浆液调整，而且与酸碱计连锁控制。
当塔底浆液pH 低于设定值时，氢氧化镁浆液通过输送泵自动补充到吸收塔底，在塔底搅拌器的作用下使浆液混合均匀，至 pH 达到设定值时停止补充氢氧化镁浆液。
20 %氢氧化镁溶液由氧化镁粉加热水熟化产生，或直接使用氢氧化镁，因为氧化镁粉不纯，而且氢氧化镁溶解度很低，就使得熟化后的浆液非常易于沉积，因此搅拌机与氢氧化镁溶液输送泵必须连续运转，避免管线与吸收塔底部产生沉淀。
脱硫计算公式
物料平衡计算1) 吸收塔出口烟气量G2G2= (G1X( 1 —mw1 X (P2/(P2 - Pw2)) x( 1 —mw2 + G3X( 1 —K) ) X (P2/(P2 -Pw2))G 1 :吸收塔入口烟气流量mw1:入口烟气含湿率P2：烟气压力Pw2饱和烟气的水蒸气分压说明：Pw2为绝热饱和温度下的水蒸气分压，该值是根据热平衡计算的反应温度，由烟气湿度表查得。
(计算步骤见热平衡计算)2) 氧化空气量的计算根据经验，当烟气中含氧量为6％以上时，在吸收塔喷淋区域的氧化率为50 —60％。
采用氧枪式氧化分布技术，在浆池中氧化空气利用率n 02=25— 30%，因此，浆池内的需要的理论氧气量为：S=(G1X q1-G2X q2)X /2/所需空气流量QreqQreq=S XXG3= Qreq XKG3:实际空气供应量K:根据浆液溶解盐的多少根据经验来确定，一般在左右。
3) 石灰石消耗量计算W1=100X qs XnsW1:石灰石消耗量qs：:入口SO2流量n s: 脱硫效率4）吸收塔排出的石膏浆液量计算W2=172<x qs Xn s/SsW2:石膏浆液量Ss:石膏浆液固含量5）脱水石膏产量的计算W3=17<< qs<n s/SgW3:石膏浆液量Sg:脱水石膏固含量（1—石膏含水量）6）滤液水量的计算W4=W3-W2W3滤液水量7）工艺水消耗量的计算W5=8< （G4-G1-G3X K）） +W< （1 -Sg）+ 36< qs<ns+WWT蒸发水量石膏表面水石膏结晶水排放废水一、锅炉每小时产生的S02量：锅炉产生的SO2量（mg/Nm3 =耗煤量（t/h ） <含硫量（％< 2 <燃烧率< 109100 <干烟气体积（NhB/h ）我厂锅炉设计的干烟气体积为277920Nm3/h,如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%锅炉的燃烧率为95%那么每台锅炉每小时产生的SO2量则为2393mg/Nm3二、每台吸收塔每小时脱除的SO2量：脱除的SO2量（t）=耗煤量（t/h ）X含硫量（% X 2X燃烧率X脱硫率如锅炉每小时耗煤量为35吨，煤的含硫量为1%锅炉的燃烧率为95%设计脱硫率为90%那么一台塔脱除的SO2量则为吨。
氨法脱硫计算过程总结
氨法脱硫计算过程风量（标态）：，烟气排气温度：168C：工况下烟气量：还有约5%的水份如果在引风机后脱硫，脱硫塔进口压力约800Pa,出口压力约-200Pa,如果精度高一点，考虑以上两个因素。
1、脱硫塔（1）塔径及底面积计算：塔内烟气流速：取D=2r=6. 332m即塔径为6. 332米，取最大值为6. 5米。
底面积 S= Ji r=3. 14X3. 25=33. 17m2塔径设定时一般为一个整数，如6. 5m,另外，还要考虑设备裕量的问题，为以后设备能够满足大气量情况下符合的运行要求。
（2）脱硫泵流量计算：液气比根据相关资料及规范取L/G= 1.4 （如果烟气中二氧化硫偏高，液气比可适当放大,如1. 5o ）①循环水泵流量：由于烟气中S02较高，脱硫塔喷淋层设计时应选取为4层设计，每层喷淋设计安装1台脱硫泵，476+4=119nr'/h,泵在设计与选型时，一定要留出20%左右的裕量。
裕量为：119X20%=23. 8 m3/h,泵总流量为：23.8+119=142. 8m3/h,参考相关资料取泵流量为140 m7ho配套功率可查相关资料，也可与泵厂家进行联系确定。
（3）吸收区高度计算吸收区高度需按照烟气中二氧化硫含量的多少进行确定，如果含量高，可适当调高吸收区高度。
2. 5米X4层/秒=10米，上下两层中间安装一层填料装置，填料层至下一级距离按1米进行设计，由于吸收区底部安装有集液装置，最下层至集液装置距离为3. 7米-3. 8米进行设计。
吸收区总高度为13.7米-13. 8米。
（4）浓缩段高度计算浓缩段由于有烟气进口，因此，设计时应注意此段高度，浓缩段一般设计为2 层，每层间距与吸收区高度一样，每层都是2. 5米，上层喷淋距离吸收区最下层喷淋为3. 23米，下层距离烟气进口为5米，烟气进口距离下层底板为2. 48米。
总高为10. 71米。
（5）除雾段高度计算除雾器设计成两段。
每层除雾器上下各设有冲洗喷嘴。
脱硫计算书
t/h t/h t/h t/h t/h t/h
℃ KJ/Kmol ℃ KJ/Kmol KJ/h ℃ KJ/Kg KJ/Kg KJ/（Kg℃） t/h t/h t/h t/h t/h %
16 出塔温度水蒸气饱和蒸汽压
17 出口烟气绝对压力 18 出塔水蒸气饱和蒸气含量
校Байду номын сангаас计算
1 浆液自氧化率 2 氧气过剩系数 3 O2的纯消耗量（标况下） 4 空气的消耗量 （标况下） 5 空气消耗量（20℃） 6 未反应的空气为 （标况） 7 出塔实际烟气量（标况） 8 出塔实际烟气量（工况） 9 校核SO2脱硫效率
9 石灰杂质量 10 粉尘夹带质量 11 硫酸镁的生成质量 12 带结晶水的硫酸镁质量 13 生成CaSO4*2H2O的质量 14 石膏的产量
热平衡计算 1 进塔温度值 2 进塔温度下，烟气比热 3 假定出塔温度 4 出塔温度下，烟气比热 5 脱硫塔烟气放热量 6 工艺水进水温度 7 工艺水进塔温度汽化潜热 8 工艺水出塔温度汽化潜热 9 水的比热 10 水的蒸发量 11 脱硫副产物分子水 12 脱硫副产物夹带水 13 脱硫总耗水量 14 出塔带出的液态水 15 出塔水蒸气含量
m/s
8 烟道进口截面积限值 9 进口宽限值
10 进口高度
11 校核截面流速
12 湿烟囱流速限值 13 烟囱直径限值
二
浆液制备系统计算
1 石灰的消耗量
2 粉仓储存用量
3 石灰粉的堆积密度
4 石灰粉仓的最小有效容积
5 锥斗型容器的容积系数
6 石灰粉仓的容积计算值
7 石灰浆液的浓度（石灰浆液浓度） 8 石灰浆液存储时间 9 石灰浆液的密度 10 石灰浆液泵的计算流量 11 石灰浆液泵的流量为
各脱硫工艺综合对比表
脱硫剂消耗量（Kg/h）
30%浓度液碱：102
80%石灰粉（CaO）：55
8
系统水消耗量（t/h）
～2
～1.1
9
副产品生成量（t/h）
--
石膏：0.15
10
副产品市场价值（t/h）
--
30
11
按8000h计算运行费用（万元/年）
～90
～53
12
按8000h计算年SO2减排（吨/年）
～392
13
脱除SO2/Kg单价（元/Kg--SO2）
2.3
1.35
14
运行中常见的主要问题
1.钠碱活性高，较低的液气比获得较高的脱硫效率。
2.不受机组负荷波动影响。
1.循环量大，脱硫效率高。
2.不受机组机组负荷影响。
1.脱硫剂为30%钠碱，市场价格高。
2.系统需外排废水，否则系统中硫酸钠过高会导致结晶堵塞
1.脱硫剂为石灰粉，脱硫渣质量较高。塔内PH控制在5.5～6.5之间，不会有结垢问题。
2
序号
对比项目
脱硫工艺
备注
钠碱法
石灰石膏法
一、
原始数据
1
锅炉额定蒸发量（t/h）
20
2
锅炉数量（台）
1
3
设计工况烟气量（m3/h）
～58000
4
设计标况烟气量（Nm3/h）
～36638
5
进口SO2浓度（mg/Nm3）
≤1572
6
要求SO2排放浓度（mg/Nm3）
≤300
7
脱硫剂市场参考价格
石灰粉（t/元）
2.脱硫剂价格低廉。
运行稳定、可靠，但连续性较差。
(完整版)脱硫烟道事故喷淋水量计算表
喷淋水量计算表序号名称符号单位计算公式数值1热烟气温度t1℃155 2冷烟气温度t2℃80 3烟气温度降△t1℃t1-t275 4喷淋水温度t1℃20 5喷淋后温度t2℃80 6喷淋水温度变△t1℃t2-t160 7N2的质量分数gN20.669 8H2O的质量分数gH2O0.088 9CO2的质量分数gCO20.205 10O2的质量分数gO20.038 11N2的比热容cpN2KJ/(KG·℃） 1.0547695 12H2O的比热容cpH2O KJ/(KG·℃） 1.924709 13CO2的比热容cpCO2KJ/(KG·℃）0.96404473 14O2的比热容cpO2KJ/(KG·℃）0.903117263 15烟气比热容c1KJ/(KG·℃） 1.106962813 16水的比热容c2KJ/(KG·℃） 4.2 17水的气化潜热R2443 18喷淋水利用率λ0.25 19烟气质量单位时间D1KG/h1062290 20水的质量单位时间D2KG/h102223.894氧化空气降温水量计算表序号名称符号单位计算公式数值1热空气温度t1℃120 2冷空气温度t2℃60 3烟气温度降△t1℃t1-t260 4喷淋水温度t1℃20 5喷淋后温度t2℃60 6喷淋水温度变△t1℃t2-t140 15空气比热容c1KJ/(KG·℃）0.242 16水的比热容c2KJ/(KG·℃） 4.2 17水的气化潜热R1930 18喷淋水利用率λ0.25 19烟气质量单位时间D1KG/h125760 20水的质量单位时间D2KG/h2807.125596初态 180℃2746508NM3/hCO2：％14.25H2O：％12.17SO2：％0.02N2：％68.64O2：％4.92冷却水温度按20℃考虑60℃水的饱和终态： 60℃20℃饱和水的比热为4.178J/g·K；60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71KJ/kg比热容（KJ/kg•K）CO2H2OSO2N21800.9033 2.6150.658 1.042600.84791.9240.6252 1.0396NM3/h 391377.39334250.0236549.30161885203.091kmol 17472.2049114921.8760524.5223928684160.85229气体带入694436.2786702372.70581032.6870082455477.026气体带出651846.0319516774.4115981.20960092449821.417水带入1504.08n 水带出46974.78n 72598527712+1504.08n =n(kmol/h)10955.91965kg/h 197206.5537m3/h 197.2065537初态 140℃3450.79NM3/hCO2：％13.66H2O：％14.54SO2：％0.02喷淋水量计算表喷淋水量计算表N2：％67.16O2：％ 4.62冷却水温度按20℃考虑60℃水的饱和蒸汽压为19919Pa；终态： 60℃32℃饱和水的比热为4.178 J/g ·K；60℃的饱和水蒸汽比焓为2609.71KJ/kg比热（KJ/kg•K）CO2H2O SO2N21400.8855 2.2450.6473 1.042600.8479 1.9240.6252 1.0396 NM3/h471.377914501.7448660.6901582317.550564 kmol21.0436568822.399324380.030810625103.4620788气体带入819.9029592905.156698 1.2763979243018.60961气体带出785.0883332775.7334018 1.2328193763011.656958水带入2406.528n水带出46974.78n72598527712+1504.08n=n(kmol/h)9.129563994kg/h164.3321519m3/h0.164332152备注序号名称符号单位1热烟气温度t1℃2冷烟气温度t2℃3烟气温度降△t1℃4喷淋水温度t1℃5喷淋后温度t2℃6喷淋水温度变△t1℃7N2的质量分数gN28H2O的质量分数gH2O 9CO2的质量分数gCO210O2的质量分数gO211N2的比热容cpN2KJ/(KG·℃）12H2O的比热容cpH2O KJ/(KG·℃）13CO2的比热容cpCO2KJ/(KG·℃）14O2的比热容cpO2KJ/(KG·℃）15烟气比热容c1KJ/(KG·℃）常数16水的比热容c2KJ/(KG·℃）查表17水的气化潜热R 取值18喷淋水利用率λ19烟气质量单位时间D1KG/h 20水的质量单位时间D2KG/h 备注常数查表取值喷淋水量计算表汽化潜热系数取4-6倍查《化学化工物性数据手册无机卷》O20.93210.9192135128.19366032.508643179932.8418725985277.1 177442.6222227811941.5 21854666330+46974.78nO20.92770.9192159.4264987.117254375211.2856603693872.3855 209.3497671286983.6768 21854666330+46974.78n计算公式数值备注180160t1-t22020160t2-t11400.6690.0880.2050.0381.0594421.9409040.9819658770.902195951.1151527014.2常数2443查表0.25取值106229019764.1804。
脱硫系统常用计算公式
1)由于烟气设计资料,常常会以不同的基准重复出现多次,(如:干基\湿基,标态\实际态，6%O2\实际O2等)，开始计算前一定要核算统一，如出现矛盾，必须找出正确的一组数据，避免原始数据代错。
常用折算公式如下：烟气量（dry）＝烟气量（wet）×(1-烟气含水量%)实际态烟气量＝标态烟气量×气压修正系数×温度修正系数烟气量（6%O2）＝（21－烟气含氧量）/（21－6％）SO2浓度（6%O2）＝（21－6％）/（21－烟气含氧量）SO2浓度（mg/Nm3）=SO2浓度（ppm）×2.857物料平衡计算1）吸收塔出口烟气量G2G2＝(G1×（1－mw1）×(P2/(P2-Pw2))×（1－mw2）＋G3×（1－0.21/K）)×(P2/(P2-Pw2))G1:吸收塔入口烟气流量mw1:入口烟气含湿率P2：烟气压力Pw2：饱和烟气的水蒸气分压说明：Pw2为绝热饱和温度下的水蒸气分压，该值是根据热平衡计算的反应温度，由烟气湿度表查得。
（计算步骤见热平衡计算）2）氧化空气量的计算根据经验，当烟气中含氧量为6％以上时，在吸收塔喷淋区域的氧化率为50－60％。
采用氧枪式氧化分布技术，在浆池中氧化空气利用率ηo2=25－30％，因此，浆池内的需要的理论氧气量为：S=(G1×q1-G2×q2)×(1-0.6)/2/22.41所需空气流量QreqQreq=S×22.4/(0.21×0.3)G3＝Qreq×KG3：实际空气供应量K：根据浆液溶解盐的多少根据经验来确定，一般在2.0-3左右。
3）石灰石消耗量计算W1=100×qs×ηsW1:石灰石消耗量qs：:入口SO2流量ηs:脱硫效率4）吸收塔排出的石膏浆液量计算W2=172××qs×ηs/SsW2:石膏浆液量Ss:石膏浆液固含量5）脱水石膏产量的计算W3=172××qs×ηs/SgW3:石膏浆液量Sg:脱水石膏固含量（1－石膏含水量）6）滤液水量的计算W4=W3-W2W3:滤液水量7）工艺水消耗量的计算W5=18×(G4-G1-G3×(1-0.21/K))+W3×(1-Sg)+36×qs×ηs??+WWT? ?? ?蒸发水量? ?? ?? ?石膏表面水? ? 石膏结晶水??排放废水。
循环流化床半干法烟气脱硫设计计算表及年运行费用计算
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 2 序号 1 2 3 4 5 6
脱硫系统脱硫塔与分离器结构设计
脱硫系统总性能参数
名称
符号 单位 计算公式
数值
系统总脱硫率 预除尘效率 一级除尘器分离效率 二级除尘效率 预除尘器漏风系数 一级除尘器漏风系数 二级除尘器漏风系数 脱硫塔出口烟温 脱硫塔喷水温度 消石灰粉温度 预除尘器热损失系数 脱硫塔热损失系数 一级除尘器热损失系数 二级除尘器热损失系数 脱硫系统钙硫摩尔比
双塔 竖直方向 为3.5
备注
80 0 99.98 0 0 0.05 0 75 60 20 0 5 5 0 1.3
脱硫系统入口烟气压力
P
kPa 给定
98.3
烟气系统
名称
符号 单位 计算公式
数值
现有除尘器入口烟道边长1 L1
m 根据现场
6
现有除尘器入口烟道边长2 现有除尘器
符号 AFGDin LFGDin,1 LFGDin,2
H1 H2 Tav Vg,FGDav,r AFGD
单位 m2 m m m m ℃
m3/h m2
计算公式
数值
Vg,FGDin,r/(3600*w)
13.35974
选取
4
AFGDin/LFGDin,1
3.339935
选取
2
选取
2
（T1+T2)/2 (273.15+Tav)*Vg,FGDout/273.
ηSO2 ηd0 ηsep ηd2 Δαd0 Δαd1 Δαd2 T2 TH2O Tslime nl0 nl nl1 nl2 Ca/S
% 给定 % 取用 % 给定 % 给定
石灰石-石膏法脱硫计算
mhydrocyclone,underflow s,hydrocyclone,underflow
=
2400 kg/h 1.721664 m³/h
取
Vhydrocyclone,underflow=
1.72 m³/h
17.5 吸收塔来石膏浆液计算
mfrom,absorbor=mhydrocyclone,underflow+mhydeocyclone,overfloe
1.88 m³/h
19 浆液池尺寸
假定浆液停留时间△t=
2h
浆液罐体积
Vtank=Vsuspension.△t=
3.76 m³
D=(0.89.Vtank)1/3= 1.495751 m
取
D=
1.5 m
H=1.5×D=
2.25 m
20 滤池箱尺寸计算
假定滤布冲洗水量 mwater,beltfilter=
mgypsum=
1466.4 kg/h
取
mgypsum=
1466 kg/h
mwater=mfrom,absorbor-mgypsum=
9814 kg/h
Vfrom,absorbor=
m from,absorbor
=
s
取
Vfrom,absorbor=
10.45412 m³/h 10.45 m³/h
18 石灰石浆液供给
1.393939 kg/l
取
ρs,hydrocyclone,underflow=
1.394 kg/l
17.3 旋流器顶流密度计算
ρs,hydrocyclone,overflow=
1.017249 kg/l
取
烟气脱硫设计计算范例
0.0392（6 k gH2O / k g干烟气）
第10页/共32页
2.2. 露点温度对应曲线
600
湿 度 ——露 点 对 应 曲 线
500
y = 4.2558e0.0608x
400
R2 = 0.9988
300
200
100
0
0
20
40
60
80
100
第11页/共32页
2.3.出口烟温与湿含量的确定
热水， 70℃
20323.78（kg/hr）
氧化镁，85%纯 3251.8（kg/hr）
氧化镁熟化罐
浆液，20%
23575.58（kg/hr）
第17页/共32页
单台机组浆液量
11787.79（kg/hr）
4. 预处理塔排出废水量
预处理塔液气比取1.34，实态烟气量为（m3/hr）， 则循环水量为1316.57（m3/hr），预处理塔有效容积为45.33 （m3） 排水量按两个标准计算，即尘含量≤3%和氯离子Cl-浓度15000ppm。
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7. 干燥机
进口物料为： 9032.35（kg/hr） 设计干料出口含固量90.00%，含水量10.00% 干燥热风温度300℃ 干燥热风焓值575.57（kJ/kg） 干燥出风温度 80℃ 干燥出风焓值350.48 （kJ/kg） 待干燥物料温度50℃ 干燥后物料温度75℃ 待干燥物料中水焓值（50℃）209.34（kJ/kg） 干燥出风中的水焓值（80℃）334.94（kJ/kg） 水蒸发潜热（80℃） 2307.80 （kJ/kg） 蒸发水量：2007.19（kg/hr） 物料比热：0.3
第15页/共32页
设计二氧化硫去除率为95%， 则被去除的二氧化硫摩尔数为： MSO2=31144.16×0.95=29586.95 （mol/hr）
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1 1 0.95 0.95 0.95 0.98
200mg：0.95 ＜90%：0.9 200℃：1.5
150mg：0.98 90%：0.95 180℃：1.3
100mg：1
92%：0.98 160℃：1.2
70mg：1.04 93%：1
150℃：1.15
50mg：1.15 94%：1.02 130℃：1.12
30mg：1.28 95%：1.03 120℃：1
4.275 8.142 云南2X36平烧结，入口2000，出口50，效率97.5% 16.333312 云南2X90平烧结，入口3000，出口35，效率98.8 13.6192 8.588 6.7228 附件20吨锅炉，入口2500，出口150，效率94%
3.344 砖厂30万风量，入口1000，出口35，效率96.5% 19.2 保定三联，12万风量，入口1000，出口35，效率96.5% 17.3696 榆林2X130吨燃气锅炉脱硫改造 8.04384 7.40096 15.68 17.2368 6.789 4.10238976
0.95 1.15 1.15 1.32 1.15 0.98 0.98 0.95 1.15 1.28 1.28 1.38 0.95 1.15 1.28 1.28 1.28 0.98
0.9 1.35 1.35 1.46 1.18 0.9 1.14 0.9 1.35 1.46 1.35 1.35 0.9 1.18 1.46 1.25 1.25 1.25
2.1375 4.1839875 4.9447125 6.610296 天津4台75t计算 5.3526865 陕西2X35t，入口2000，出口35
2.205 山西4W，入口1000，出口150 3.147711 山西5W，入口4600，出口150，效率97% 2.458125 鞍山5.2W，入口2500，出口400，效率84% 7.455105 松汀29W，入口3000，出口40，效率98.6 5.265344 泰达38W，入口2500，出口35，效率99% 16.99056 湖北22W，入口2500，出口35，效率98.6% 16.3586304 万源镁业，入口800，出口10，效率98.6%
20mg：1.32 96%：1.05 100℃：0.95
取 值
10mg：1.38 96.5%：1.1 97%：1.14 97.5%：1.18 98%：1.25 98.5%：1.35 99%：1.46 99.5%：1.67
计算液气比 7.3359
10.37875 12.4545
5.244 5.13 14.74875 选择液气比14.3 3.325 6.85216 单县，氧化镁法 16.998912 泉林 石灰石法 5000-35,最终选择16，备用1层 3.689952 同大，双碱法1500-30，选择3.5，备用1层 2.62395 乌海，双碱法2000-20，选择3.5，备用1层 19.255968 5.970944 山东银河热电8X75 19.84512 无棣鑫岳，钙法 3.57504 沈阳新北2X75 3.01875 20.736
0.99
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1 1.15
1 1.15 1.15 0.98 1.15 1.15 1.12
1 1.2 1.15 1.12 1.13 1.12
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1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28
1 1 1.28
1.1 1.25 1.18 1.35 1.18 1.25 1.35 1.46 1.46
0.95 1.2 1.15 0.95
1 1 1.12 1 1.12
石灰石：12
2层：1.3
石灰：5
3层：1
双碱：2.5 数 据 镁法：3.5
选 氨法：2
取 钠法：2
值 电石渣：6.5
4层：0.98 5层：0.95 6层：0.93