脚手架计算书

脚手架计算书
脚手架计算书

成品料装车仓脚手架计算书

一、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)

2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

二、基本参数

1、脚手架参数

计算脚手架为满堂脚手架,钢管采用A 48×3.5钢管,钢管抗弯强度设计值为205N/mm 2,横杆与立杆采用双扣件方式连接,立杆采用单立管,立杆的纵距a l =0.9m ,横距b l =0.9m ,步高h=1.3m 。

2、荷载参数

根据装车仓施工设计图,装车仓梁、板结构总重1444KN ,装车仓楼板面积为35.4×5=177m 2,所以活荷载为:1444÷177=8.16KN/m 2;

施工荷载:1KN/m 2;

振捣混凝土产生荷载:2KN/m 2;

木脚手板:0.35KN/m 2;

水平杆自重:0.038KN/m 。

三、横向水平杆的计算

横向水平杆截面力学参数为:

截面抵抗矩W=2.08cm 3;

截面惯性矩419.12cm I ;

横向水平杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆的上面。按照横向水平杆上面的脚手板、活荷载等荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。考虑荷载横向水平杆上的最不利位置,计算简图如下:

图一:横向水平杆计算简图

1、作用于横向水平杆的线荷载计算

线荷载标准值k q =(8.16+1+2+0.35)×0.45+0.038= 5.218 KN/m

线荷载设计值q =(8.16×1.2+1×1.4+2×1.4+0.35×1.2)×0.45+0.038×1.2 =6.531KN/m

2、抗弯强度计算

最大弯矩按下式计算:

2max ql K M M =

其中:m ax M ——横向水平杆的最大弯矩,m KN ?;

M K ——弯矩系数,按《建筑施工模板安全技术规范》取值,

M K =0.117;

q ——均布线荷载设计值,KN/m ;

l ——三跨连续梁的跨度,m ,l =b l =0.9m 。

算出m ax M =0.117×6.531×0.92=0.619 m KN ? 抗弯强度W M max =σ=0.438×106÷5080=121.85N/mm 2

横向水平杆的计算强度小于f=205N/mm 2,满足要求。

3、挠度计算

最大挠度按下式计算:

EI

ql K W 1004

=ω 其中:ω——横向水平杆的最大挠度,mm ;

E ——钢管的弹性模量,MPa ,为2.05×105MPa ;

I ——钢管的截面惯性矩,mm 4;

q ——均布线荷载设计值,KN/m ;

l ——三跨连续梁的跨度,mm ,l =b l =0.9m=900mm ;

W K ——挠度系数,按规范取值,W K =0.990。

算出ω=0.990×6.531×9004÷(100×2.05×105×121900)=1.70mm 横向水平杆的最大挠度小于l /150=6mm 与10mm ,满足要求。

四、纵向水平杆的计算

纵向水平杆截面力学参数为:

截面抵抗矩W=5.08cm 3;

截面惯性矩419.12cm I =;

纵向水平杆按三跨连续梁进行计算,纵向水平杆在横向水平杆下方。采用横向水平杆支座的最大反力计算值,考虑活荷载在纵向水平杆的不利位置,计算纵向水平杆的最大弯矩和变形,计算简图如下:

图二:纵向水平杆计算简图

1、由横向水平杆传向纵向水平杆的集中力

集中力设计值b ql P ==6.531×0.9÷2=2.939KN

2、抗弯强度计算

最大弯矩按下式计算:

Pl K M M =max

其中:m ax M ——纵向水平杆的最大弯矩,m KN ?;

M K ——弯矩系数,按规范取值,M K =0.267;

P ——作用在纵向水平杆上的集中荷载设计值,KN ;

l ——三跨连续梁的跨度,m ,l =a l =0.9m 。

算出m ax M =0.267×2.939×0.9=0.706 m KN ? 抗弯强度W M max =σ=0.706×106/5080=138.98 N/mm 2

纵向水平杆的计算强度小于f=205N/mm 2,满足要求。

3、挠度计算

最大挠度按下式计算:

EI

Pl K W 1003

=ω 其中:ω——横向水平杆的最大挠度,mm ;

E ——钢管的弹性模量,MPa ,为2.05×105MPa ;

I ——钢管的截面惯性矩,mm 4;

P ——均布线荷载设计值,KN ;

l ——三跨连续梁的跨度,mm ,l =a l =0.9m=900mm ;

W K ——挠度系数,按规范取值,W K =1.883。

算出ω=1.883×2939×9003÷(100×2.05×105×121900)=1.61mm

横向水平杆的最大挠度小于l /150=6mm 与10mm ,满足要求。

五、扣件抗滑承载力计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,其扣件的抗滑承载力应符合下式规定:

c R R ≤

其中:R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

c R ——扣件抗滑承载力设计值,按规范取值,c R =8KN 。

R =P 2=2×2.939=5.878KN <c R =8KN ,满足要求。

六、立杆稳定性计算

由于本脚手架只有6m 高,高度相对较低,顾不考虑风荷载。

1、立杆轴向力设计值计算

立杆轴向力设计值按下式计算:

∑∑+=Qk Gk N N N 4.12.1

其中:N ——立杆轴向力设计值;

Gk N ——永久荷载产生的轴向力标准值总和;

Qk N ——施工荷载产生的轴向力标准值总和,内、外立杆各按一纵距 内施工荷载总和的1/2取值。

(1)梁、板结构产生的轴向力标准值k G N 1=8.16×0.9×0.9÷2=3.305KN

(2)脚手架自重产生的轴向力标准值H g N k k G =2

其中:k g ——脚手架立杆承受的每米结构自重标准值,k g =0.1666KN/m ; H ——脚手架搭设高度;

算出k G N 2=0.1666×6=0.9996KN

(3)脚手板自重产生的轴向力标准值k G N 3=0.35×0.9×0.9÷2=0.142KN

(4)施工荷载产生的轴向力标准值Qk N =3×0.9×0.9÷2=1.215KN

所以 N =1.2×(3.305+0.9996+0.142)+1.4×1.215=7.037KN

2、立杆的计算长度

立杆的计算长度按下式计算,取整体稳定计算结果最不利值:

()a h k l +=10μ

h k l 20μ=

其中:0l ——立杆的计算长度;

k ——满堂脚手架立杆计算长度附加系数,按规范取值1.155; h ——步距,h =1.3m ;

a ——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,a =0.3m ; 21μμ、——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单什计算长度系数,按规 范取值1μ=1.579,2μ=2.292。

算出0l =1.155×1.579×(1.3+0.3)=2.918m 或0l =1.155×2.292×1.3=3.441m 取不利值0l =3.441m 长细比i l 0=λ=341.1÷1.58=217.78(i 为立杆的回转半径,1.58cm )

3、立杆稳定性计算

立杆的稳定性应满足下式:

f A N ≤?

其中:?——轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ按规范取值0.145; N ——立杆的轴向力设计值,KN ;

A ——立杆截面面积,4.89cm 2;

f ——刚才的抗压强度设计值,205N/mm 2。. 算出A N ?=7.037×103÷(4.89×102×0.145)=99.25N/mm 2

立杆抗压强度小于f =205N/mm 2,满足要求。

七、地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:

g k k f A N p ≤=

其中:k p ——立杆基础底面处的平均压力标准值(KPa );

k N ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(KN );

A ——基础底面面积(m 2);

g f ——地基承载力特征值(KPa ),根据地基承载力试验测出

g f =200KPa 。

k N =k G N 1+k G N 2+k G N 3+Qk N =3.305+0.9996+0.142+1.215=5.662KN

A =0.04m 2

k p =5.662÷0.04=141.55KPa <g f =200KPa ,满足要求。

悬挑脚手架通用计算书

悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.20米,立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8, 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.40米,建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m

外脚手架方案计算书

脚手架计算书 1、计算依据 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) (2)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2006) (3)工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=24米,密目网规格:2300目/100cm2 ,每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上,下设50×100×4000木垫板。步距1.8m,立杆纵距l a=1.5米,立杆横距l b=1.05米,连墙件为2步3跨设置,脚手板按同时铺设4排计算,同时作业层数n1=2。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管,截面面积A=489mm2,截面模量W=5.08×103 mm3,回转半径i=15.8mm,抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2,基本风压值ω0=0.7 kN/m2, E=2.06×105N*mm2 3、荷载标准值 (1)结构自重标准值:g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用(双排脚手架)g k1=0.13 kN/m2。 (2)脚手板自重标准值:g k2=0.35kN/m2(可按实际取值) (3)栏杆、挡脚板自重标准值:0.14 kN/m (4)施工均布活荷载:q k=3 kN/m2 (5)风荷载标准值:ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2 式中μz——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》取值,地面粗糙类 别选B,取μz=1.25。 μs——脚手架风荷载体型系数,取1.3. ω0——基本风压值,根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算 (1)横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下:

满堂脚手架计算书

满堂脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图

搭设示意图: 平台水平支撑钢管布置图

平面图

侧立面图 四、板底支撑(纵向)钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336

板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求! 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图

落地式脚手架施工方案计算书

落地式脚手架工程施工方案计算书 工程名称:演示工程 施工单位:施工单位名称 编制人:张某某 日期:

目录 一、编制依据 1 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆(小横杆)验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (11)

一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数

1800 3001050

三、横向水平杆(小横杆)验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定: “当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是:脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆,如图: 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 (一)抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值: q k=(Q K+Q P1)×S=(2+0.3)×1.5=3.45 kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值: q=1.4×Q K×S+1.2×Q P1×S=1.4×2×1.5+1.2×0.3×1.5=4.74 kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载,但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载),最大弯矩: M max= ql b 2= 4.74×1.052 =0.653kN·m 88 4、钢管载面模量W=4.49cm3 5、Q235钢抗弯强度设计值,f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ = M max= 0.653×106 = 145.43N/m m2 〈205N/mm2 W 4.49×103 7、结论:满足要求

外脚手架计算书(20200617113908)

双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架,搭设高度25.3米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.90米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6,连墙件采用3步3跨,竖向间距5.40米,水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片,荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m

外脚手架施工方案及计算书

目录 一、主要规程、规范 (1) 二、工程概况 (2) 三、脚手架的搭设 (2) (一)主要部位施工方法: (2) (二)、脚手架构造 (3) (三)、拉吊式卸载 (4) (四)、安全防护措施与脚手架附设工程 (4) 四、安全围护的搭设 (4) 五、卸料平台的搭设 (5) 六、脚手架的防雷、防电和防火 (5) 七、脚手架的验收与保养 (6) 八、安全技术措施 (6) 九、脚手架拆除 (8) 十、外脚手架计算 (9) 一、主要规程、规范 (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001,2002年版); (2)《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ 80-91); (3)《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59-99); (4)《钢结构设计规范》(GB50017—2003); (5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版);

(6)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002) (7)施工图纸。 二、工程概况 公寓—5的建筑面积为11000.2m2,其中地上10层,地下二层,户数共54户,建筑高度为39.7m,由三栋28.3m*19.6m的阶梯式建筑物组成。公寓—6的建筑面积为9467m2,地上10层,地下二层,户数36户,建筑高度为45.3m,建筑物长度为63.95m*23.1m。 施工用的外墙脚手架采用落地式钢管脚手架,从外地坪开始搭设,搭设高度约为46m。脚手架材料的钢管统一选用Φ48X3.5钢管,严禁与Φ51X3钢管混用。其质量符合GB/T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀,无弯曲变形。立柱与立柱,大横杆之间的连接采用对接扣件,小横杆与立柱、大横杆与立柱之间的连接采用直角扣件,剪刀撑与立柱的连接采用旋转扣件,扣件采用标准可锻铸铁扣件,扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手板选用制作竹棚板,脚手架外围用密眼阻燃安全网封闭围护。 连墙紧固拉杆的材质应符合GB/T700《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。连墙紧固拉杆全部配套使用。拉吊件选用材料需按规定配套使用,钢吊环采用Φ16钢筋制作。斜拉杆采用Φ18钢筋制作,花蓝螺栓(即开式索具螺旋扣)采用0U型M22,钢丝绳采用中15.5D型GB355—64。钢吊环与斜拉杆均采用I级钢,不得采用冷拉钢筋和残旧钢筋。 三、脚手架的搭设 (一)主要部位施工方法: 根据本工程的立面特征及结构特点,本工程外脚手架拟采用传统着地式的双排单立杆脚手架,外脚手架沿建筑外围搭设。脚手架立柱柱距不大于1.8米,步高为1.90米,脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要。脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。支承在楼板上的立柱加垫板、外地台部分必须在密实的原土层上,否则另行加垫板。

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法(新) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为18.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 同时施工1层,脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。

脚手架工程量计算案例

1.某3层建筑顶层结构平面布置如图所示,已知:楼板为预应力空心板,KJL、LL、L的梁底净高分别为3.36m、3.32m、3.36m,柱子断面尺寸为600mm×600mm。梁宽均为250mm。计算:(1)第3层框架梁柱的脚手架工程量;(2)综合基价。 某3层建筑顶层结构平面布置 【解】(1)第3层框架单梁脚手架工程量的计算。根据四周的梁应执行单排架手架的规定,KJ-1、LL-1、KJ-4、LL-5应计取单梁脚手架。 工程量=14.8×3.36×2+20.40×3.32×2m2=234.912m2 综合基价:应执行4—14子目 271.86元/100m2 综合基价合计=271.86×234.912/100=638.632元 (2)第3层框架单梁脚手架工程量的计算。根据内部的主、次粱应执行单梁脚手架 的规定,KJ-2、KJ-3、LL 2、LL-3、LL-4、L-1应计取单梁脚手架。 工程量=14.80×3.36×2+20.40×3.32×3+5.10×3.36×6m2=405.456m2

综合基价:应执行4—14子目 271.86元/100m2 综合基价合计=271.86×405.456/100=1102.273元 (3)柱子脚手架包括在梁脚手架内,不另计算。 2.根据下图图示尺寸,计算建筑物外墙脚手架工程量及其综合基价。 【解】(1)外墙脚手架工程量: 单排脚手架(15m高)=(26+12×2+8)×15m2=870m2 双排脚手架(27m高)=32×27m2=864m2

双排脚手架(24m高)=(18×2+32)×24m2=1632m2 双排脚手架(36m高)=26×36m2=936m2 双排脚手架(5lm高)=(18+24×2十4)×51m2=3570m2 (2)综合基价合计: 1)单排脚手架(15m高):应执行4—2子目 719.97元/100m2综合基价合计=719.97×870/100=6263.739元 2)双排脚手架(27m 高):应执行4—6子目 1578.03元/100m2综合基价合计=1578.03×864/100=13634.179元 3)双排脚手架(24m 高):应执行4—5子目 1109.91元/100m2综合基价合计=1109.91×1632/100=18113.731元 4)双排脚手架(36m 高):应执行4—7子目 2071.86元/100m2综合基价合计=2071.86×936/100=19392.610元 5)双排脚手架(51m 高):应执行4—8子目 2811.06元/100m2综合基价合计=2811.06×3570/100=100354.842元 3.某工程370mm厚外墙平面尺寸如图所示,设计室外地坪标高-0.6m,女儿墙顶面标高+1 4.8m,砖墙面勾缝,门窗外口抹水泥砂浆门窗口套,计算此工程外脚手架工程量及综合基价。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本) 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群(303362541) 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架,搭设高度20.0米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.50米,立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6, 连墙件采用2步2跨,竖向间距2.40米,水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.16kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平,建筑物外悬挑段长度2.50米,建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)

目录 1编制依据1? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.2?设计总体思路....................................................................................................................... 1 3.3?劳动力准备 (1) 3.4.................................................................................................................................. 材料准备23.5机具准备2? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4.1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆3? 4.4脚手板4? 4.5立杆4? 4.6?连墙件4? 4.7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件5? 4.10?基础5? 4.11?上人斜道5? 5?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. 5 5.1落地脚手架搭设施工工艺5? 5.2?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? 7.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? 7.4?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. 7 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线10?

脚手架工程量计算规则

脚手架工程量计算规则 10.0.1建筑物脚手架工程量计算: 1 综合脚手架分不同墙高,按外墙外边线的凹凸(包括凸出阳台)总长度乘以设计外地坪至外墙的顶板面或檐口的高度以面积计算。套相应定额步距,有女儿墙者高度和步距计至女儿墙顶面。 地下室外墙综合脚手架高度从设计外地坪至底板垫层底。 上层外墙或裙楼上有缩入的塔楼者,工程量分别计算,但套用定额步距的高度由设计外地坪至塔楼顶面计算。 裙楼的高度应按设计外地坪至裙楼顶面的高度计算,套用定额时按相应高度步距计算。 多层建筑工程中,上层飘出的,按最长一层的外墙长度计算综合脚手架;下层缩入部分,按围护面垂直投影面积,套相应高度的单排脚手架。 外墙为幕墙时,幕墙部分按幕墙外围面积计算综合脚手架。 屋面上的楼梯间、水池、电梯机房等的脚手架工程量应并入主体工程量内计算。 2 计算综合脚手架时,门、窗、洞口及穿过建筑物的通道的空洞面积不扣除;有山墙者,以山尖二分之一高度计算,山墙高度的步距按檐口高度为准。 3 水池墙、烟道墙等高度在3.6m以内套用单排脚手架,3.6m以上套用综合脚手架。石墙砌筑不论内外墙,高度超过1.2m

时,计算一面综合脚手架,墙厚大于40cm时,则计算一面综合脚手架及一面单排脚手架。 4 毛石挡土墙砌筑高度超过1.2m,计算一面综合脚手架。 5 滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓,不再计算脚手架。 6 整体满堂红钢筋混凝土基础,凡其宽度超过3m以上,深度在1.5m以上时,增加的工作平台按基础底板面积计算满堂基础脚手架。 7 各种类型的预制钢筋混凝土及钢结构屋架,如跨度在8m以上,吊装时按屋架外围面积,套10m以内单排脚手架乘以系数2计算。 8 现浇钢筋混凝土屋架以及不与板相接的梁,其脚手架工程量从地面或楼面算起。屋架计至架顶平均高度,单梁高度计至梁面,套综合脚手架计算。在外墙轴线的现浇屋架,单梁及与楼板一起现浇的梁均不得计算脚手架。 9 吊装系梁、吊车梁、柱间支撑、屋架等(未能搭外脚手架时),搭设的临时柱架和工作台,按柱(大截面)周长加3.6m 后乘以高,套单排脚手架计算。 10 天棚装饰(包括抹平扫白)楼层高度超过3.6m时,计算满堂脚手架。满堂脚手架按室内净面积计算,其高度在3.6m 至5.2m,按满堂脚手架基本层计算,超过5.2m每增加1.2m按

落地外脚手架计算书

附件计算书一:双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架,搭设高度31.2米,立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.85米,内排架距离结构0.35米,立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2,同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板,荷载为0.30kN/m2,按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2,基础底面扩展面积0.250m2,地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m

脚手架设计计算书专项方案

脚手架专项施工方案 第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社; 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社; 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社; 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社; 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社; 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)中国建筑工业出版社; 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程概况 2.1.1 工程名称:南京金陵亨斯迈材料有限责任公司环氧丙烷项目污水深 度处理工程 2.1.2 建设地点:南京化工园博瑞德水务有限公司亨斯迈污水深度处理工 程施工现场。 2.1.3 招标人:博瑞德(南京)净化技术有限公司。

2.1.4 招标范围:组合池、辅助用房、地埋线管井、设备基础、围堰、室 外地坪、管架、道路等施工。 2.1.5 施工工期:总日历工期为91天,2016 年11月20日至2017年 2月 18 日。 2.1.6 现场施工条件:现场“三通一平”等满足施工要求,施工用水、 电已接至现场。 2.1.7 承包方式:包工包料(部分材料甲供)。 2.1.8 质量要求: 工程质量合格率100% 质量事故为零,无质量隐患 2.1.9 HSE目标:死亡事故为零,损工时事故为零,环境污染事故为零。 工程施工特点 2.2.1 本工程辅助用房、水池、厂区道路及给排水管道,工程具有施工量 大、施工面广,施工难度大。 2.2.2 加强材料采购的管理,保证材料采购质量 本工程部分甲控乙供材料由承包商自行采购,为了确保工程质量,必须加强材料采购管理,及时及业主沟通,做好供应商评价,选派经验丰富的采购人员及时询价,到指定的厂家采购,采购材料经专人检验合格后,方可入库。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:

脚手架计算书(DOC)

满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m, 立杆的纵距 b=1.20m,立杆的横距 l=1.50m,立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2,栏杆自重0.15kN/m,材料最大堆放荷载 2.00kN/m2,施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3; 截面惯性矩 I = 11.35cm4; 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算: (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m): q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m): q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m):

q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到,活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

施工脚手架计算书

S1、S2#墩墩身施工脚手架 计算书 编制: 复核: 审批: 二零一七年二月

目录 1、计算参数说明...................... 错误!未定义书签。 2、小横杆计算........................ 错误!未定义书签。 3、大横杆计算........................ 错误!未定义书签。 4、扣件抗滑力计算.................... 错误!未定义书签。 5、立杆计算.......................... 错误!未定义书签。 6、连墙件计算........................ 错误!未定义书签。 7、牛腿平台计算...................... 错误!未定义书签。

1、计算参数说明 (1)计算说明 引桥S1、S2#墩墩柱采用扣件式钢管脚手架搭设施工平台的方式进行施工,除前19m墩柱采用落地式双排脚手架进行施工外,剩余墩柱利用墩柱四周牛腿平台,在其上搭设双排脚手架进行施工。牛腿及分配梁均采用工20a型钢。现以S1#墩剩余墩柱(除前19m外)施工脚手架为例进行计算。 图1 脚手架立面布置图 图2 牛腿平台平面布置图 (2)脚手架参数 脚手架采用φ48×钢管,最大搭设高度24m,立杆步距,横距,纵距,内排脚手架距墩柱边缘。 连墙件按2步3跨布置,最大竖向间距为3m,连墙件利用模板拉杆与双排脚手架采用扣件相连。 小横杆采用直角扣件固定于大横杆上,在小横杆上铺设木脚手板作为施工平台。脚手板铺设层数按7层考虑,同时施工层数按2层考虑。 (3)钢管截面参数 Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=

外脚手架搭设在地下室顶板计算书

外脚手架搭设在地下室顶板计算书 CBD21地块改造工程工程;属于框架结构;地上14层;地下2层;建筑高度:57.4m;标准层层高:3.3m ;总建筑面积:88345平方米;总工期:730天; 本工程由宁波维科置业集团有限公司投资建设,宁波建筑设计研究院设计,浙江省华夏工程勘测院地质勘察,浙江工正建设监理咨询有限公司监理,慈溪城关 建筑有限公司组织施工;由施云兰担任项目经理,吴焕正担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 36.3 米,20米以下采用双管立杆,20米以上采用单管立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.8米,立杆的横距为1.05米,大小横杆的步距为1.8 米; 内排架距离墙长度为0.30米; 大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0.80; 连墙件采用两步三跨,竖向间距 3.6 米,水平间距5.4 米,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件; 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架; 同时施工层数:2 层;

3.风荷载参数 本工程地处浙江省慈溪市,基本风压为0.45 kN/m2; 风荷载高度变化系数μz为1.00,风荷载体型系数μs为0.65; 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337; 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:7; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038; 5.地下室顶板参数 地下室顶板类型:钢筋混凝土;地下室顶板承载力标准值(kpa):200.00;立杆地下室顶板面积(m2):0.25;地下室顶板承载力调整系数:1.00。

脚手架施工方案及计算书

石灰石块仓脚手架施工方案 为进一步贯彻《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99),实现安全管理规范化、科学化,确保规范施工安全生产,根据该工程建筑结构和施工特点、特编制该施工方案。 1.工程概况 1.1、本工程位于神华宁夏煤业集团煤基烯烃项目动力站内,石灰石块仓涉及高空作业的设备必须搭设脚手架,并铺设跳板。 1.2、基础处理:采用夯实、找平。 2.搭设方案 2.1、材料及规格选择 根据JGJ59-99标准要求,采用钢管搭设,钢管尺寸采用φ48×3.5mm,并使用钢扣件。 2.2、搭设尺寸 安装用脚手架上面主要沉重施工人员的体重,部分设备材料,施工人员的体重与设备材料重量远小于脚手架自重,按如下规格搭设。 2.2.1、立杆 立杆间距1.8m,不大于2.0m,外脚手架立杆基础垫通长板(20cm×5cm×4cm 长的松木板),使用底座(1cm×15cm×8mm)。离地高度20cm设置纵横方向扫地杆。连续设置在立杆内侧,立杆接长采用对接,且接头交错布置,高度方向错开50cm以上,相邻接头不应在同跨内。接头距大横杆与立杆的交接处不应大于50cm。顶层立杆可搭接,长度不应小于1m,两个扣件。 2.2.2、大横杆 大横杆间距控制在1.8m,以便立网挂设,大横杆置立于立杆里面,每侧外伸长度不应小于10cm,但不应大于30cm。杆件接长需对接,接点距主接点的距离不应大于50cm。 2.2.3、小横杆 小横杆搭在大横杆上面,伸出大横杆长度不小于10cm,小横杆间距:立杆与大横杆交接处必须设小横杆。

2.2.4、剪刀撑 外脚手架的两端转角处,以及中间每隔6-7根(9-15M)立杆应设一组剪刀撑。剪刀撑从基础开始沿脚手架高度连续设置、宽度不少于6米,最少跨4跨,最多跨6跨,与地面的夹角为:跨6跨时45°、跨5跨时50°、跨4跨时60°。剪刀撑杆件接长需搭接,搭接长度不小于1m,使用三个扣件均匀分布,端头距扣件不小于10cm。 2.2.5、脚手板 应满铺脚手板,严禁探头板,不得高低不平。 2.3、排水措施:架底处不得有积水,并设排水沟。 3、施工要求 3.1、2米以上作业均称为高处作业,高处作业的设备必须搭设脚手架,并铺设跳板。 3.2、搭设脚手架人员必须有持证的架子工搭设。 3.3、搭设脚手架人员需要佩戴安全带、安全帽,并正确使用安全带、安全帽。在脚手架搭设期间由专职安全员检查落实安全带、安全帽的规范佩带事宜,并在施工中全程监控,发现违章情况及时处理并将有关情况上报项目部。,对于精神状态不佳、身体不适、酒后或宿酒未醒人员,严禁参与脚手架搭设施工。 3.4、搭设脚手架人员职工进行定期医务检查,随时掌握职工身体状况,有高、低血压,弱视,听觉不灵者不允许参与脚手架搭设作业。 3.5、搭设的脚手架,最上层应形成梯形平台,并应敷满架板,架板要用铁丝牢固固定,以便于工人操作。 3.6、脚手架敷设的人行走道,要保证400mm宽,应由两块跳板组成,跳板的探头应在小杆架设处用钢丝捆扎好,不允许有探头活动跳板。脚手架组装和解体必须要有专人监护,严格按拆装程序处理。 3.7、15m以上(含15m)的高空作业必须办理《高空作业票》(高度在15—30米为三级高空作业,高度在30米以上为特级高空作业),高空作业票由作业负责人填写,现场安全负责人或技术负责人审批,安全人员进行监督检查。 3.8、未经检查验收的架子,除架子工外其它人员严禁攀登。验收后任何人不得擅自拆改,需作局部修改时须经安全人员同意,由架子工进行实施。

脚手架计算书(步距1.8)

本工程首层~设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆,最大搭设高度50m以下(为20.2m),搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130—2001)的设计尺寸及构造要求搭设,故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五~十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架,脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下: 1、荷载计算(此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册(第四版)1》查得) ①恒载的标准值G k: G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 由表5—7查得g k1=0.1089KN/m; g k2=0.2356KN/m; g k3=

0.1113KN/m。 a.当取H i=56.7m 用于结构作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =56.7×(0.1089+0.1113)+1.5×0.2356 =12.84KN 用于装修作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =56.7×(0.1089+0.1113)+2×1.5×0.2356 =13.19KN b.当取H i=28.4m 用于结构作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =28.4×(0.1089+0.1113)+1.5×0.2356 =6.61KN 用于装修作业时,G k=H i(g k1+g k3)+n1l a g k2 =28.4×(0.1089+0.1113)+2×1.5×0.2356 =6.96KN ②活载(作业层施工荷载)的标准值Q k: Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k=1.8KN/m(结构作业时)和q k=1.2KN/m(装修作业时)则有: 用于结构作业时,Q k= 1.5×1.8=2.7KN

脚手架详细计算书

多排脚手架计算书 计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 、脚手架参数 、荷载设计

计算简图: 立面图

侧面图三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l a/(n+1))+1.4 G×k×l a/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 1×.2/(2+1))+1.4 3×1.2/ (2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+G kjb ×l a/(n+1))=(0.04+0.35 1.2×/(2+1))=0.18kN/m 计算简图如下: 取前后立杆横距最大的那跨计算,并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算

M max=max[ql b2 /8,qa12/2]=max[1.896 1×.22/8,1.896 ×0.152/2]=0.341kN m· σ=0γM max/W=1×0.341 ×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求! 2 、挠度验算 νmax=max[5q'l b4/(384EI) ,q'a14/(8EI)]=max[5 0×.18 ×12004/(384 ×206000×127100),0.18 ×1504/(8 ×206000×127100)]=0.185mm νmax=0.185mm≤ [ ν=]min[l b/150,10]=min[1200/150,10]=8mm 满足要求! 3 、支座反力计算承载能力极限状态 R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896 (×1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态 R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18 ×(1.2+0.15)2/(2 ×1.2)=0.136kN 四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.44kN q=1.2 0.0×4=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.136kN q'=0.04kN/m 1 、抗弯验算计算简图如下:

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