预应力张拉计算书例范本
30m箱梁预应力张拉计算书
30m箱梁预应力张拉计算书一、工程概述本次预应力张拉计算针对的是 30m 箱梁，该箱梁采用后张法预应力施工工艺。
箱梁的设计承载能力和使用性能在很大程度上取决于预应力的施加效果，因此准确的预应力张拉计算至关重要。
二、设计参数1、箱梁混凝土强度等级为 C50，弹性模量 Ec ＝ 345×10^4 MPa。
2、预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，规格为 1×7 152 1860，其标准强度 fpk ＝ 1860 MPa，弹性模量 Ep ＝ 195×10^5 MPa。
3、每束钢绞线的根数和布置根据设计要求确定。
4、锚具采用 OVM 系列锚具，锚下控制应力σcon ＝ 075 fpk ＝1395 MPa。
三、预应力损失计算1、锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1对于夹片式锚具，根据规范取值计算。
2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失σl2考虑孔道偏差系数 k 和摩擦系数μ，通过计算公式得出。
3、混凝土加热养护时，受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间温差引起的预应力损失σl3若施工过程中存在此项情况，按照实际温差计算。
4、预应力钢筋的应力松弛引起的预应力损失σl4根据规范规定的松弛系数和张拉控制应力计算。
5、混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失σl5综合考虑混凝土的强度、龄期、环境条件等因素计算。
四、张拉力计算1、单根钢绞线的张拉力 P ＝σcon × Ap其中 Ap 为单根钢绞线的截面积。
2、每束钢绞线的张拉力为单根张拉力乘以束内钢绞线根数。
五、理论伸长值计算1、根据公式ΔL ＝ Pp × L ／（Ap × Ep) 计算其中 Pp 为平均张拉力，L 为预应力筋的长度。
2、考虑孔道曲线部分对伸长值的影响，进行修正计算。
六、实际伸长值测量与计算1、测量初始伸长值ΔL1，从千斤顶开始加载至初应力（一般为10%σcon）时的伸长量。
2、测量最终伸长值ΔL2，从初应力加载至控制应力时的伸长量。
后张法预应力计算书
后张法预应力计算书1. 工程概况工程名称：XXX高速公路桥梁工程工程地点：XXX市桥梁类型：预应力混凝土连续梁桥跨径布置：50m+80m+50m2. 材料参数2.1 混凝土混凝土强度等级：C50弹性模量：3.45×10^4 MPa2.2 预应力钢束预应力钢束：12束，直径15.2mm，抗拉强度fpk=1860MPa弹性模量：1.95×10^5 MPa2.3 钢筋钢筋直径：8mm抗拉强度：360MPa弹性模量：2.00×10^5 MPa3. 计算方法本计算书采用后张法进行预应力计算，按照《公路桥涵设计规范》（JTGB01-2015）进行。
4. 计算过程4.1 计算预应力损失预应力损失主要包括：锚固损失、弹性压缩损失、徐变损失和收缩损失。
4.1.1 锚固损失锚固损失按照《规范》中的公式计算：[ 1 = 0.15 fpk L ]其中，L为预应力钢束长度，本工程中取4.0m。
4.1.2 弹性压缩损失弹性压缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 2 = ]其中，Ap为预应力钢束截面积，本工程中取211.9mm^2。
4.1.3 徐变损失徐变损失按照《规范》中的公式计算：[ 3 = ]其中，σp0为预应力钢束初始应力，τ为时间，θ为徐变系数。
本工程中，取σp0=0.7fpk，τ=5000h，θ=0.002。
4.1.4 收缩损失收缩损失按照《规范》中的公式计算：[ 4 = ]其中，σp0、τ、E concrete 分别为上述值，β为收缩系数。
本工程中，取β=0.000005。
4.2 计算预应力混凝土截面内力预应力混凝土截面内力包括：弯矩、剪力、轴力。
4.2.1 弯矩弯矩按照《规范》中的公式计算：[ M = ]其中，W为集中力，L为梁的计算跨径。
4.2.2 剪力剪力按照《规范》中的公式计算：[ V = ]4.2.3 轴力轴力按照《规范》中的公式计算：其中，P为预应力，Δ为各种预应力损失之和。
边坡预应力锚索张拉计算书
边坡预应力锚索张拉计算书一、工程概述本次工程为_____边坡加固项目，边坡高度为_____米，坡度为_____。
由于边坡地质条件较差，为确保边坡的稳定性，采用预应力锚索进行加固。
预应力锚索的布置方式为_____，锚索的规格为_____，设计预应力值为_____kN。
二、预应力锚索的设计参数1、锚索长度自由段长度：＿____米锚固段长度：＿____米2、锚索直径：＿____毫米3、钢绞线规格：＿____4、锚具型号：＿____5、设计预应力值：＿____kN6、张拉控制力：＿____kN7、超张拉系数：＿____三、预应力锚索张拉计算原理预应力锚索的张拉计算主要依据胡克定律，即在弹性限度内，应力与应变成正比。
公式为：F ＝ kx其中，F 为拉力，k 为弹性系数，x 为伸长量。
在预应力锚索张拉过程中，需要考虑钢绞线的弹性伸长、锚具的变形、锚索与孔壁的摩擦等因素对伸长量的影响。
因此，实际伸长量应为理论伸长量与各项修正值之和。
四、理论伸长量计算1、钢绞线的弹性模量 E：通过试验确定，取值为_____GPa。
2、钢绞线的截面积 A：根据钢绞线规格计算，取值为_____平方毫米。
3、计算自由段理论伸长量自由段长度为 L1，根据胡克定律，自由段理论伸长量ΔL1 为：ΔL1 ＝（F1 × L1) ／（E × A)其中，F1 为自由段拉力，等于张拉控制力乘以自由段钢绞线的根数。
4、计算锚固段理论伸长量锚固段长度为 L2，由于锚固段处于孔壁的约束状态，其受力较为复杂。
一般采用经验公式或有限元分析方法进行计算。
本次计算采用经验公式，锚固段理论伸长量ΔL2 为：ΔL2 ＝（F2 × L2) ／（E × A × η)其中，F2 为锚固段拉力，等于张拉控制力乘以锚固段钢绞线的根数；η 为锚固段的修正系数，取值为_____。
5、理论总伸长量理论总伸长量ΔL 为自由段理论伸长量与锚固段理论伸长量之和，即：ΔL ＝ΔL1 ＋ΔL2五、实际伸长量计算1、初始伸长量测量在张拉前，测量锚索的初始长度 L0。
40mT梁预应力张拉计算书
40mT梁预应力张拉计算书8、附件8.1 40mT梁预应力张拉计算书8.1.1编制依据1、《新平县大开门至戛洒高速公路两阶段施工图设计》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）；3、《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）。
8.1.2材料准备根据设计图纸，该工程所用预应力钢绞线为高强度低松弛7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm公称面积为140mm2，标准强度为fpk=1860Mpa,弹性模量Ep=1.95×105，松弛系数为0.3。
8.1.3控制应力及伸长值计算1、张拉控制应力单根锚端张拉控制应力为：δk=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢绞线张拉控制力为：P=1395×140/1000=195.3KN，正弯矩钢束主要设计参数如下：40米T梁类别T梁位置钢束编号钢束类型根/束控制拉力KN/束梁体张拉时计算上拱度（mm）边跨（一端简支一端连续）中板N115φS15.22929.514.1N215φS15.22929.5N36φS15.21172边板N116φS15.2312514.1 N216φS15.23125N36φS15.21172中跨（两端连续）中板N113φS15.2253914N213φS15.22539N36φS15.21172边板N115φS15.22929.514N213φS15.22539N36φS15.211722、后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明ΔL=⎺pL/ Ap× Ep⎺μθ式中：P--预应力筋张拉端的张拉力，单位：KN。
L--预应力筋长度，单位：mm。
Ep--预应力筋弹性模量，单位：N/mm 2。
Ap--预应力筋截面面积，单位：mm 2。
x —丛张拉端至计算截面的孔道长度，单位：m 。
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，单位：rad 。
k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015。
预应力张拉计算书
预应力张拉计算书预应力张拉为T梁质量控制的关键工序，为了规范梁场内预制梁张拉施工工序，特制定张拉计算书进行指导现场规范施工。
一、锚外控制力计算：P=Ay*σk/(1-η)*nP—锚外控制力,Nσ k—张拉控制应力，MPaAy —钢绞线面积,mm2η—锚口喇叭损失，暂取设计图提供6%计算，根据铁科院实际摩阻计算。
n—计算预应力孔道的钢绞线根数二、理论伸长量计算：由于梁的预应力筋是有直线与曲线组成的多线段预应力筋，故采用要分段计算然后叠加。
1、直线段预应力伸长量计算预应力筋的理论伸长值⊿L（mm）可按下式计算：⊿L=PpL/(ApEp)式中：Pp---预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，取张拉端的拉力与跨中扣除孔道摩阻损失后拉力的平均值（计算方法见曲线段计算）；L--- 预应力筋的长度；Ap---预应力筋的截面面积（mm2）；Ep---预应力筋的弹性模量，根据材料试验确定（N/ mm2）。
2.曲线段预应力伸长量计算⑴ 计算截面张拉力计算后张法结构由于预应力筋与管道之间存在摩擦阻力，预应力筋沿长度方向各个截面的张拉力并非均匀，而是从张拉端开始逐渐减小，因此，计算伸长量时，应取计算段内的钢筋拉力的平均值。
同时考虑管道局部偏差摩阻影响，计算段终点截面内的预应力筋的拉力为：① ()()N e p k s p μθι+−⋅=S P ——从计算起点经过l 长度之后至终点截面的预应力筋的张拉力，单位为N;μ——预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数，根据铁科院摩阻试验确定； θ——预应力筋计算起点至计算截面曲线孔道部分的夹角（rad），θ＝0，即为直线。
K——每米长度局部偏差的摩擦系数，根据铁科院试验确定；ι——从计算点至计算截面的孔道长度。
② L 段内预应力之平均值为：Pp = P（1-e-(kl+µθ)）/（kl+µθ）Pp——从计算点至计算截面的预应力筋的张拉力，单位为N;其余同上。
预应力张拉伸长值计算书--通桥(2009)2229
1344.54
1263.87 0.0011115 0.0031395 0.03996774 0.013164 0.002757 0.07995349 0.000441 0.06073837 0.0088185 0.002922 0.03997674 0.0095775 0.06073837 0.0011115 0.002757 0.07995349 0.0043155 0.06073837 0.004965 0.003516 0.03996774 0.013164 0.002922 0.03997674 0.0018285 0.06073837 0.0088185 0.998889 0.996865 0.960820 0.986922 0.997247 0.923159 0.999559 0.941069 0.991220 0.997082 0.960812 0.990468 0.941069 0.998889 0.997247 0.923159 0.995694 0.941069 0.995047 0.996490 0.960820 0.986922 0.997082 0.960812 0.998173 0.941069 0.991220 1086.04 1258.85 1254.90 1205.74 1263.87 1260.39 1163.54 1163.03 1094.49 1263.87 1260.18 1210.80 1199.25 1128.58 1263.87 1260.39 1163.54 1158.53 1090.26 1258.85 1254.43 1205.28 1263.87 1260.18 1210.80 1208.58 1137.36 1085.44 1256.87 1230.16 1197.83 1262.13 1211.32 1163.28 1128.41 1089.68 1262.02 1235.32 1205.02 1163.56 1127.95 1262.13 1211.32 1161.03 1124.05 1087.55 1256.64 1229.69 1197.38 1262.02 1235.32 1209.69 1172.61 1132.36
T 梁预应力张拉计算书
T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
30m预制T梁预应力张拉理论计算书
一、张拉控制力计算1.1D=15.2mm A y =140mm 2R y b =1860Mpa1.20.75×1860×140×10=1953000N ≈195T 0.75×1860×140×9=1757700N ≈176T 0.75×1860×140×8=1562400N ≈156T二、预应力钢筋张拉理论伸长量计算2.1k=μ=0.15E g = 1.952.2选取L/2管道长和工作长度计算伸长量a=100.0cm根据参数和公式求得各段参数如下表2.2.1管道采用OVM15-8各段参数表（N3束)伸长量计算工作长度应用公式ΔL=PL/(A y E g )〔(1-e -(kx+μθ)/(kx+μθ)〕设计参数取值偏差影响系数0.0015孔道摩擦系数钢铰线弹性模量×105Mpa OVM15-10：P=0.75×R y b ×A y ×n=OVM15-9P=0.75×R y b ×A y ×n=OVM15-8P=0.75×R y b ×A y ×n=30米预制T梁预应力张拉理论计算书设计参数取值钢铰线公称直径钢铰线公称面积钢铰线标准强度张拉控制力计算(按标准强度75%计算)三、预应力张拉施工3.1预应力张拉施工顺序N1→50%N2→→3.2预应力张拉施工控制0→→σcon3.3张拉设备参数表2、本计算作为现场施工参照注：1、本计算不考虑锚圈摩阻损失,锚圈摩阻按经验值3mm 考虑15%σcon →30%σcon (持荷5分钟)→锚固施工时实测预应力钢铰线伸长量,如超过理论伸长量6%,则停止张拉,查明原因,再进行张拉。
100%N3100%N2。
桥梁工程盖梁预应力张拉计算书
XXX墩盖梁伸长值计算书一、编制依据：1、设计图纸：设计图纸。
2、设计指定参考K值及μ值，k值取0.0015、μ值取0.25。
3、T1、T2张拉控制应力0.75fpk.初始应力取控制应力的10%，Fpk=1860Mpa，e=2.71828，θ=按图纸设计，Ep=1.95×105Mpa二、计算公式：1、钢绞线束张拉伸长值采取分段计算叠加方法：（双端张拉）△L＝2（△L AB+△L BC+△L CD+△L DE+△L EF+△L FG+△L GH+△L HI)公式中：△L AB——钢绞线锚固处至工具锚长度对应的伸长量（mm）△L BC——梁体锚固处至直线段起点孔道长度对应的伸长量（mm）……2、计算公式：公式1：△L＝PpL/ApEp公式2：Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)公式3：Pz＝Pqe-(kx+μθ)式中：△L—各分段钢绞线束的理论伸长值（mm）Pp—各分段钢绞线束的平均张拉力（N）L —钢绞线束的分段长度（mm）Ap—钢绞线的截面面积（mm2）Ep—钢绞线的弹性模量（Mpa）P —钢绞线张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）μ—钢绞线束与孔道壁之间的摩擦系数，只在孔道弯曲部分考虑该系数的影响k —孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），孔道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的 切线夹角和（rad）Pq—分段起点张拉力（N）Pz—分段终点张拉力（N）e —自然对数底，e＝2.71828。
元蔓预应力张拉计算书
矿产资源开发利用方案编写内容要求及审查大纲
矿产资源开发利用方案编写内容要求及《矿产资源开发利用方案》审查大纲一、概述
㈠矿区位置、隶属关系和企业性质。
如为改扩建矿山, 应说明矿山现状、
特点及存在的主要问题。
㈡编制依据
(1简述项目前期工作进展情况及与有关方面对项目的意向性协议情况。
(2 列出开发利用方案编制所依据的主要基础性资料的名称。
如经储量管理部门认定的矿区地质勘探报告、选矿试验报告、加工利用试验报告、工程地质初评资料、矿区水文资料和供水资料等。
对改、扩建矿山应有生产实际资料, 如矿山总平面现状图、矿床开拓系统图、采场现状图和主要采选设备清单等。
二、矿产品需求现状和预测
㈠该矿产在国内需求情况和市场供应情况
1、矿产品现状及加工利用趋向。
2、国内近、远期的需求量及主要销向预测。
㈡产品价格分析
1、国内矿产品价格现状。
2、矿产品价格稳定性及变化趋势。
三、矿产资源概况
㈠矿区总体概况
1、矿区总体规划情况。
2、矿区矿产资源概况。
3、该设计与矿区总体开发的关系。
㈡该设计项目的资源概况
1、矿床地质及构造特征。
2、矿床开采技术条件及水文地质条件。
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预应力张拉计算书例范本
专
新建南宁至广州铁路站前工程
ＮGZQ—7标段
****＊桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书
编制: 复核： 审核:
中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ—7项目部 二零一零年五月 预应力张拉计算书例范本 预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs1５.２4(GＢ/T5２24－200３),标准强度a1860MPRby, 低松驰。跨径30mＴ梁和2５m箱梁均采用Φｓ15。２4mm钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长值双控施工．预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0。2６,孔道偏差系数Ｋ=0。00３,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为13０2MＰa取为△＝０.02５，锚具变形与钢束回缩值（一端）为６mm；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０。２６,孔道偏差系数Ｋ＝0。003,钢束松弛预应力损失为△=0．025,锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm;竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ＝0.3５，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失为△=0。05,锚具变形与钢束回缩值（一端）为1ｍｍ． 梁体预应力材料: 纵横向预应力束：公称直径为Φ=１5。24(7Φ5)，抗拉标准强度f=1860ＭＰa的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15。2环氧喷涂钢绞线组成，ｆpk=１860MPａ。 竖向预应力采用Φ2５高强精扎螺纹粗钢筋. 锚具:纵向预应力采用OVM１5—９型锚具锚固，横向预应力束采用ＯVMＢM1５—３（ＢM15-3P）、ＯＶＭBM15－4(ＢM1５－4P）型锚具,竖向预应力采用ＪLM-25型锚具锚固;吊杆采用GJ15-27型锚具。 预应力张拉计算书例范本 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数：
kxeppkxp1
式中: Pｐ-预应力筋平均张拉力（N) P—预应力筋张拉端的张拉力(N） Ｘ-从张拉端至计算截面的孔道长度（ｍ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad) k-孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取0.0０2 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取０。14
2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: PPpEAlpl
式中： Ｐp-预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） Aｐ—预应力筋的截面面积(mm2)，取140 mm２ Ep—预应力筋的弹性模量(N/ mm2),取１.95×1０５ N/ mｍ2 预应力张拉计算书例范本 二、伸长量计算:(根据设计编号进行编排) 1、N１束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=１500000/２7＝5５55５。５6N X＝8．４４5/2=４。２２２5m θ=０ｒad Pp=Ｐ＝55555．56N ΔL= ＰpL/(Ap Ep）=5555５。56×4．2225／（140×１。９5×105)=0。８59cｍ 与设计比较（１。764—0。85９*2)/1。764=2。52％ 2、N2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=１５00000/27=55555.56N X=１1。７36/2＝5。８6８m θ＝0ｒａd Pp=Ｐ=5５555。56Ｎ ΔL＝ PpＬ/（Ａp Eｐ）=555５5。56×5.86８/(140×1．9５×105)＝1.194ｃm 与设计比较（2.451—1。19４*2)／2。4５1＝２.５6% 3、N３束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 预应力张拉计算书例范本 Ｐ=14５00０0/27=537０3。7N X=14.０8４／2=7。 0４2m θ=0ｒad Ｐp=P=537３0。７N ΔＬ= PｐL/(Ap Eｐ)＝5373０。７×7．０42/（140×１。9５×１0５）=1。3８5cm 与设计比较（2。844—1.3８5*2）/2。844＝2.58% 4、N4束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=1250000／27=46２９6。3N X＝15。491/2=7。 ７46m θ=0rａd Pｐ=P=46296.3N ΔＬ= PpL／(Aｐ Ep)＝46296。３×７。746/(140×１．９5×105)＝１．314ｃm 与设计比较（2。6９６-1.314＊2)/2。69６＝2。５6% 5、N5束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=1０50０0０/２7=38888.89N X=15.96/2=7.９８ｍ θ=０rad 预应力张拉计算书例范本 Pp=Ｐ＝38888。89Ｎ ΔL= PpL／(Ap Ep）=38８8８。8９×7．9８／(1４0×１.95×１0５)=1。137cｍ 与设计比较（2。334—1．137*2）/2.33４＝2。５９% 6、T1 、T２束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=13０２*１40=1８2２80Ｎ X=66.005/2＝３３.００3m θ＝4９.９／1000=0。05ｒａd ｋx+μθ＝ ０．00２×33.００3＋0.14×0。05＝ ０.０7３ Pp=18228０×(1-ｅ-0。073)/0.0７3=17５78５。３Ｎ ΔL= PｐＬ/（Ａp Ep）=17578５.３×33.00３/(1４0×1。95×１０5）=21.2５cｍ 与设计比较(41.3—２1。25*2）/41．３=-2．91% 6、B１束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 Ｐ＝1302＊14０＝18２２8０N Ｘ=6６.026／2=3３。0１3m θ=６6。5／1000=０。066５ｒａｄ kx＋μθ= ０。0０2×３３。013＋0.1４×０。0６65= 0.０预应力张拉计算书例范本 75 Pp=１82280×（1—e—0。０７５）/０.075＝17５5８3。1Ｎ ΔＬ= PｐＬ/(Aｐ Ep）=１75583．1×３３。013/（140×1.9５×105）=２１.233cｍ 与设计比较（41.2—２1.２３3*2)/41.２=—3。1％ 7、B2束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P＝1３０2*140=18２2８0Ｎ X=６6．01８/2=３3。０09m θ＝99。５/１０00＝０．1ｒad kx+μθ＝ 0．002×33.009+0.14×0．1= 0.０8 Pｐ=１8２2８0×（1—e—0。０8)/０。08=１７5177.8N ΔL= PpＬ/（Ａp Ｅp)=1７5１７7.8×3３。009/（１40×1。95×105）=21.18cm 与设计比较(4０．64—21。１8*2)/40.６4=-4.2％ 8、Ｎ3束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=1302＊1４0=182280Ｎ Ｘ=6６/2＝３３m θ＝0raｄ Pｐ=P=１８22８０N 预应力张拉计算书例范本 ΔL= ＰｐL/（Aｐ Ｅｐ)=182280×３3/(14０×１.9５×105)=22.034cm 与设计比较(4１.９８—２２．034*２）/4１。9８=-５% 9、Ｎ4束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 Ｐ=13０2*１４0=１82２80N Ｘ＝６6.06６/2=33。０33m θ＝299/10００=０。3rad kx+μθ＝ 0。002×33。０33+0。１４×0.3= 0．108 Pp=1８２2８0×（1-e-０。１0８）／０。１08＝17２776。3N ΔＬ= PpL/(Ap Ｅp)=172776．3×３3.０33/（1４0×１。95×１05）＝２0.906cm 与设计比较(39.4-20.90６＊2）/39.４=—6．1％ 10、N１1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P＝１302*１40＝1８2280N Ｘ=12.8/２＝６。4ｍ θ=0rａd Ｐp=P=1８２28０N ΔＬ= ＰｐＬ/(Ap Eｐ)=18２２80×6。4/(140×1．９5×105）=4。２73ｃm 预应力张拉计算书例范本 11、Ｎ12束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=1３02＊1４０＝1８２280N X＝15。9/2＝7。９5m θ=０ｒad Ｐｐ=P＝182280Ｎ ΔＬ= PpＬ/（Ａｐ Eｐ）＝1８2２８0×7.95／（140×１。95×105)=５.308cm 1２、N１3束一端的伸长量: 单根钢绞线张拉的张拉力 P=1302*１４０＝１8228０Ｎ X＝15．4/2＝７．7m θ=２4/600+94。８/10００=0。135rａｄ Pｐ=182280×(1-e—0.1３5)/０。１35=17９1９1.8N ΔL= ＰpL／(Ap Ep)=17919１．8×７。7/(１４0×1.９５×105）=５。054cm 13、N1３/束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=１302＊1４0=1822８0N Ｘ=14.８５/２=7。42５m θ=24/600+9２。9/1００0=0。1３3ｒad