计算书(航标灯托架
120m托架检算书
某铁路工程ZNTJ-5标某河特大桥2（70+3×120+70）m刚构连续梁托架检算书编制：审核：审批：中铁***集团有限公司某铁路工程ZNTJ-5项目经理部二○一一年八月4#、9#墩托架检算书底模采用1.5cm 厚竹胶板，下铺10×10cm 纵横方木，牛腿及纵梁采用3道Ι32a 工字钢，横梁铺设4道Ι20a 工字钢。
详见托架设计图。
施工荷载取混凝土容重：2.65t/m3 施工平台、防护等附属荷载：1kpa 施工荷载：2kpa一、模板支撑木方的计算木方按照腹板处最不利均布荷载计算。
取腹板底部进行计算，腹板底部纵向方木梁的横向间距为20cm 。
下层方木纵向间距60cm ，按照四跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，q=5.5×26.5×0.2=29.15KN/m ，实际取q=30KN/mq=30kn/mM=0.84MPaM=1.15MPaM=0.39MPaM=0.77MPaQ=7.1knQ=11knQ=9.7knQ=8.4knQ=8.4kn Q=11knQ=9.7knQ=7.1kn荷载分布图:弯矩图:剪力图:最大弯矩：1.15KN ·m 最大剪力：11kN最大支座力 N=20.7KN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.15×106/166666.7=6.89Mpa＜14.5 Mpa(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度计算值 T=11×1000/(100×100)=1.1 Mpa＜2.3 Mpa (3)木方挠度计算最大变形 v =0.632×30×600.04/(100×11000.00×8333333.5)=0.3mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!二、横梁计算横梁采用4道Ι20a工字钢，间距60cm，将4根横梁作为整体作受力分析：腹板处混凝土厚度5.5m，箱室处混凝土厚度1.25m，翼板横断面面积为1㎡。
盖梁施工托架设计计算书
Xx 至xx一级公路改建工程第二合同段盖梁施工方案xx集团有限公司xx公路改建工程xx合同段项目经理部xxxx目录一编制依据 (01)二编制原则 (01)三工程概况 (01)四施工进度及施工组织 (02)1 施工进度 (02)2 施工组织机构 (02)3 主要劳动力配备 (03)4 主要机械设备 (03)五施工方案 (04)1 施工准备 (04)2 模板支架、底模的制作与安装 (04)3 钢筋的制作、运输与安装 (05)4 侧模、端模的安装 (05)5 支座垫石 (06)6 混凝土的浇注与养护 (06)7 模板拆除 (06)六施工质量要求标准 (06)七质量保证措施 (07)七安全保证措施 (07)八文明施工及环保 (09)九施工工艺框图 (09)1 盖梁施工工艺流程框图 (09)十附件 (10)1 盖梁施工托架设计计算书 (10)2 盖梁施工托架支撑设计图纸 (10)一、编制依据1、xx公路改建工程xx合同段两阶段施工设计图纸2、xx公路改建工程xx合同段施工设计通用图纸3、招投标文件4、《公路工程技术标准》JTG B01-20035、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20046、《钢筋焊接及验收规程》JTJ18-20037、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-20049、施工现场调查所获取的有关资料二、编制原则1、安全第一的原则本工程本着安全第一的原则组织施工，完全按《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95组织施工，确保万无一失。
2、质量创优的原则本着工程质量创优规划，科学组织施工。
3、保证工期原则根据本工程合同工期，科学地组织施工，确保在业主要求的工期内优质地完成施工任务。
三、工程概况xx公路改建工程xx合同段共有大桥两座，分别为xx大桥、xx大桥。
桥长分别为166m、189.5m。
两座大桥均为整体式桥梁，上部结构为20m小箱梁（先简支后连续），共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
某特大桥0号块三角托架计算书(全面,实用)汇总
xx特大桥0#块托架算单一、概况xx高铁xx特大桥2106#～2012#为（48+5×80+48）的连续梁，截面形式为单箱单室，由墩向跨中截面逐渐变小，采用托架和墩梁固结的方案进行0#块施工， 0#块单侧悬臂长度为3.61米， 0#块单侧悬臂重量为203.3吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×203.3=264.3吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组焊而成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给调坡支架，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
图（1）托架立面及侧面布置图二、荷载由托架设计图可知，0#块单侧悬臂梁体自重及施工荷载由4组底模横梁传到设在其下的2片调坡支架上。
底模横梁受力简图如下图受示。
经过计算，1R 占总荷载的25.7%，2R 占总荷载的27.2%，3R 占总荷载的29.1%，4R 占总荷载的18.0%，故单片调坡支架上受到的节点荷载分别为：1264.30.50.25733.96R t =⨯⨯=， 2264.30.50.27235.94R t =⨯⨯= 3264.30.50.29138.46R t =⨯⨯=， 4264.30.50.18023.79R t =⨯⨯=底模横梁受力示意图三、 调坡支架验算调坡支架由[16a 和[8两种型钢焊接而成， 其中支撑杆最长为810mm，81012.962.77L i λ===，查表得0.9ϕ=，则[]0.987140.432859.8F A ϕσ==⨯⨯= 吨，由底模横梁传递过来的荷载如下图所示传递给调坡支架，其中cos i i S R θ=⨯，11cos8.133.62S R =⨯=，22cos8.135.58S R =⨯=，33cos8.138.08S R =⨯=，44cos8.123.55S R =⨯=，用midas 建立支架实际受力模型。
支撑杆截面参数表调坡支架受力示意图调坡支架受力模型1、调坡支架下各支点反力2、轴向应力（支撑杆及斜杆）杆件轴力图（单位：tonf）由上图可知，斜杆轴力很小，支撑杆最大轴力为33.6吨小于容许荷载59.8吨，满足要求。
托架计算
A 托架计算一、 计算原则副井采用单绳提升，钢丝绳防坠器。
由于多种原因引起容器的横向摆动，产生作用于罐道和罐道梁的水平力和垂直力，根据经验确定以水平力为主。
计算井筒装备时，罐道、罐道梁上的计算荷载主要按容器运行过程中与罐道相互作用而产生的水平力计算。
副井提升速度5.42m/s ，绳端最大荷重70KN 。
二、 计算依据按原联邦德国经验公式计算QK n P H 1=式中 P H ——提升容器运行时的水平作用力，N ；Q ——提升终端荷载，N ；K ——托架层间距换算系数，150015005.01-+=H KH ——设计采用的托架层间距，mm ；n ——与提升速度有关的系数。
提升容器对托架所产生的垂直荷载为其水平力的1/4，即H V P P 25.0=计算得：83.11500150040005.01=-+=K N P H 3.583383.170000221=⨯⨯= 计算得： N P V 3.1458=三、 托架的计算1、托架的强度计算由于水平力P H 产生的弯矩为：cm N b a P M H H ⋅=+=+=98.411830)96.61(3.5833)(cm N b a P M V V ⋅=+=+=98.102955)96.61(3.1458)( 式中 a ——罐道与上托架连接处到井壁距离，取61.6cm ； b ——罐道高度的一半，取9cm 。
托架截面的几何尺寸，如图所示托架截面的形心至边缘距离L 1和l 2为：cm bd aH bd aH L 77.22)2.24.306.526.3(22.24.306.526.3)(222221=⨯+⨯⨯+⨯=++=cm L H L 83.2977.226.5212=-=-=托架截面对X 轴的惯性矩和截面系数为：4333332312.79607)2.192.332.364.28.2040(31)(31cm bh aL BL I X =⨯-⨯+⨯=-+=3113.38278.202.79607cm L I W X X ===3121.21992.362.79607cm L I W X X === 托架截面对Y 轴的惯性矩和截面系数为：[][]4333315.85974.2)6.157(406.1121)(121cm a d H dB I Y =-+⨯=-+= 386.4292cm BI W Y Y == 对托架的强度进行校核：2/14.9754.602698.10295586.42998.411830cm N W M W M X V Y H =+=+=δ 2/21500cm N f =<f ——钢板的抗弯强度设计值，对于Q235钢，取2152/mm N 。
大铁沟特大桥主墩托架计算书
大铁沟特大桥主墩托架计算书一、计算依据和假定1.0#段计算断面：S4-3-20第4页C-C断面。
2.劲性骨架连接钢板厚度10mm。
3.《钢结构设计规范》（GB50017-20003）4.《竹编胶合板》（GB/T13123-2003）5.《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）6.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）7.混凝土按一次浇筑计算。
二、主要计算参数1.钢筋混凝土容重：26.5kN/m32.Q235钢：E=2.06×105MPa，[σ]=190MPa，[τ]=110MPaQ345钢：E=2.06×105MPa，[σ]=240MPa，[τ]=158MPa3.方木：E=9000MPa，[σw]=16MPa竹胶板：E=6500MPa，[σw]=50MPa4.挠度允许值：l/400三、顺桥向托架3.1 底模竹胶板容许跨度计算竹胶板厚度15mm，计算取10mm宽度。
竹胶板I=10*15^3/12=2812.5mm4W=10*15^2/6=375 mm 33.1.1 腹板位置腹板混凝土高度12m ，设竹胶板净跨度为l 。
q=0.01*12*2.6*l /l =0.312t/mM=0.312/8*l 2=0.039 l 2272104010375039.0l l W M =⨯==σ 41044222.2105.28126500384312.053845l l EI ql f =⨯⨯⨯⨯== 以强度控制的竹胶板跨度：1040l 2=50，解得：l =0.155m 以刚度控制的竹胶板跨度：4001222.24=l l ，解得：l =0.104m 腹板部分竹胶板跨度：l =0.100m3.1.2 顶、底板和翼板位置顶、底板混凝土高度0.5+1.2=1.7m ，设竹胶板净跨度为l 。
q=0.01*1.7*2.6*l /l =0.044t/mM=0.044/8*l 2=0.0055 l 2272667.146103750055.0l l W M =⨯==σ 41044313.0105.28126500384044.053845l l EI ql f =⨯⨯⨯⨯== 以强度控制的竹胶板跨度：146.667l 2=50，解得：l =0.584m 以刚度控制的竹胶板跨度：4001313.04=l l ，解得：l =0.200m 顶、底板和翼板部分竹胶板跨度：l =0.200m3.2 纵向分配梁容许跨度计算纵向分配梁为100×100mm 方木。
盖梁模板托架(含中系梁)计算书
附件2 下坝高架桥盖梁抱箍模板体系计算书一、计算依据1、下坝高架桥施工图2、《公路桥涵施工技术规范》3、《路桥施工计算手册》二、采用数据1、型钢、板A3（1）轴向应力：[δ] = 140Mpa（2）弯曲应力：[δw] = 205 Mpa（3）弹性模量A3 16Mn [ E ] = 2.1×105Mpa2、挠度: [f] =1 400三、设计荷载抱箍模板体系：盖梁梁高H = 1.4 m（1）模板、支撑：1.0 KN/m2（2）新浇钢筋混凝土容重：26×1.4 =36.4 KN/m2（3）施工人员机具荷载： 2.5 KN/m2（4）倾倒混凝土冲击荷载：2 KN/m2（5）振捣荷载：2.0 KN/m2（6）其它荷载：A、计算荷载：（强度）Pmax= （1+36.4）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4= 53.98 KN/m2 取Pmax= 54 KN/m2B、计算荷载：（验算刚度）P max = （1+36.4）×1.2=44.9 KN/m2 取Pmax= 45KN/m2四、模板计算：1、面板：钢模板 150×4 mm（厂家定制，省略计算）2、小梁(分布梁)： 18工字钢（1）计算图q 1 = 0.7×54=37.8 KN/mq 2= 0.7×45=31.5 KN/m（2）强度M max = 37.8×1.62 /8= 12.1 KN/mδw = 12.1×106/185×103=65.4 Mpa <[205Mpa] ，满足要求！W = 185cm 3（3）挠度f = 0.677×31.5×16004/100×2.1×106×1660×104=0.04 mm <[1600/400 =4 mm]， 满足要求！I =1660 cm 43、大梁（主梁）：40A 工字钢（1）计算荷载4q 1 = 1.6/2×54=43.2 KN/mq 2= 1.6/2×45=36 KN/m（2）强度1234( 1 )( 2 )( 3 )-99.85-99.85-99.85128.30-99.85q 1 =37.8KN/m (q 2 =31.5KN/m)单位：m 图2M= 128.3 KN•mmaxδw = 128.3×106 /1090×103 = 117.7 Mpa <[205 Mpa]，满足要求！（3）挠度f = 5×36×65004 /384×2.1×106×21720×104= 1.8 mm <[6500/400=16.3 mm]，满足要求！4、钢抱箍（1）计算荷载N=ql/2=42.3×6.5/2=137.5 KN≈138 KN（2）侧阻力L:抱箍周长；h：抱箍高度；qsk：极限侧阻力80 kpa；ψ：折减系数1Qsik=L×h×qsk×ψ=5.03×0.5×80×1=201 KNQsik＞N，满足要求！5、高强度螺栓连接采用M28高强螺栓，预加拉力：P=225 KN，摩擦系数：µ=0.35，安全系数：K=1.7螺栓抗剪容许承载力：[N L]=Pµn/K=(225×0.35×1)/1.7=46.3 KN≥R=138/8=17.3 KN，max满足要求！。
托架简易计算
大桥托架简易计算一、大桥上部构造0＃块纵向长度5m,主墩为3.5×7.2 m，0＃块纵向悬挑长度每边分别为0.75 m，左、右幅翼板悬挑宽度分别为2.775 m 与3.65m；箱梁底板厚0.5m,腹板厚0.55m，顶板厚0.28m；箱梁左、右幅高分别为4.073m、4.055m。
按最大荷载（右幅）计算，其托架采用型钢与国产贝雷片等组成，托架布设见《湘江大桥托架图》所示。
箱梁底模、侧模均采用肋高10mm的钢模，底模下部横、纵梁均按构造设计，分别采用10×10枋木与25＃或22＃工字钢，其下悬挑主梁两边分别采用2片国产贝雷片，悬挑长度4.2m，其下每边为预埋4条32＃的工字钢，每两条连接在一起，每两边悬挑长度1.7m；在32＃工字钢下设置2层钢筋网片，防止局部砼受压，并在32＃工字钢下1.7m位置预埋0.4×0.4×0.02m钢板，钢板与32＃工字钢连接并采用2根14的槽钢支撑，保证托架的整体受力。
结合工程实际情况，取具有代表性的右幅断面进行验算。
对于腹板的施工，由于其只受水平力作用，对模板、肋木强度要求相对较小，施工中采用对拉螺杆固定，其它构件均按构造设计考虑，故简易计算中不另作计算。
在实际施工过程中，0＃块分两次浇筑，总体施工荷载远小于计算施工荷载，在主墩钢筋悬挑承受部分荷载未考虑荷载折减，计算按悬臂集中荷载考虑；计算中未对荷载进行折减，故整个托架强度、刚度是比较安全。
二、荷载计算1、荷载来源：（1）（单端）梁体产生的均布荷载自重：（0.5×0.75×7.2+0.55×2×0.75×4.129＋0.28×0.75×14.5）×2.5＝22.88t。
（2）两侧翼板悬挑均布荷载自重均为：【3.65×3.5×（0.28+0.15）÷2】×2.5＝6.87t。
0#块托架计算.
0#及1#块托架计算一、设计依据1、XX施工图设计2、钢结构设计规范GB50017-20033、XX施工图三、0#块及1#块梁体设计情况1、0#块长度为6.0m，混凝土方量为162.4 m3，节段重量为430.4t。
0#块中心处高度为4.60m，边截面高度为4.459m；墩身外箱梁长度为1.0m，此腹板厚度由100cm变化至70cm，底板厚度由80cm变化至60cm，顶板厚度由50变化至30cm。
2、1#块长度为3.0m，砼方量为80.8 m3，节段重量为210.2t；梁中心高度变化由4.459m至4.061m；腹板厚度为70cm，底板厚度由58.3变化至53.5cm，顶板厚度为30cm。
三、托架设计情况1、托架：采用三角托架，通过墩身施工时预埋预埋件和预留孔；三角托架墩身每侧设计8个；托架采用槽钢［28b与槽钢［22b焊接成桁架形式。
安装时底部焊接在预埋件上、顶板通过安装精轧钢筋对拉固定。
2、横(垫)梁采用I36a工字钢双拼；前横(垫)梁端为调整高度支垫2I50a工字钢。
3、底模采用挂篮底模钢模板，模板重量为90kg/㎡；底模下纵梁利用挂篮底模纵梁I22a工字钢。
4、挂篮外侧模支撑梁采用I22a工字钢双拼，支撑梁直接铺设在横(垫)梁上。
四、计算假定⑴托架承受墩身外0#及1#块节段总荷载⑵设计计算中假定荷载传递过程:顶板砼、内模架、底板砼通过底模传递给底模纵梁；腹板砼通过底模直接传递给底模纵梁；底模纵梁将荷载传递给横(垫)梁；翼缘板砼通过外模架传递给外模架支撑梁、再传递给横(垫)梁；横(垫)梁传递给三角托架；三角托架传递给墩身。
五、计算荷载⑴钢筋混凝土容重：2.60t/m3⑵内模架荷载：0.2t/㎡⑶外模荷载：1.0t/m（单侧）⑷倾倒混凝土时产生的冲击荷载：4.0kpa =0.4t/m2⑸施工及人群荷载：1.5Kpa=0.15t/m2六、钢材容许应力由于为临时结构可以按上述表提高20-30%利用，则Q235钢弯曲应力采用170Mpa，轴向应力160Mpa，剪应力采用100Mpa。
某大桥0号块托架计算书
某大桥0号块托架计算书XXXXX大桥0#、1#块支架计算书2019年11月目录1 设计及计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1 支架结构设计 (2)3.2主要设计参数 (4)4 材料主要参数及截面特性 (5)5 计算 (5)5.1 建立计算模型 (5)5.2 荷载 (6)5.3 验算结果 (7)5.3.1底板分配梁计算 (7)5.3.2 翼板分配梁计算 (8)5.3.3 双拼I56b横梁计算 (9)5.3.4 侧面牛腿双拼I36b工字钢计算 (11)5.3.5 钢管立柱 (12)5.3.6钢管立柱 (12)6 结论 (13)7 附图0#、1#块支架计算书1 设计及计算依据1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-20112、《钢结构设计规范》GB 50017-20173、《公路钢结构桥梁设计规范》JTG D64-20154、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20155、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2011）实施手册6、《钢结构－原理与设计》（清华版）7、《路桥施工计算手册》（人交版）2 工程概况0#、1#块结构形式：箱型为单箱双室结构，高8.5m，顶板宽25.8m，底板宽17.3m，两边翼板悬臂4.25m。
边腹板厚：1.2~1.5m。
中腹板厚：1.2~1.8m，顶板厚：0.28m，底板厚1.2 ~2.0m，翼板0.2~0.9m。
P3墩高26m，P4墩高21.5m。
3 结构设计3.1 支架结构设计支架结构形式自下而上布置：1、立柱采用Ф820x10钢管柱，单侧单排，共5根，横向间距4m，横向采用槽钢[20b连接，斜撑采用槽钢[20b连接。
钢立柱P3墩高23.5m，P4墩高1900m，钢立柱支撑预埋牛腿。
2、单侧设置5根牛腿，牛腿采用双拼I36b工字钢，在墩身预埋钢板，双拼I36b工字钢焊接在钢板上，焊接高度hf=8mm，牛腿长4.5m，在3.1m处支撑在钢管柱上。
0#段托架计算书5.20五个牛腿
剑江特大桥箱梁0#块现浇段托架计算书一.荷载计算二、托架计算1、过载梁计算：2、牛腿上贝雷梁验算2.1翼缘板贝雷梁计算2.2薄壁墩内侧横桥向贝雷梁验算2.3薄壁墩横桥向0#段外侧贝雷梁验算三、牛腿计算1、横桥向内侧牛腿计算2、横桥向外侧牛腿计算一.荷载计算（1）0＃段施工程序：整体浇筑底板至箱梁下倒角位置→浇筑底板顶至翼缘板向下1米高位置→翼缘板盖板至腹板向下1米位置。
二、托架计算1、过载梁计算：（1）过载梁布置：采用32a工字钢，横桥按28cm间距布置，共25根，每根长度为5m。
（2）计算跨径：横桥向三排贝雷片受力时，牛腿悬臂端上的贝雷片受力最大，其跨径为3.48米，本设计偏安全考虑，将跨径取为3.92米。
（3）力学模型：按均布荷载简支梁计算。
如图：单位：cm单位：计算简图如下：（4）计算过程：总荷载：G1= 395t均布荷载：q=395/3.92=101t/m最大弯矩：M max =101×3.922/8=193.6t*m最大应力：σ=M/W x =193.6/(692.2*25)=112Mpa<[σ]＝140 Mpa 总支座反力R 过载=101×3.92/2=198tf max =5qL 4/384EI=5*101*3.924/(384*2.1*105*2.17*13*108) =5.24mm5.24*10-3/3.92=1.34/1000<1/500，强度及刚度均满足要求。
2、牛腿上贝雷梁验算组合截面形式：贝雷片弦杆及加强弦杆为8根10#槽钢，如右下图， 则:对应X 轴惯矩：I=(198+802*12.748)*4+(198+702*12.748)*4=577793.6cm 4对应X 轴抵抗矩:W=577793.6/85=6797.6cm 3若不设加强弦杆，则： I=250653 cm 4 ,W=3581 cm 32.1翼缘板贝雷梁计算（1）贝雷梁布置：半幅翼缘板下顺桥向设3排贝雷片（不设加强弦杆），每排5片共15米长。
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结构设计计算
一、 设计资料
活荷载：2.0kN/㎡
栏杆扶手高度：1.2m
材料：Q235B
二、 设计依据
主要设计规范
1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
2.《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-2001）
3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）
三、 构造型式及尺寸
李家沱大桥检修平台采用工字钢网架;平台长3.0m,宽1.9m,纵梁间距0.6m
李家沱大桥检修平台断面图
鹅公岩大桥检修平台采用工字钢网架;平台长1.5m,宽1.9m,纵梁间距0.6m
鹅公岩大桥检修平台断面图
四、 计算分析结果
内力分析采用大型通用有限元Midas/civil计算，构件验算采用北京理正结构
工具箱进行。
A. 李家沱大桥检修平台计算结果
1. 计算模型简图
1
2345
1
7 8 9
计算模型简图
2. 内力分析结果
荷载组合1：1.2*恒载+1.4*活载
最大内力结果：
弯矩：-11.15kN*m
-6.26614
-11.11500
-0.69377
4
8
4
8
8
6
弯矩图（kN*m）
标准组合最大位移：1.29mm小于[2mm]满足规范要求
3. 构件验算结果
1 输入数据
1.1 基本信息
计算目标:截面验算
截面受力状态:绕X轴单向受弯
材料名称:Q235-B
材料抗拉强度(N/mm2):205.0
材料抗剪强度(N/mm2):120.0
轴心力N(kN):0.000
剪切力Fx(kN):0.000
剪切力Fy(kN):0.000
弯矩Mx(kN-m):11.500
弯矩My(kN-m):0.000
1.2 截面信息
截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I25b(型号)
截面抵抗矩
Wx1(cm3): 423.000 Wx2(cm3): 423.000
Wy1(cm3): 52.400 Wy2(cm3): 52.400
截面塑性发展系数
yx1: 1.05 yx2: 1.05
yy1: 1.20 yy2: 1.20
截面半面积矩
Sx(cm3): 247.900 Sy(cm3): 48.053
截面剪切面积
Ax(cm2): 53.540 Ay(cm2): 53.540
截面惯性矩
Ix(cm4): 5280.000 Iy(cm4): 309.000
截面附加参数
参数名 参数值
xh: I25b(型号)
-------------------------------------------------------------------------
2 分析结果
最大正应力 :25.892(N/mm2)
平均剪应力 :0.000(N/mm2)
Fx作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2)
Fy作用下的剪应力最大值max:0.000(N/mm2)
| = 25.9|≤f = 205.0(N/mm2) 满足
B. 鹅公岩大桥检修平台计算结果
1.计算模型简图
计算模型简图
2.内力分析结果
荷载组合1：1.2*恒载+1.4*活载
最大内力结果：
弯矩：-10.98kN*m
-3.77865
-10.98172
3
9
7
0
9
9
5
7
7
5
6
0
-4.28111
-5.20612
-0.12045
2
2
3
3
7
4
弯矩图（kN*m）
标准组合最大位移：0.3mm小于[2mm]满足规范要求
3.构件验算结果
1 输入数据
1.1 基本信息
计算目标:截面验算
截面受力状态:绕X轴单向受弯
材料名称:Q235-B
材料抗拉强度(N/mm2):205.0
材料抗剪强度(N/mm2):120.0
轴心力N(kN):0.000
剪切力Fx(kN):0.000
剪切力Fy(kN):0.000
弯矩Mx(kN-m):10.900
弯矩My(kN-m):0.000
1.2 截面信息
截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I25b(型号)
截面抵抗矩
Wx1(cm3): 423.000 Wx2(cm3): 423.000
Wy1(cm3): 52.400 Wy2(cm3): 52.400
截面塑性发展系数
yx1: 1.05 yx2: 1.05
yy1: 1.20 yy2: 1.20
截面半面积矩
Sx(cm3): 247.900 Sy(cm3): 48.053
截面剪切面积
Ax(cm2): 53.540 Ay(cm2): 53.540
截面惯性矩
Ix(cm4): 5280.000 Iy(cm4): 309.000
截面附加参数
参数名 参数值
xh: I25b(型号)
------------------------------------------------------------
2 分析结果
最大正应力 :24.541(N/mm2)
平均剪应力 :0.000(N/mm2)
Fx作用下的剪应力最大值鬽ax:0.000(N/mm2)
Fy作用下的剪应力最大值鬽ax:0.000(N/mm2)
| = 24.5|≤f = 205.0(N/mm2)
五、 结论
通过上述分析验算结果，本结构强度及刚度满足现行规范要求。
（注：本资料素材和资料部分来自网络，仅供参考。请预览后才下载，期待您的好
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