多喷嘴气化炉烧嘴压差波动的原因与探讨
多喷嘴气化炉灰水系统常见问题分析
多喷嘴气化炉灰水系统常见问题分析发布时间：2022-10-26T10:29:00.455Z 来源：《中国科技信息》2022年33卷第6月12期作者：何联飞王燕[导读] 针对气化装置在正常生产过程中发生灰水闪蒸系统黑水到闪蒸系统管线何联飞王燕青海盐湖镁业有限公司青海省格尔木市 816000摘要：针对气化装置在正常生产过程中发生灰水闪蒸系统黑水到闪蒸系统管线，沉降槽底料泵入口及出口，沉降槽溢流管线阻塞，角阀卡涩磨损，缓冲罐严重磨损以及蒸发热水塔给水泵发生汽蚀现象，提出了系列优化措施并分析絮凝剂及分散剂添加量对系统灰水产生影响，采用灰水置换的方法对系统水质进行改善，使灰水系统长期处于良好状态。
关键词：多喷嘴；气化炉；灰水前言：来自气化炉和煤气初步净化系统的含渣水被单独减压引入含渣水处理系统中，含渣水先进入蒸发热水塔蒸发室。
蒸发室中含渣水汽化量大，溶于水的酸性气体也同时被解析。
蒸发室排出的蒸汽流入热水室，直接与循环灰水接触进行换热，从而实现灰水的最大限度加热。
蒸发室底含固量的增浓液相产物，再经低压闪蒸及真空闪蒸处理后，含渣水温进一步下降，含渣水中含固量浓缩，酸性气体充分脱附。
一、仪控系统的基本描述（1）黑水介质中细颗粒状悬浮物含量多，易析出，对阀和节流装置冲蚀比较严重，而且易在节流处将阀和管道堵塞，因此阀通常使用偏心旋转阀或者球阀，阀芯阀座与阀腔冲蚀处用硬质合金堆焊，以免冲蚀堵塞；液位变送器使用远传差压变送器；（2）通过增加膜片厚度，增大取压管径，增大冲洗水流量来解决仪表堵塞损坏问题；（3）流量仪表使用文丘里管或者楔式流量计；（4）节流装置使用文丘里阀或者楔式流量计：（5）节流装置使用节流器；（6）节流器使用节流管；（7）节流器使用耐磨管；（8）节流器使用扩管；（9）节流管。
2）灰水介质灰水为黑水，悬浮物沉降下来颗粒物较少。
与黑水介质相比，仪表和阀的要求略低，但是仍然存在磨蚀、腐蚀性等问题。
灰水（含黑水及煤浆）介质压力，差压仪表。
单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低原因探讨
随着煤炭资源的逐渐减少以及对环境污染的要求越来越高，水煤浆技术逐渐成为一种利用煤炭资源的重要方式。
单喷嘴水煤浆技术作为一种成熟的燃烧技术，具有燃烧效率高、污染物排放少等优点。
但是，在实际应用过程中，我们发现单喷嘴燃烧器的压差很低，这对于燃烧效率的提高及运行的稳定性有着很大的影响。
因此，本文将从单喷嘴水煤浆技术的原理入手，探讨单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低的原因，并提出相应的解决措施。
一、单喷嘴水煤浆技术的原理单喷嘴水煤浆技术是指将煤粉和水按一定的比例混合，并通过高压泵将其送入燃烧器中，使其在燃烧器内充分混合并燃烧的一种新型燃烧技术。
单喷嘴燃烧器是其核心部件，通常由燃烧室、喷嘴、风道和燃烧辅助设备等组成。
在燃烧器内，水煤浆与高速气流混合并喷出，形成高速旋转的火焰，从而实现了水煤浆的充分燃烧，同时使煤粉燃烧时的温度被稀释，从而避免了NOx 的产生。
二、单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低的原因单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低是指在运行过程中，烧嘴的进口压力和出口压力之间的差值很小，大部分情况下不超过0.5kPa，这对于燃烧效率及运行的稳定性具有较大的影响。
单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低的原因主要包括以下几个方面：1. 喷嘴尺寸不匹配单喷嘴水煤浆技术中，燃烧器的喷嘴大小对于煤粉和水的混合比例至关重要，喷嘴过大或过小都会影响水煤浆的混合情况，从而导致烧嘴的压差低。
如果喷嘴过大，煤粉和水的混合不充分，煤粉颗粒易聚集造成堵塞；如果喷嘴过小，煤粉和水的混合不均匀，从而影响燃烧效果。
2. 燃烧器进口废气管设计不合理燃烧器进口废气管在单喷嘴水煤浆技术中起着引导煤粉和水混合物进入燃烧器并与气流充分混合的作用。
如果进口废气管设计不合理，如长短不一、弯曲过多等，会导致进口废气管内部产生湍流，进而影响煤粉和水的混合，较大影响烧嘴压差。
3. 煤粉含量过高在单喷嘴水煤浆技术中，以煤粉为主，水为辅的比例通常在50%~70%之间。
当煤粉含量过高时，容易造成喷嘴的堵塞，从而降低烧嘴出口的压力，进而影响烧嘴的压差。
水煤浆气化炉工艺烧嘴泄漏原因浅析
水煤浆气化炉工艺烧嘴泄漏原因浅析发布时间：2022-07-26T01:34:43.685Z 来源：《科学与技术》2022年第30卷第3月第5期作者：刘璐璐[导读] 工艺烧嘴的稳定运行是水煤浆气化炉长周期运行的关键。
据气化炉停车检查情况，在对气化炉工艺烧嘴损伤的刘璐璐联泓（山东）化学有限公司山东滕州 277527摘要：工艺烧嘴的稳定运行是水煤浆气化炉长周期运行的关键。
据气化炉停车检查情况，在对气化炉工艺烧嘴损伤的可能原因进行分析与排查后，主要采取了如下防范措施：加强原料煤煤质监控，确保原料煤的灰分、硫含量、灰熔点等在指标范围内，减轻煤种或原料煤煤质变化引起的烧嘴压差波动；当气化炉原料煤煤质发生变化时，工艺操作上及时进行调整，并通过掺烧一定比例低灰分煤的方式确保烧嘴压差的稳定；加强磨煤机的运行维护及保养，确保磨煤机稳定运行及煤浆粒度分布合格；减轻高压煤浆泵出口流量波动带来的气化炉烧嘴过氧烧蚀。
关键词：煤质；氧煤比；中心氧比例；气化炉运行负荷；盘管折弯部位扁度引言气化炉是化学工厂的重要设施。
为了减少气化炉烧嘴的燃烧损失和泄漏，有必要结合公司的实际运行情况和环境，分析燃烧损失和烧嘴泄漏情况，并采取针对性的改善措施。
只有这样才能在质量控制、技术方法和操作标准等方面延长烧嘴的使用寿命。
1、气化炉烧嘴泄露的原因通过对泄漏烧嘴的检查和分析，气化炉烧嘴泄漏的主要原因如下:(1)气化炉运行时炉温达到1400℃，比残油燃烧时高出约150℃。
气化炉变成原料后，烧嘴几何尺寸相应变化，减小了烧嘴中的压力差，逐渐向上移动炉火焰，将烧嘴热量集中在一个位置。
长时间在烧嘴表面形成高温氧化腐蚀裂纹。
2)在外烧嘴头制造过程中，冷却液腔的两个环形焊缝焊接，没有熔渣夹杂和开裂等穿透或焊接缺陷。
高温条件下，焊接会氧化腐蚀，导致疲劳裂纹或裂纹，导致气化炉烧嘴泄漏。
3、与发达国家相比，中国的焊接水平和焊接设备有点落后，焊接工艺也不完善，使得国内烧嘴在生产过程中容易引起焊接质量问题，焊接热冲击面积过大。
多喷嘴对置式气化炉与单喷嘴水煤浆气化炉运行分析
收稿日期：２００７－０５．１２。 作者简介：张彦，男，江苏赣榆人。１９９７年青岛化工学院无 机化工专业毕业，工程师，目前在宁波万华聚氨酯有限公司从事 水煤浆气化生产工作。联系电话：０５７４－８６７１６７７３。
定义气体产物总量Ｎ＝ａ＋ｂ＋Ｃ＋ｄ，各气
体成分分别为：ＸＣＯ＝ａ／Ｎ，石｜Ｌ＝ｂ／Ｎ，ｘｃｏ＝ｃ／，
Ｎ，髫ｃＩＩ．＝ｄ／Ｎ。
假设转化后的全部炉渣残碳分别为ｌ％、５％ 和１５％，则计算后的碳转化率分别为９９．８７％、 ９９．３４％和９ｒ７．８１％，由此可以看出，多喷嘴的碳转 化率可以达到到９９％。由于工艺本身限制，在相
从表ｌ中看出，多喷嘴Ａ炉的炉渣残碳很低， ’计算；同时为了方便，忽略其他微量元素）：
”…
只有１．２７５％，远低于Ｂ、Ｃ炉。由于Ａ炉无法单
（口Ｉ玉＋ｄ）ＣＨ。０。＋１／２［ａ＋２ｃ—ｂ一２ｄ＋
独分开细灰，所以无法单独测得细灰的量，但是在
（１／２ｍ—ｎ）（口＋ｃ＋ｄ）］０２＋［ｂ＋２ｄ一１／２ｍ（ａ＋
Ａ炉运行期间，总体上细灰的含碳量要降低近
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｏｐｐｏｓｅｄ ｍｕｌｔｉ－ｎｏｚｚｌｅｓ ｇａｓｉｆｉｅｒ，ｓｉｎｇｌｅ·ｎｏｚｚｌｅ ｇａｓｉｆｉｅｒ，ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ，ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ
ｃ＋ｄ）］Ｈ２０－－＇ａＣＯ＋６Ｈ２＋ｃＣＯＩ＋ｒｉＣＨ４
（１）
１０％，由此可见，多喷嘴Ａ炉的碳转化率要高于
单喷嘴Ｂ、Ｃ炉的转化率。具体数值在实际对比
中没有什么意义。但从下面的一个简单计算中可
【精品】锅炉炉膛出口烟气偏差产生原因及消除措施
【关键字】精品HG2008T/H锅炉炉膛出口烟气偏差产生原因及消除措施方晓东朱伟明（平圩发电有限责任公司）摘要：针对平电公司二台HG2008T/H锅炉炉膛出口烟气热偏差过大，通过对产生原因进行分析，找出解决问题的措施，为锅炉燃烧改造提供依据。
关键词：残余旋转流量偏差切圆直径燃烧器二次风反切大型四角切向燃烧煤粉锅炉具有火焰充满度高，风粉混合强烈，有利于煤粉燃尽；火焰温度与热流密度较均匀，NOX生成较少；且通过对单只燃烧器的设计和整个炉内空气动力场的组织，使其煤种适应性好等优点。
但在实际运行中也发现了不少问题，过热器和再热器局部超温爆管在机组运行中尤为突出。
超温爆管的发生与炉内过程和锅内过程两方面的因素有关。
就锅内过程而言，引起汽温偏差的原因有吸热偏差，，结构偏差及进口汽温偏差等。
就炉内过程而言，目前，通过对已运行的四角布置煤粉锅炉的调查发现，当炉内气流为逆时针方向旋转时，在水平烟道内的受热面其右侧平均温度总是大于左侧平均温度，爆管发生的部位多在水平烟道下部偏右侧。
这种现象是烟温偏差造成的，其实质就是烟气流量沿流通截面分布不均匀，即烟速偏差而致。
烟速偏差的形成与烟气残余旋转直接有关。
本文将对水平烟道内能量偏差（烟速偏差和烟温偏差）的成因进行及影响因素分析并提出解决措施。
1炉内烟气流动及能量偏差的成因在燃烧器区域实际切圆直径远大于假想切圆直径，在燃烧器区域以外的上部炉膛，气流几乎完全贴壁，其切向速度减小，切圆直径变大。
在燃烧器区域的中下部，气流轴向上升速度呈“W”型分布，在炉膛中心区域其速度为正值，而在靠近炉壁的区域，有一负的速度区。
CE公司的试验表明：从下半部分燃烧器喷口流出的气流基本上是向下流动的，在与冷灰斗相碰后气流折向上从炉膛的中部和四角向上流出。
这部分气流填充了旋状气流的中心负压区并作为补气的一部分而被从燃烧器射出的一二次风卷吸。
沿炉膛高度往上，中心区的速度减小，但速度仍为正值，而四周的负速度区逐渐变为正速度区。
气化炉出口气体成分大幅波动故障处理
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气化炉出口气体成分大幅波动故障
处理
一、事故现象
正常生产过程中，气化炉出口原料气成分出现大幅波动，造成净化单元H/C比出现大幅波动。
二、事故处理要点
1.适当提高气体成分波动炉氧煤比；
2.现场检查气体成分波动炉粗渣是否正常；
3.及时测量气化炉表面温度是否正常。
三、原因分析
1.氧煤比控制过低；
2.原料煤质量发生变化；
3.激冷环磨穿。
四、事故危害
1.氧煤比控制过低，使得气化炉燃烧室内壁挂渣过多，当燃烧室挂渣到一定程度，内壁的挂渣脱落堵塞渣口，从而使原料气在气化炉内的停留时间发生变化，从而造成气化炉产生的原料气成分出现波动；
2.原料煤质发生变化，同样的操作条件下，使得气化炉燃烧室内壁挂渣过多，当燃烧室内壁挂渣到一定程度，内壁的挂渣脱落堵塞渣口，从而使原料气在气化炉内的停留时间发生变化，从而造成气化炉产生的原料气成分出现波动；
3.激冷环出现泄漏，激冷水从磨穿处喷射至渣口，使得流动的渣在渣口处被激冷水冷却，从而堵塞渣口，造成原料气在气化炉内的停留时间发生变化，从而造成气化炉产生的原料气成分出现波动。
五、事故教训及防范措施
1.密切注意原料煤煤质，出现问题及时进行调整；
2.总控密切监盘，锁斗温度出现异常上涨，及时进行调整；
3.现场密切注意捞渣机出渣情况，出现异常及时汇报。
新型气化炉工艺烧嘴损坏原因与改进方案
新型气化炉工艺烧嘴损坏原因与改进方案韩学琴【摘要】针对新型气化炉工艺烧嘴造成损坏的原因和改进方案进行分析探讨,以降低气化炉工艺烧嘴的损坏率,改善其在气化炉中的运行条件,提高生产运行效益.【期刊名称】《山西化工》【年(卷),期】2018(038)003【总页数】3页(P150-152)【关键词】工艺烧嘴;损坏原因;改进方案【作者】韩学琴【作者单位】同煤广发化学工业有限公司,山西大同 037000【正文语种】中文【中图分类】TQ545引言工艺烧嘴在水煤浆气化系统中占据核心地位，能够直接影响着水煤浆气化炉使用寿命的主要原因之一。
而在新型的四喷嘴对置式水煤浆加压气化炉中，因为工艺烧嘴位于气化炉的筒体部位，在水煤浆进行气化时会产生大量的热气流和热辐射，工艺烧嘴会长时间受到这些热气流和热辐射的冲刷，且这些气流中的氢、硫等气体具有一定的腐蚀性，长时间会腐蚀工艺烧嘴导致其损坏，例如：外氧管和水盘管的腐蚀化，烧嘴盘管开裂，或外氧喷头损坏等问题，严重时则影响气化炉的有效运行时间，并且给气化炉的正常使用带来危险。
1 对工艺烧嘴的要求由于气化炉中的水煤浆具有浓度高、黏皮大、雾化困难且磨损严重等特征，工业上要求工艺烧嘴具备以下特点：第一，雾化性能，以最佳方式使水煤浆进行雾化，提高与氧气的混合效果；第二，气化反应，为气化反应创造良好的条件，提高碳的转化率和有效组分的含量，其吸热反应公式为：C+O2→CO2；第三，喷射形状，应避免因工艺烧嘴喷射状况不佳而导致过量冲刷；第四，操作弹性，保证烧嘴的流通量应具有弹性，能够维持相对优化的气化效果；第五，适应炉温，如果烧嘴材料能够适应气化炉的高温，能够简化系统工艺，提高工艺操作的安全性；第六，寿命和安全性，提高工艺烧嘴的寿命和安全性能够有效增加气化工作的有效周期,应当注意其平衡分压，其公式为常见的工艺烧嘴结构见图1，侧面放大剖面图见图2。
图1 烧嘴总体结构图2 烧嘴喷头部位剖面其中对氧气纯度，压力水煤浆的浓度，喷头及冷却盘管的材质也有要求，具体参考表1。
单喷嘴水煤浆技术烧嘴压差低原因探讨
127中国设备工程Engineer ing hina C P l ant中国设备工程 2019.07 （上）烧嘴压差也称煤浆压差，是指煤浆管线炉头压力与气化炉燃烧室取压管线压力之差，它能反映出烧嘴磨损量及烧嘴喷射雾化效果。
烧嘴压差出现大幅降低、频繁低波动，严重影响了气化装置的稳定运行，导致后系统被迫减负荷甚至停车，加重了产品的生产成本。
中海石油华鹤煤化有限公司（下文简称华鹤公司）经过4年的运行经验，将影响烧嘴压差低波动的因素总结、分析、排查、改进。
下面对华鹤公司所遇到的情况进行简述介绍和分析。
1 装置情况介绍 华鹤公司设计能力年产30万t 合成氨52万t 大颗粒尿素项目，气化装置选择GE 水煤浆加压气化技术，气化压力6.5MPa(G)，四级闪蒸流程。
磨煤采用溢流式棒磨机，输送泵为菲鲁瓦三缸单作用高压煤浆泵，煤浆浓度为65wt%～67wt%，气化有效气（CO+H 2）达到83%，CO 含量45%，H 2含量38%。
2 出现烧嘴压差低的工况分析2.1 铁片卡塞高压煤浆泵止回阀2016年，华鹤公司曾出现过一次高压煤浆泵止回阀卡塞，通过对阀体进行外部敲击、大幅调节泵转速，均无明显效果，因烧嘴压差低触发联锁停炉。
停车后对高压煤浆泵出口管线泄压后，从炉头反冲洗，以确保卡塞物保留在止回阀内，经过止回阀拆解后，多个阀体内发现铁片。
判断为进厂原料煤、石灰石混入铁制品和钢棒断裂、表面剥落所产生。
煤储运皮带装有3个电磁除铁器，但并不能完全除去埋在煤中的铁制品；石灰石进料口管线装有强磁过滤器；再通过磨煤机滚筒筛改造增加八块永磁，用于除去煤浆中的铁片。
定期清理各除铁设备，防止永磁表面布满铁制品而失效；定期检查滚筒筛，防止滚筒筛破损未及时发现，不合格煤浆进入煤浆槽内。
现原料煤由3家洗煤厂长期供应精洗煤。
未再出现此类情况。
现公司原料煤是龙煤、金泽、隆鑫3家公司长期供应，均为精洗煤，未再出现铁片卡塞止回阀情况。
煤浆中铁片等异物是烧嘴压差大幅降低波动的原因之一。
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多喷嘴气化炉烧嘴压差波动的原因与探
讨
摘要：烧嘴是4喷嘴煤浆气化过程中设备的重要组成部分，水煤浆经高压煤浆泵加压至7.88mpa与来自空分的氧气（8.4mpa)，通过水平均布对置的两对烧嘴，进入压力为6.4mpa,温度为1260℃左右的气化炉进行反应，生成合成气（CO+H2）。
工艺烧嘴本身的使用寿命，工艺操作条件，雾化的好坏，烧嘴的工作状态，使用寿命影响系统长周期经济稳定性。
关键词：水煤浆；工艺烧嘴；煤浆压差；波动；环隙
引言
近年来，煤气化技术迅速发展，工业装置中气化炉不断改进和完善。
气化炉工艺烧嘴的使用寿命和性能是制约系统长周期运行、稳定的关键。
这是因为气化烧嘴长期处于高温、高压、纯氧和热辐射的环境中。
一般来说，气化烧嘴的工作压力为6.4MPa左右，气化炉的操作温度为1250℃～1300℃左右，烧嘴头部被高温的火焰强烈释放。
1、工艺烧嘴头部结构和工作原理
工艺烧嘴采用三通道预膜式结构，主要作用是使煤浆通过氧气的高速流动和剪切实现煤浆的良好雾化。
中心氧管设计成缩口结构，目的是形成高速的中心氧流(约150m/s)，同时其出口和水煤浆管端面缩入一定尺寸，造成一个中心氧和水煤浆的预混合腔。
在预混合腔内，利用中心氧对水煤浆进行悬浮分散和初加速(约20m/s)，改善水煤浆的流变性能。
外氧管口的缩变量更大一些，目的是提供更高流速的氧气(约200m/s)，使通过预混合腔的水煤浆混合物进行良好的雾化，以便在气化炉内达到良好的燃烧和气化效果。
2、烧嘴失效分析
2.1高压煤浆泵打量异常
由于高压煤浆泵的入口和出口处堵塞的止回阀原地脱落等原因，不仅导致异常测量，还导致输出缓冲罐加载不当，从而导致煤浆流量和压力不稳定，从而导致烧嘴的压力差异波动(减少)。
但是，当烧嘴的压力差异波动(减少)时，水煤浆的电磁流量比较稳定。
烧嘴的压力差波动(减少)后，水煤浆的电磁流量也相对稳定，可以消除测量流量计延迟的问题(一般来说，高压煤浆泵看起来异常时，烧嘴的压力差会有减少的趋势，即使流量下降一半，烧嘴的压力差也在0.10MPa以上)。
由于长时间高压煤浆泵的异常测量，烧嘴的压力差发生波动(减少)时，电磁流量会发生反应，但实际电磁流量相对稳定，因此应排除影响高压煤浆泵异常测量的因素。
2.2原料煤中杂物
煤中的一些杂质在用煤磨机粉碎后仍未被破坏或清除，煤浆液可能进入烧嘴并紧贴在中央氧气定位单元上，这会引起部分煤浆流动和炉内局部流场的变化。
因此，它影响烧嘴中压力差的波动(减小)。
在2022年9月8日至12月10日气化A运行期间，烧嘴c的压力差经常波动(减小)，而烧嘴a的压力差波动(减小)不大。
在检查中，发现有一种细小的麻状物质附着到烧嘴氧气定位单元a上，一种细小的麻状物质附着到烧嘴氧气定位单元c上。
2.3煤浆黏度
多喷嘴气化炉烧嘴在结构和工作原理上称为预膜烧嘴。
碳悬浮液在氧气的作用下形成液体膜。
炭浆的粘度直接影响液体膜的形成和厚度，这不仅会影响碳浆中氧气的雾化，还会影响离开烧嘴后材料流动的轨迹和场的局部分布。
但是，在实际操作过程中，水煤浆的粘度保持相对稳定，因此，由于水煤浆粘度的变化，影响烧嘴压力差异波动的因素可能会被消除。
2.4单向阀卡顿影响
新一代四喷嘴水煤浆气化工艺用单向阀取代煤浆炉头阀，即在水煤浆进入工艺烧嘴前设置单向阀，事故状态下，用以阻止气化炉内高温水煤气通过煤浆管线
反串外泄。
为降低管道阻力和兼顾单向阀止逆效果，多数厂家煤浆单向阀均选取
旋启式单向阀，但因其阀头选材及设计大小的不同，单向阀产生的压降并不相同，个别厂家投料初期的烧嘴煤浆压差可达１．２ＭＰａ。
恒力炼化煤制氢气化装置
煤浆烧嘴压差０．５ＭＰａ，圆形阀头通过销柱与阀座连接，煤浆通过时依靠煤
浆泵产生动能将阀头顶启，通过的煤浆流量不同，阀头位置所在的平衡高度不同，气化炉炉膛压力突然降低时，通过单向阀流量瞬间增大，阀头瞬间顶启，当销柱
磨损或煤浆大颗粒在销柱周围堆积时，便会影响销柱旋转，进而造成瞬间开启的
阀头不能根据煤浆流量自由回落。
3、技术方案
通过对烧嘴喷嘴装配技术要求的分析，可以看出上述装配精度已超过传统的
冷加工装配类别，即使通过精细装配和防止焊接变形，也很难保证垂直度和平面
度的要求小于1毫米。
因此，必须打开开口，装配枪管喷嘴，并在装配和焊接后
加工零件，以保证上述技术要求。
由于喷嘴和筒之间的焊接凹槽是单一的v形凹槽，因此可以使用数值控制设备来提高烧嘴段中筒的打开精度。
然后，根据经过
数值程序控制处理的精确孔进行装配。
最后，根据上述技术要求对具有预处理公
差的部件进行处理。
3.1调整氧气流量
当烧嘴煤浆压差降低时，燃烧室内压力降低，氧气流量自动增大，增加了烧
嘴端面的热负荷，通过降低氧气流量，不仅可以维持正常炉温和氧煤比，更可以
改善烧嘴回流流股氧气分压，降低烧嘴端面的热负荷，操作上需控制烧嘴氧气流
量低于正常氧气流量，烧嘴煤浆压差降低幅度越大，氧气流量调节幅度需相应增加，一般５～１０ｍｉｎ即可出现效果，烧嘴煤浆压差回升后，不要立刻恢复氧
气流量，避免烧嘴压差反复波动，需待烧嘴煤浆压差恢复正常后，略降低氧煤比
控制。
3.2调整煤浆负荷
在处理烧嘴压差波动时，增加和降低煤浆负荷均有应用，且均具有一定效果，一般０．５ｈ左右，烧嘴端面热负荷恢复正常，烧嘴压差出现回升。
通过增加煤
浆负荷进行调整时，氧气流量需维持不变；降低煤浆负荷需同时降低氧气流量，
也就是气化炉减负荷生产，一般需要运行正常的气化炉配合加负荷操作，以维持
全厂合成气平衡。
3.3调整煤种或配比
烧嘴压差波动往往出现在更换煤种期间，特别是随着煤化工日趋大型化，单
炉投煤量已达到3200ｔ／ｄ（湿基），卸煤量大、转运成本高。
企业多进行灰熔
点分析后，采用直供上煤的运行方式，但灰熔点分析不能完全代表黏温特性分析，当换煤气化炉运行不适时，需调整上煤比例，即降低新煤比例或更换至原使用煤种，由于煤浆槽缓存作用，一般８ｈ才会出现明显效果。
5、结论与建议
对烧头烧嘴的分析表明，从中心延伸到周围环境的裂纹是细形状的凹槽，沿
凹槽边缘的圆弧具有不同的深度、角度和断裂。
能量光谱分析数据显示断层部位
表面氧、硫和碳元素明显增加，表明该场掺杂材料被氧化为NiO，NiO在纯氧环
境中具有很大的吸氧能力，便于内部氧化的制备。
然而，在含有硫、磷或其他低
熔点金属的热环境中，尤其是在颗粒边界s处沉积时，合金材料将变得易碎。
烧
嘴头的温度和应力分布分析表明，尽管冷却剂连续冷却，但由于结构问题，局部
高温和高应力区域仍出现在壁厚的锐边，最大应力超过1400MPa，许用应力大大
超过860MPa。
结束语
目前，上述措施可以在一定程度上消除或减缓烧嘴压降的波动，但其效果有限。
为了从根本上解决烧嘴压降波动问题，有必要消除烧嘴头部回流区的反向运动，改进和优化烧嘴室耐火砖的结构，消除或削弱烧嘴头部的结渣问题。
作为气
化炉核心设备的工艺烧嘴，烧嘴压差是其核心参数之一，一般波动０．０１～０．０３ＭＰａ可视为正常，倘若出现烧嘴煤浆压差大幅降低，甚至长期在
０．１ＭＰａ低压差下运行，会加剧烧嘴端面龟裂和烧蚀，大大缩短烧嘴使用寿命。
煤种变动、粒度偏粗、烧嘴间隙磨损和设计偏离负荷过大等原因均是造成烧
嘴压差波动的主要原因。
经过一段时间摸索处理方法，降低氧气流量、调整煤浆
流量、中心氧气比例和配煤比例均能达到较好的处理效果，其中，调整中心氧气
比例和氧气流量时效性最短，调整配煤比例周期最长，但烧嘴煤浆压差回升后，
不要立刻恢复氧气流量，避免烧嘴压差反复波动，需待烧嘴煤浆压差恢复正常后，略降低氧煤比控制。
参考文献：
［1］张建民．气化炉烧嘴损坏原因分析及预防措施［J］．设备管理与维修，2018(11):69．。