挖掘机回转支承大齿圈
三排滚柱式回转支承(13系列)--外齿式
三排滚柱式回转支承(13系列)--外齿式结构特点、性能、适用范围三排滚柱式回转支承有三个座圈，上下及径向滚道各自分开，使得每一排滚柱的负载都能确切地加以确定。
能够同时承受各种载荷，是四种产品中承载能力最大的一种，轴、径向尺寸都较大，结构牢固，特别适用于要求较大直径的重型机械，如斗轮式挖掘机、轮式起重机、船用起重机、港口起重机、钢水运转台及大吨位汽车起重机等机械上。
序外齿式外型尺寸安装尺寸结构尺寸齿轮参数外齿参数齿轮圆周力参考号DL重量mm D d H D 1 D 2n Ø dm L n 1H 1h bxm D ez正火Z104N调质T104Nkgmm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm1131.25.5006343661485984022418M163241032800.556641305 6.7224 132.25.5006664.81082131.25.5606944261486584622418M163241032800.557241425 6.7240 132.25.5606724.81183131.25.6307644961487285322818M163241032800.56808.813268270 132.25.6308806.4984131.25.7108445761488086122818M163241032800.56886.814568300 132.25.7108886.41085131.32.8009646361829206803622M2040410401200.581006.412312.116.7500 132.32.800101008986131.32.900106473618210207803622M2040410401200.581102.413512.116.7600 132.32.9001011081087131.32.1000116483618211208804022M2040510401200.510121811915.120.9680 132.32.1000121221.6998131.32.11201284956182124010004022M2040510401200.510133813115.120.9820 132.32.1120121341.61099131.40.125014451055220139311074526M2448510501500.5121509.612322.931.41200 132.40.1250141509.210510131.40.140015951205220154312574526M2448510501500.5121665.613622.931.41300 132.40.1400141663.211611131.40.160017951405220174314574826M2448610501500.5141873.213126.336.61520 132.40.1600161868.811412131.40.180019951605220194316574826M2448610501500.5142069.214526.336.61750 132.40.1800162076.812713131.45.200022211779231215518456033M3060612541600.5162300.814132.244.52400 132.45.2000182300.412514131.45.224024612019231239520856033M3060612541600.5162556.815732.244.52700 132.45.2240182552.413915131.45.250027212279231265523457233M3060812541600.5182822.415436.250.13000 132.45.250020281613816131.45.280030212579231295526457233M3060812541600.5183110.417036.250.13400 132.45.280020311615317131.50.315034322868270334229587245M4284812651800.520353617445.262.65000 132.50.3150223537.6158注：1、n1为润滑油孔数，均布：油杯M10×1 JB/T7940.1-JB/ T7940.22、安装孔n-dn1、n-dn2可改用螺孔；齿宽b可改为H-h。
回转支承的选型分析计算
回转支承的选型分析计算20∞c2)建筑机械化圉锻安张霍,.暑‰娅绀'?回转支承的选型分析计算(上海市建筑构配件运输队回转支承装置是起重,施工类机械设备承受主载荷的重要部件.我公司进口的二手韩国双龙28N砼泵车,其上车部分是意大利产的CIF产品组台件,因使用年久,泵送悬臂架回转支承的滚道与滚柱磨损严重,轴向跳动问隙达7.6mm左右,严重影响砼泵送稳定性.经测绘发现.该支承装置结构设计较为紧凑,连接螺孔与滚道底部间隙仅3.5ram,滚道底部距内齿圈齿根也只有7mm左右,用金属堆焊修复的办法易整体变形.为使泵车尽快修复只能用国产件代替,但要完全满足该泵要求无现成产品可取,故只能自行设计制作.1CIF系列回转支承的主要参数内啮合传动:zI=10,z2=98,m=10,口:20.:滚柱:d=25mm,=132,口=45.;齿圈中心圆直径:D=1074ram.2受力分析T6%.2.1工位分解该泵车可水平360~全旋转,也可0o～180~时针方向转动.对齿圈受力而言,当臂架处于水平位置和垂直向上位置时是承受倾翻力矩一,径向力n一和轴向力一特定之处.故以这些位置作为受力分析的基点,其垂直向上时无^f一,n一,只要对其水平位时作受力分析即可,如图1(a)所示.图1受力计算示意图压制时不会起皱,所以使用模具时坯料定位准确,操作方便.值得注意的是,在压制半球毛胚时,胚料必须加热至720以上,有二点作用,一是减小工作压力,二是减小钢板回弹,保持成型准确.因为球皮下料尺寸较大(~700mm),所以又用钢板焊制了一台焦碳加热炉加热半球胚料,一次加热1O余片,时间约3O分钟.3试验结果及分析模具试验设备为1000t四柱液压机,半球一次冲压成型,经组对后检查钢球直径500_+2,圆度≤2ram,达到模具设计要求和《网架结构工程质量检验评定标准》(JGJ7&__91)的标准.在压制过程中,球皮在拉伸作用下变薄,减薄量超标,后经特殊工艺处理使减薄量控制在规范之内,对此也积累了经验.半球组对后,用二氧化碳气体保护焊打底,埋弧自动焊盖面见图2.此方法在全国同行中处于领先水平,经无损检验其焊接质量符合《钢结构工程施工及验收.规范》(GB50205--95)规定的二围2焊接示意围级标准.成品经冶金部建筑研究总院工程结构试验室进行破坏性试验(6个抗拉,6个抗压),根据《冶金质检(结试)宇(96)第24号检验报告》各项性能全部合格.整套模具的设计制作从简化工艺,降低成本的原则考虑,从加工一装配一试制一生产一检验和试验均保证质量,因此较快,较好地满足了工程需要,同时为新疆地区增加了一个新品种,开拓了市场.增加了企业效益.张之江.工程师,新疆乌鲁木齐市喀什东路56号,830013 收稿日期:2000-01—0735一2.2受力计算如图l(b)所示,支承所承受的外力P0主要包括:①悬臂架自重(质量)G0;②砼质量0;③附加泵选时动载荷系数k,取1.25.则有P0=(Gog+mo)k,计算时视P0集中作用于臂架中点上.经测算,G0=1650kg,0=0.25×2200=550kg,P0=(1650X98+550x9.8)X1,25=2.695×104N.取AB杆为对象有:∑朋A=0,X2=P0X27.2/2,‰:18.326×104N,=Roy/sinl6.=66.49×104N:取cD杆(二力杆)为对象时如图2所示,有D:D=Rc=66.49×104N,=sinl6*×Ro18.326X10N,=eosl6.XD=63.91X104N;取Ac杆(二力杆)为对象时如图3所示,有∑=0,因+一P0:0,其中,R=2.695X104N一18.326X104N一15.631×104N,R=R一15.631X104N.图2CD杆为对蠹时受力分析●霄lo4霄田3AC杆为对蠹时受力分析对c点,轴向=+,则=18.326X10N一15.631X104N=2.695X104N.2.3支承受力由图4所示,各受力情况:力矩朋々=P0X27.2/2:36.652×10N?m,轴向力=2.695×1酽N,径向力=63.91×104N.3选型计算回转支承常在低速大负荷下运转,决定其寿命的主要是静容量.所谓静容量即滚道永久变形量达到时的负荷能力,根据试验:3d./1000.3.1按承载能力曲线选型根据IB230~---$4标准,回转支承能力曲线图按36?建筑机械化2O∞(2J接触角口=45.和60.两种计算方法计算,只要有一种符合曲线要求即可.如果有一种计算的坐标点落在曲线下方,另一种落在上方,则可通过;若另一种坐标点落在曲线下方较远处,说明过于安全,不经济,应选结构更小的类型.J-r尼图4肼I,力的分析根据原回转支承有关参数,系单排交叉滚柱式回转支承,泵车工况类似于悬臂运输机类型,由回转支承工况及负荷系数表选取负荷系数(静), (动),并用々,和当量倾翻力矩,求得坐标点和螺栓等级.=(+2.05Fr)=147.08×104N,g'=fMk=40.32x104Nm,=2.695×104N,取1.10,M=36.652Xl04Nm.由图5定出和点可套用l1X.28.1120支承,螺栓8.8级.但是,我们所要求得的支承不完全与该支承一致,只是相近而已.因此,根据原基座的安装尺寸和回转支承中心圆直径以及计算得的当量倾翻力矩,轴向力等数据参照承载曲线圈类比选取更相近些的支承,并加以圆整.由图6定出C,D点选用02X.30.1120支承.螺栓8.8级.如图中可知c点离静容曲线有一些距离,支承结构形式是双排异径球式.由标准规定双排球式回转支承,上排大球接触角=90*,只承受轴向力和倾翻力矩;下排小球接触角'9=45~,承受径向力和恢复力矩.考虑到该砼泵车在A位置时倾翻力矩和轴向力都不太大,而径向力却比较大2OOOc2)建筑机械化圈5Ux.2,8.1120晕截曲线圈l一睁窖量;2--动窖量的因素,将标准中规定的上下排球径趋于一致,把30/20改为25/25,并根据加工工艺和安装位置许可,设计双排球式非标回转支承,代号073-25? 1074FI.(1o'H.-】圈602x.3o.112,0晕截曲线圈3.2计算静容量校核安全度球式回转支承的额定静容量按下式计算:c=Tod~nsir【l0O0(1o4N)式中——球式回转支承静容量系数,与滚道表面硬度f1RC及滚动体直径有关,见表1.取To=5.76;d——滚球直径(mm),d=25;_滚球与滚道接触角(双排球式f9=9);n——滚球数量,n=96;D.——齿圈中心圆直径(m),Do=1.074.四点接触球式回转支承所受的当量中心轴向负荷C=+4.37M/(1o4N)安全系数=c越/C≥[r,],[r,]值见表2,取[r]=1.4.c越=5.76X25×96/1000=345.6(104N)C=2.695+4.37X36.652/1.074:151.828(10N),故安全系数T,:c珊/=2.276>[T]=1.4.裹1滚道囊面硬度与滚动体直径关系(xl~N/mm) 202530354045505560607377.316676.185785.415肝4.7745a597026.986.355.915535.154.844.54436586.706.646065.635264.914614.34416576386.355785.365.024.694414.15398566.126.025485.084764.454173.94377555885.765.164.934524.233963.7335a裹2不同工作类型的安全系数工作类型机器举啻I[]轻工作堆取料机工程起重机10一l2中工作塔式起重机船用起重机11～l3较重工作抓取起重机港口起重机1.3一I5重工作单斗挖掘机冶垒用起重机1.4一I6特重工作斗轮挖掘机隧道掘进机1.6—204结束语本泵车回转支承装置的更新改造.由于受到安装尺寸,齿圈中心圆直径和传动形式相对确定的局限,故在受力分析的基础上,应用静容量,动容量承载曲线类比选择的面比较窄,坐标点的位置均在两曲线的下方且离开一段距离,即显得过于安全. 该回转支承外形尺寸在高度方向上比原始回转支承高50ram,总质量,增加25%左右,致使连接螺栓的长度增加,螺栓强度提高1个等级,故整体可靠性比较大.安装使用至今已近6个月左右,性能情况良好.该回转支承从设计选型至加工制作,安装约2个月左右,合计费用3.2万元,而进口CIF原规格回转支承费用约24万元,且进口周期需6个月左右,因此,无论从经济上还是从时间上来讲经济效益均很明显.所以说消化,吸收,因地制置地改造进口设备,尽快地使其零部件国产化已成为使用进口设备的企业所面临的紧迫任务张田龙,高工,技术队长,上海市老闵路54号200233 收稿日期:1999—1o.1237?¨ⅢⅢ帅。
回转支承的维护保养
回转支承的维护保养
回转支承是一种用来支撑旋转设备的重要部件，如吊车、挖掘机等。
为了保证其正常工作和延长使用寿命，需要进行定期的维护保养。
以下是一些常见的回转支承维护保养方法：
1. 定期清洁：定期清洁回转支承表面的污垢和油污，保持清洁干净，避免积尘和积油影响其正常运转。
2. 润滑：回转支承需要定期润滑以减少磨损和摩擦。
根据设备使用手册的要求，选择适当的润滑脂进行润滑，并确保润滑脂的加注量和频率正确。
3. 检查紧固件：定期检查回转支承上的紧固螺栓和螺母，确保其处于紧固状态，避免出现松动或掉落的情况。
4. 检查密封件：定期检查回转支承上的密封件，确保其完好有效，避免灰尘、水分等外界物质进入回转支承内部。
5. 检查损坏和磨损：定期检查回转支承的轨道、齿轮等部件是否存在磨损或损坏，及时修复或更换。
6. 检查液压管路：定期检查回转支承液压管路是否存在漏油、老化、破裂等情况，及时修复或更换。
7. 定期检查：定期对回转支承进行全面检查，检查是否有异响、卡阻、轴承松动等异常情况，及时采取修复措施。
以上是回转支承的常规维护保养方法，但具体的维护保养应根据设备的使用情况和生产厂家的要求进行，以确保设备的正常运行和使用寿命。
同时，将维护保养工作纳入到设备的日常管理中，做好维护保养记录，有助于及时发现和解决问题，提高设备的可靠性和安全性。
论挖掘机回转支承大齿圈断齿问题
论挖掘机回转支承大齿圈断齿问题挖掘机回转的时候有异响时，如果整圈回转时候在某一位置有响声的话要考虑是否小齿轮以及大齿圈是不是有断牙的问题。
同时，挖掘机回转支承大齿圈断齿也是最为常见的问题。
断齿通常发生在沿齿宽方向的上半部，断裂面与轮齿的上端面相交，并成45°~60°左右的夹角，即使全齿脱落其裂纹也是自上而下扩张所致。
对于挖掘机用回转支承的断齿问题，龙马轴承一直在努力的寻找解决办法，具体的方案分以下几个过程：1、确保大小齿轮啮合的齿侧间隙不小于0.06X模数。
对20吨级挖掘机，回转支承的模数是10模，大小齿轮啮合的齿侧间隙不小于0.6mm。
在挖掘机配件后市场，由于客户对于大小齿轮啮合时齿侧间隙不太注重，导致断齿率居高不下，于是我们就宣贯断齿与齿侧间隙的关系，让他们了解齿侧间隙控制不好，回转支承断齿是必然。
进过几年的宣贯，回转支承的断齿率由以前的6%下降到5%左右。
2、37°斜角齿轮回转支承。
将回转支承齿圈非安装面上的齿轮部分由全齿宽改为具有37°的倒角，回转支承将常发生断裂的部分人为切去，从而在小齿轮发生位移时无法将挤压力集中在齿宽的上部，这样回转支承的齿轮部分不会在使用早期就产生挤压裂纹，可以有效延缓回转支承齿轮早期断齿问题。
通过这个改进，经过两年的统计，用此回转支承的断齿率由以前的5%下降到4%左右。
3、渐变硬度齿轮回转支承。
既然回转支承的断齿是挤压造成的，如何预防大小齿轮挤压是重点。
在齿轮进行感应淬火时，将齿轮加热区段分成正常硬区、过渡区和软区三段，硬区的硬度为HRC50~56,软区的硬度为钢件基体的调质硬度。
这样，大小齿轮啮合产生挤压时，上端面的软区就会产生挤压塑形变形，而不会挤断。
经过一年的数据统计，用此回转支承没有发生断齿现象，很好的解决了断齿问题。
当回转支承渐变硬度齿轮在受挤压产生的软齿面变形2mm时，大小齿轮仍能正常啮合，完好的传动；当软齿面挤压变形达到3mm时，过渡区及硬齿面区产生断裂现象。
挖掘机回转支承损坏简要解析
挖掘机回转支承损坏简要解析中国的挖掘机生产起步较晚，改革开放以来，积极引进、消化、吸收国外先进技术，以促进中国挖掘机行业的发展。
2010年以来，中国挖掘机市场平均以30%速度递增，成为世界用量最大的市场之一。
国内7成以上挖掘机被国外品牌所占据，国产品牌尚以小挖和中挖为主，但国产挖掘机份额正在逐步提升。
随着市场的不断扩大，作为挖机中重要传动部件的回转支承损坏问题也随着经常发生，主要表现为断齿和滚道间隙使用过程中变大。
下面我公司结合各主机厂设计使用情况以及挖机配件回转支承代理商经过大量的实验和实践得出以下几种结论：一、原厂设计不合理某挖掘机厂生产30吨级挖掘的其齿轮模数为10m，经过长达2年的时间市场主机反馈信息，其挖掘机回转支承不论使用合资还是国产的回转支承都会频繁出现断齿现象。
我公司结合回转支承标准、齿轮设计手册和长期回转支承经验给予重新设计模数为14m 齿轮的回转支承后无断齿现象。
二、原材料非调质或调质不合格正常生产挖掘机回转支承原材料为50Mn，其性能满足挖机回转支承使用需求。
由于国内原材料生产厂家为节省电气费用往往正火和调质未合格，而往往很多公司对原材料的组织和组织性能较为模糊不清，容易蒙混。
我公司通过金相得出50Mn正火后的组织为铁素体+珠光体，晶体粗大，其晶体大多数为铁素体包围珠光体，其组织脆性较强。
经过多年的实践证明正火或正火不完整的原材料容易发生变形，直径范围在1100~1410mm之间的回转支承经过中频滚道和齿部淬火后，检测回转支承变形量普遍在1mm以上。
回转支承出厂时是经过圆周平均分布6个点进行检测回转支承的齿跳，非全齿检验齿跳。
所以检测出的齿跳最大点，不一定为回转支承齿跳最大点，大多数是接近齿跳最大点，而安装过程种减速机小齿轮和回转支承配对时是对照回转支承齿部喷有绿漆部位安装。
如果在安装过程中安装侧隙过小，很容易与回转支承真正的最大点发生挤压，在运行过程中噪音大，轻则齿部磨损严重，重则齿轮咬死发生断齿。
回转支承型号
单排四点接触球式回支转承（01系列）之吉白夕凡创作结构特点。
性能。
适用范围单排四点接触球式回转支承由两个座圈组成，结构紧凑、重量轻、钢球与圆弧滚道四点接触，能同时承受轴向力、径向力和倾翻力矩。
回转式输送机、焊接操纵机、中小型起重机和挖掘机承载曲线圆编号基本型号Basic Type外型尺寸Configuration Size装置尺寸Mounting Size结构尺寸Structural Size无齿式ToothlessD Lmm外齿式Ext ToothingD Lmm内齿式D LmmDmmdmmHmmD1mmD2mmn∮mmn1 D3mmd1mmH1mmhmm1 602 398 80 566 434 20 18 4 501 498 70 10 1′602 398 80 566 434 20 18 4 501 499 70 1017′150 20 3476 171 2828 1422800 22 155 129单排交叉滚柱式回转支承结构特点。
性能。
适用范围单排交叉滚柱式回转支承，由两个座圈组成，结构紧凑、重量轻、制造精度高，装配间隙小，对装置精度要求高，滚柱为1：1交叉排列，能同时承受轴向力、倾翻力矩和较大的径向力，被广泛地用于起重运输，工程机械和军工产品上。
承载曲线圆编号基本型号Basic Type外型尺寸Configuration Size装置尺寸Mounting Size结构尺寸Structural Size无齿式ToothlessD Lmm外齿式ExtToothingD Lmm内齿式D LmmDmmdmmHmmD1mmD2mmn∮mmn1D3mmd1H1mmhmm1 602 398 75 566 434 20 18 4 498 502 65 102 662 458 75 626 494 20 18 4 558 562 65 103 732 528 75 696 564 24 18 4 628 632 65 1012 75 14 141 113500 16 123 9913 90 16 139 109900 18 123 9714 90 16 153 1251000 18 136 11115 90 18 151 1251100 20 2776 136 2228 11216 90 18 168 1411250 20 3076 151 2528 12717 110 20 3476 171 2828 1422150 22 155 129双排球式回转支承（02系列）结构特点。
回转窑传动装置的大齿圈与小齿轮问题
回转窑传动装置的大齿圈与小齿轮问题回转窑传动装置的大齿圈与小齿轮问题单传动时，一般取a’为３０ｏ左右。
a’的大小决定了传动装置的横向尺寸以及减速机与筒体的距离。
当减速机与大齿圈之间采用一对半敞式齿轮时，a’宜取小些;当减速机直接带动大齿圈时，a’应取大些。
总之，a’的确定原则是,保证在减速机上方和窑筒体之间留有足够的空间，以便能吊出减速机的上盖进行检修。
双传动时，中心角２a’的确定有两个原则：一是能吊出减速机的上盖，以便检修；二是提高齿轮啮合的重叠系数，以增加传力点和减少各瞬间同时啮合齿的对数的差别，以达到减少大齿圈模数和运转平稳的目的。
其措施有：保证大齿圈和小齿轮修正后，其重叠系数e＞１.５；在中心角２a’内包含大齿圈齿数的尾数应为０.５，使两侧齿的啮合过程相差半个周期，以达到某瞬间一侧在齿顶啮合，另一侧在齿根啮合；用直流电机驱动，在电气上保证两侧电机同步，以均衡负荷。
要使回转窑运转平稳，必须把大齿圈正确地安装在窑筒体上，齿圈的中心线应与窑体中心线同心，并尽量减少温度应力对它的影响。
一般情况采用切线弹簧板连接。
是切线弹簧板连接方式。
切向安装的弹簧板的板厚为２０～３０毫米，一般有１２—１６块。
一端用铆钉安装在筒体上，另一端用螺栓固定在齿圈特有的凸缘２上。
这种结构，使齿圈悬挂在窑体上，既能减少窑体本身弯曲对大齿圈和小齿轮啮合的影响，又能减轻开、停窑时大齿圈和小齿轮的撞击，使传动较为平稳。
其缺点是大齿圈的制造和加工都较困难，安装时也不容易对中。
切线弹簧板连接的另一种结构，它与前一种结构不同之处是弹簧板与齿圈用销钉连接。
此种结构的齿圈，制造加工较方便，采用较多。
另有纵向弹簧板连接方式，但在水泥回转窑中应用较少。
大齿圈应配置在回转窑中部。
这样，既可减少筒体所受扭矩，又可减少高温和粉尘对传动装置的影响。
对多支点的回转窑，还应装在靠近某一个支承处，这样可以避免于大齿圈的自重和筒体过大的弯曲挠度，破坏了大小齿轮的正常啮合。
挖掘机用回转支承齿轮感应淬火及齿轮精度工艺保证
因此挖掘机用回转支承的齿轮淬火后精度技术要求一般为 10 级或 11 级。
挖掘机用回转支承的安装面端比非安装面的结构要厚实， 因此齿轮整体中频感应淬火产生的热变形，使回转支承的非安 装面端收缩量要大于安装面端 0.1mm~0.25mm 左右（图 4），另齿 轮齿顶圆部位的收缩量也大于齿根部位的收缩量（图 5），从而 造成回转支承齿轮整体感应淬火后齿轮轮廊偏差和螺旋线偏差
[1] JB/T2300-2011, 回转支承 . [2] GB/T10095.1, 圆柱齿轮 . 精度制 . 第一部分 ：轮齿同侧齿面偏差的定义和允
许值 . [3] GB/T10095.2, 圆柱齿轮 . 精度制 . 第一部分 ：径向综合偏差与径向跳动的定
义和允许值 . [4] 余云霓 . 回转支承齿轮整体感应淬火工艺的合理选择 . 建筑机械 2013.(9).
用回转支承传递旋转力矩的关键要素，回转支承齿轮的热处理质量和精度保证，对回转支承使用的可靠性和寿命，以及传动平
稳性起着重要作用，中小型挖掘机用回转支承齿轮热处理工艺基本上均采用整体中频感应淬火方式。本文通过对回转支承齿轮
因整体淬火受热变形对齿轮精度的影响分析，提出了回转支承齿轮精度保证满足技术要求的解决方案，为回转支承行业产品质
对于齿轮模数较小（≤ 10mm）的回转支承，因单齿感应淬 火中的齿轮扫描加热过程中，对齿轮的另一齿侧面产生返温现
收稿日期 ：2018-06 作者简介 ：戴永奋，男，生于 1967 年，安徽巢湖人，大专，工程师，研究方向 ： 机械设计制造。
图 3 齿轮整体感应淬火
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挖掘机回转支承大齿圈
挖掘机回转的时候有异响时，如果整圈回转时候在某一位置有响声的话要考虑是否小齿轮以及大齿圈是不是有断牙的问题。
同时，挖掘机回转支承大齿圈断齿也是最为常见的问题。
断齿通常发生在沿齿宽方向的上半部，断裂面与轮齿的上端面相交，并成45°~60°左右的夹角，即使全齿脱落其裂纹也是自上而下扩张所致。
对于挖掘机用回转支承的断齿问题，龙马轴承一直在努力的寻找解决办法，具体的方案分以下几个过程：
1、确保大小齿轮啮合的齿侧间隙不小于0.06X模数。
对20吨级挖掘机，回转支承的模数是10模，大小齿轮啮合的齿侧间隙不小于0.6mm。
在挖掘机配件后市场，由于客户对于大小齿轮啮合时齿侧间隙不太注重，导致断齿率居高不下，于是我们就宣贯断齿与齿侧间隙的关系，让他们了解齿侧间隙控制不好，回转支承断齿是必然。
进过几年的宣贯，回转支承的断齿率由以前的6%下降到5%左右。
2、37°斜角齿轮回转支承。
将回转支承齿圈非安装面上的齿轮部分由全齿宽改为具有37°的倒角，回转支承将常发生断裂的部分人为切去，从而在小齿轮发生位移时无法将挤压力集中在齿宽的上部，这样回转支承的齿轮部分不会在使用早期就产生挤压裂纹，可以有效延缓回转支承齿轮早期断齿问题。
通过这个改进，经过两年的统计，用此回转支承的断齿率由以前的5%下降到4%左右。
3、渐变硬度齿轮回转支承。
既然回转支承的断齿是挤压造成的，如何预防大小齿轮挤压是重点。
在齿轮进行感应淬火时，将齿轮加热区段分成正常硬区、过渡区和软区三段，硬区的硬度为HRC50~56,软区的硬度为钢件基体的调质硬度。
这样，大小齿轮啮合产生挤压时，上端面的软区就会产生挤压塑形变形，而不会挤断。
经过一年的数据统计，用此回转支承没有发生断齿现象，很好的解决了断齿问题。
当回转支承渐变硬度齿轮在受挤压产生的软齿面变形2mm时，大小齿轮仍能正常啮合，完好的传动；当软齿面挤压变形达到3mm时，过渡区及硬齿面区产生断裂现象。