肋板式桥台计算1
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及计算公式
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及公式
单个台左右锥坡可是为半个椭圆锥体，锥体高度为H ，a ＝H*1.5，b ＝a/cos α，平均半径R
＝(a+b)/2，椭圆锥坡弧长()
2222
1b a P +=π（半个椭圆），台前护坡长度c=a －2，台前护坡宽度w=28.5/cos α，台前护坡高度a c H h =，台前护坡坡长22c h L q +=，台后边坡坡长22a H L h +=
锥坡填土V ＝S*H/6(S=π*a*b)＝π*a*b*H/6 （半个椭圆锥体） 锥坡浆砌面积RL A s π21=（半个椭圆），22H R L +=，2221H R R A s +=π 锥护坡浆砌基础V ＝S*Lz ，Lz=2*L+w+P+Lc （L 为踏步至圆锥边长，Lc 为左右台错开长） 台前护坡填土V ＝c*h/2*w
台前护坡浆砌面积Aq ＝w*Lq ＋Ac （Ac 为左右台错开面积，Ac ≈c*h/2） 台后边坡浆砌面积Ah=L*Lh
锥坡护坡基础挖方：Aw ＝S*Lw （Lw ＝2*Lt+2*L+w+P ，Lt 为踏步宽度，S 为挖方断面面积）。
(完整版)桥台基础计算
桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ） 一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2)sin()cos()cos()a K ϕβαδαβ=-+-带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.76 1.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan 26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan 30 1.8 5.76tan 30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车： （1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
桥台计算书 (1)
桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。
上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
25mT梁肋板式桥台计算书
1 计算资料1.1 计算依据：1) 《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-20042) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004 1.2 技术指标1) 上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支、结构连续T 形梁(5梁式) 2) 下部构造形式：肋板式桥台3) 适用桥宽：整体式路基24.5米，分幅12米。
4) 设计安全等级：一级5) 汽车荷载等级：公路—Ⅰ级1.3桥台一般构造图详见肋板式桥台一般构造图桥台高10米，台后填土12.1米，台前填土8.7米。
1.4 材料1)混凝土：桥台台帽、背墙、耳墙、肋板采用C30混凝土。
2) 钢筋：采用R235及HRB335钢筋。
2 桥台横桥向计算2.1 横桥向上部荷载计算 2.1.1 恒载计算 1) 上部结构恒载考虑到一个桥台仅受到一跨的作用，按照恒载均摊原则，实际单个桥台承担半跨的上部恒载。
根据上部一般构造图，其主梁断面及编号详见图2.1.1上部恒载汇总见表2.1.1表 2.1.1单位：KN表中：（1) 数值均按桥宽12米计算； （2) 为考虑最不利情况，计算时采用两侧相对较重的防撞护墙。
2) 下部结构恒载将背墙及牛腿简化为集度为q 的线荷载，将耳墙及挡土板简化为集中力F ，作用于帽梁上，计算帽梁和肋板。
背墙重为：()26 2.10.512.24=334KN ⨯⨯⨯ 牛腿重为：0.350.75260.412.24702KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝耳墙重为：0.75 3.42630.5812KN +⎛⎫⨯⨯⨯⎪⎝⎭＝ 挡土板重为：()26 1.40.217.3KN ⨯⨯⨯＝()q 3347012.2433m KN +＝＝817.388.3F KN =+=2.1.2 活载计算计算荷载采用公路Ⅰ级荷载 1) 理论荷载上部构造计算跨径L j ＝24.12米（见图 2.1.2-1），根据JTG D60-2004第 4.3.1条，m KN q k /5.10= KN P k 8.3072.15.2562.1))512.24(45180360180(=⨯=⨯-⨯-+=作出单跨的剪力影响线图，并加载，见图2.1.2-1：由图可得：111129.121331.78124.12110.5434.422k k R P q KN =⨯+⨯⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯=2) 冲击系数μ计算(1) 跨中截面惯矩计算上部T 梁跨中断面见图2.1.2-2，根据此断面图， 截面A ＝0.924 m 2 截面惯矩I c =0.3008 m 4 (2) 自振频率计算根据JTG D60-2004条文说明中公式4-3及4-4ccm EI l f 22π=g G m c /=式中12.24=l 米，2104/1045.31045.3m N MPa E ⨯=⨯=， 43008.0m I c =，2/81.9s m g =，m Kg m c 3310451.281.9/924.01026⨯=⨯⨯=根据上式HZ f 122.510451.23008.01045.312.2423102=⨯⨯⨯⨯=π(3) 根据JTG D60-2004第4.3.2条，因HZ f HZ 145.1≤≤，故采用公式4.3.20.1767ln 0.01570.1767ln5.1220.01570.2729f μ=-=⨯-=3) 计入冲击系数的车道荷载值KN P 9.5524.434)2729.01(=⨯+=4) 计算活载在T 梁底支座产生的反力（仅按桥宽12米计算）(1) 将5片T 梁简化，并将其划分单元，建模输入至“桥梁博士”，见图2.1.2-3，其各单元坐标见表2.1.2-1。
肋板式桥台计算1
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00
57.73 27.46 32.34 32.34 1654.43 5788.41 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93 0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13 1.5 7.556 5.2 9140.6 932.6 756.5 721.2 -1539.6
20m(h=10m)
恒载
恒载+活载
台前有车 台后有车 台前有车 台后有车
10
10
-33.69 19
2.444 2.75 0.3 0.7
13 1.2 0.15 0.15
2 1 1.2
-33.69 19
2.444 2.75 0.3 0.7 13 1.2 0.15 0.15
2 1 1.2
项目 台高∑ H（m） 内磨擦角φ(度） 水平与锥坡夹角β 土容重γ 台帽及背墙高H1(m) 台长（耳墙部分）(m) 台厚（耳墙部分）(m) 背墙厚(m) 台帽长 B1(m) 台帽盖高 h(m) 台帽前襟边(m) 台帽后襟边(m) 台肋数n 台肋横桥宽d（m） 台肋顶纵桥长L1(m) 台肋底纵桥长L2(m) 承台尺寸 （高）(m) 台前襟边(m) 台后襟边(m) 承台系梁顺桥宽B1(m) 承台系梁横桥宽B2(m) 承台齿宽B3(m) 支座距前墙的距离(m) 支座及支承垫石高 破裂棱体内活载轴重G (kN) 台顶恒载竖向力（kN） 台顶(恒载+活载）弯矩（kN.m） 竖向活载（汽） 土压力系数μ(台后) 土压力系数μ(台前) 台肋计算宽B2(m) 摩阻力F(kN) 换算等代均布土层厚度(m) 翼墙及背墙G （kN） 盖梁重 G（kN） 牛腿重及挡块 G（kN） 搭板重 G（kN） ∑ G（kN） ∑ M（kN.m） 台肋重1G2(kN) 台肋重2G2(kN) 台前斜坡角α 承台重 G3(m) 台 帽土压力E1(wq) 台肋土压力E2(wq) 承台后土压力水平力(kN) 承台后土压力对台底弯距∑E(yq) 台后水平土压力∑E(wq) 台后水平土压力对台底弯距∑E(wq) 台前台身土压力(kN) 台前台身土压力水平力(kN) 台前台身土压力竖直力(kN) 台前台身土压力对台底弯距∑E(yq) 承台前土压力(kN) 承台前土压力水平力(kN) 承台前土压力竖直力(kN) 承台前土压力对台底弯距∑E(yq) 承台系梁顶土柱重 承台台后襟边顶土柱重 承台台侧襟边顶土柱重1 承台台侧襟边顶土柱重2+台前襟边土柱重 承台系梁顶土柱重力臂e1 承台台后襟边顶土柱重力臂e2 承台台侧襟边顶土柱重1力臂e3 承台台侧襟边顶土柱重2力臂e4 承台襟边土柱重 承台襟边土柱重力矩 台帽盖梁宽 b(m) 台肋高H2（m） 承台尺寸 （顺桥向）(m) 承台中心竖向力 ∑N 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向河） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向河） 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向岸） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向岸）
桥台计算(组合一)
纵向弯曲系数：ψ=1.00
总钢筋面积:As'=0.037935+0.037935+0.037935+0.037935=0.151740m^2
钢筋计算强度与砼抗压极限强度之比：m=17.60
混凝土压应力为：σc=N/(ψ*(Ac+m*As'))
e'=1.5679 > K2=0.4928 属于大偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
受压边缘距N作用点距离：
g=e'-h/2=1.5679-2.8100/2.0=0.1629 (m)
受压钢筋距N作用点距离：
e'=0.0000 <= K2=1.5845 属于小偏心受压
△△△△△△△△△△△△△△△△
* 强度检算 *
N相对换算截面重心轴的偏心距：
e2=e1+y2-h/2.0= 0.0000
最大混凝土正应力为：
σh=N/A0+N*e2*y2/I0= 0.2684MPa<=[σb]=12.3500MPa 【通过】
p=6*n/b*(Ag'*eg'+Ag*eg)-3*g^2
=0.7134
q=-6*n/b*(Ag'*eg'^2+Ag*eg^2)+2*g^3
=-2.1634
将参数代入方程，得三次方程：
最大受压钢筋应力为：
σg'=n*(N/A0+N*e2*(y2-a1)/I0)= 2.6838MPa<=[σs]=230.0000MPa 【通过】
桥台土压力计算
土应力
0 0.0018
-288.4 188.3
-0.6 0.0016
-177.4
178.9
-1.2 0.0014
-77
154
-1.8 0.0011
5.3
119.3
-2.4 0.0009
65.3
80.7
-3 0.0006
101.4
43.4
-3.6 0.0004
118.4
11.1
-4.2 0.0002
文档描述: 1
任务标识: 2
计算类别: 多 排弹性基础计 算
---------------------
---------------------
-----------------输入数据: h=12.000 m, lo=0.000 m alfa = 0.490, m= 15000.000, Co = 180000.000, Ao = 7.100 m*m, EA= 21991149.000 KN, EI = 1099557.000 KN-m*m 外力P = 10966.000 KN, H = 2071.000 KN, M=560.000 KN-m 基底不嵌入岩 石层 桩排信息: 桩排号 1 2 3
N＝ H＝ Mo＝
N＝ H＝
3615.449 725.8572 492.7826
KN KN KN.m
3686.483 KN 951.1493 KN
3. 恒载+台前荷 载：
Mo＝
N＝ H＝ Mo＝
4. 主＋附：
N＝ H＝ Mo＝
五. 桩基础计 算：
文档描述: 1
取最不利工况 恒载+前后荷载 计算 <<桥梁博士>>-
肋板桥台计算
肋板桥台受力与配筋计算 V1.03一、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4车道折减系数0.780结构重要性系数γ0=12.填土情况填土高度H=10m即承台顶面至地面高度锥坡坡率 1.5内摩擦角Φ=35°填土容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡土压力01—考虑，0—不考虑3.桥台尺寸（1）总体桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙高度 1.133m盖梁高度 1.1m（2）肋板肋板厚度B肋=0.8m肋板顶宽L肋顶=1m肋板底宽L肋底= 4.5m肋板个数n肋=2根（3）承台承台长度L承= 5.5m分离式承台承台宽度B承= 2.2m承台高度H承= 1.5m肋板后端距承台边襟边L襟=0.5m默认为前后襟边相等（也可改动）（4）系梁系梁长度L系=10m全桥宽系梁总长度（斜）系梁宽度B系= 1.2m默认系梁设于承台中间系梁高度H系= 1.5m（5）台桩台桩间距L桩距= 3.3m4.台支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa台支座数n支=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥面连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m跨径暂只能为5～50米联孔数2联孔数只能为1或27.桥墩尺寸桥墩高度h墩=8.867m平原区假设与桥台同高，不同高可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数2根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数2根墩概略桩长L桩=15m8.墩支座情况支座直径D支=250mm支座高度h支=42mm支座橡胶厚度t支=30mm剪切模量G支= 1.5Mpa墩支座数n支=32个9.肋板顶受力情况（1）恒载盖梁自重P盖=800kN全台宽，含耳背墙挡块等(不含搭板)上部重量2P上=4405kN全台宽一孔跨径全部重量不是桥台上的上部反力e=0m上部荷载偏心距支承线在盖梁中心线的桥跨方向为正（2）汽车按简支梁自动计算，也可手工修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN一孔一联时P汽1=105kN一列汽车产生的台顶最小竖向力P汽1=249kN一列汽车产生的台顶最大竖向力两孔一联时P汽2=0kN汽车偏载增大系数β= 2.6汽车偏载引起最大柱反力与平均反力之比单车道制动力最小值H制min=165kN制动力折减系数ξ=0.5车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃一月平均气温-23℃收缩10℃徐变20℃11.桥墩墩身桩基混凝土情况墩身砼强度等级C30墩身砼弹性模量E c=30000Mpa墩身砼强度等级C20墩桩砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台肋板混凝土和钢筋情况砼强度等级C30砼抗压强度设计值f cd=11.5MPa f cd—混凝土轴心抗压强度设计值钢筋抗拉压强度f sd=f sd'=280MPa f sd=f sd'—普通钢筋抗拉、抗压强度设计值受拉区钢筋至边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合力点至受拉区边缘的距离受压区钢筋至边缘距离a s'=6cm a s'—构件受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离相对界限受压区高度ξb=0.56ξb—相对界限受压区高度—查表5.2.1应力高度与实际高度比β=0.8β—截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值钢筋表面形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0单侧最小配筋率P=0.20%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击力计算数据计算跨径L j=19.6m按跨径减0.4米自动计算，也可手工修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截面惯矩I c=0.7677m4跨中每延米重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=10m搭板的影响仅在计算基础时考虑搭板宽度B搭=11.75m行车道宽度搭板厚度H搭=0.34m搭板偏心距e搭=-0.4m搭板支承线距台柱中心的距离支承线在台柱中心线的桥跨方向为正二、台身土压力计算1.台身活载土压力计算忽略了搭板的影响桥梁斜宽度b=13.834m盖梁斜宽度(1)活载等代土层厚度 h a=(∑G)/(bγl0)填土高H=10.00m填土高内摩擦角Φ=35.0°内摩擦角填土容重γ=19.0kN/m3填土容重台背与竖直面夹角α=0.0°填土面与水平面夹角β=0.0°=17.5°ω=α+δ+φ=52.5°破裂面夹角θtgθ=-tgω+sqrt[(ctgφ+tgω)(tgω-tgα)]破裂棱体破裂面与竖直线夹角=0.583破裂棱体长度l0=H×tgθ= 5.835m破棱体上作用轴数2未考虑破裂棱体长度大于8.4米的情况汽车∑G=655.2kNh a=0.427m主动土压力系数μ=cos2(φ-α)/{cos2α×cos(α+δ)×[1+sqrt(sin(φ+δ)×sin(φ-β)/cos(α+δ)/cos(α-β))]2}=0.246(2)活载土压力荷载集度q0=h a×γ×b×μ=27.6kN/m2.台身恒载土压力计算(1)台后恒载土压力h2= 2.233m背墙及盖梁高度q1恒=0kN/m背墙顶面恒载土压力集度（全桥宽）q2恒=h2×γ×b×μ盖梁底面恒载土压力集度（全桥宽）144.5kN/mB肋=0.8m肋板厚度n=2肋板个数b1=肋板计算宽度(全桥宽)。
肋板桥台计算
三、改版 升级记录
2005年3 月4日， 完成V1.0 1、 。 2005年3 月5日， 完成 V1.01， 考虑搭板 2、 的影响。 2005年3 月10日， 完成 V1.02， 修改制动 力计算重 车道重 量，使之 与荷载等 3、 级相关。
（3）将 基础高度 填入“承 台高度” （数据输 入!E25） 。 （4）双 层基础按 基础底面 的长度、 宽度及总 高度填写 。 （5）系 梁尺寸填 0。 （6）基 础底面的 弯矩和最 大竖向力 为“内力 计 算!E752 ”和“内 力计 算!E758 ”。
基 础底面的 应力可自 行计算。
二、工作 分工
肋板桥台受力与配筋计算程序说明
一、程序 说明
蓝色字 体粉底色 的数字需 手工填 写，只需 在“数据 输入”中 1、 填写。
并在“ 肋板结果 ”中填写 选用的钢 筋直径和 根数。 仅能考虑 桥面连续 简支空心 板桥，若 欲应用于 连续梁， 部分参数 需手工干 2、 预。 桥台连续 可选择一 孔一联和 两孔一联 3、 。 当设置桥 台处桥面 连续时， 相当于桥 台设置锚 栓，不考 虑支座刚 度的影响 4、 。 因设伸缩 缝桥墩受 力受下一 联影响， 比较复 杂，程序 中考虑此 墩桩柱刚 5、 度
ห้องสมุดไป่ตู้
编者 2005.3.5
计算桩基 刚度的系 数Ax0、 Bx0、B00 需手工填 写。程序 中仅按桩 长大于4/ 9、 α考虑。
对桩长 较短的摩 擦桩、支 承桩和嵌 岩桩暂无 法考虑。 肋板的计 算长度按 盖梁顶至 承台顶 计，系数 偏安全地 10、 取1.0 为防止误 操作改变 公式，部 分工作表 设置了保 护。若欲 修改，直 接撤消保 11、 护即可。 偏心受压 构件的验 算尚不完 12、 善。 浅基础基 底内力计 13、 算方法： （1）将 基础顺桥 向长度填 入“承台 长度” （数据输 入!E23） 。 （2）将 基础横桥 向宽度除 以肋板个 数填入“ 承台宽度 ”（数据 输 入!E24） 。
桥台位移计算公式
p2搭板 p2活载
0.428 1.013
说明：本计算肋板模拟为桩柱计算，模拟原理为肋板与桩柱的刚度基本相同，计算出承台上柱直径 D=2.73m。 本计算取2.1m即满足要求。（承台及承台以下群桩由于都位于地面以下，切刚度都很大，故
产生的水平位移很少，本计算不考虑，只考虑承台上肋板产生的位移）
0.01493
Δ =X0-φ 0*h+Δ 0
规范要求
<31.62mm
满足
搭板和台后活载产生的压力与弯距也是通过台后填土作用于帽梁和桩柱上，其产生的压力和弯距的原 理是一样的，所以计算时把搭板和台后活载的力分别加到p 1 、p 2 上即可。
1 2
搭板 台后填土上活载
p1搭板 p1活载
0.428 1.013
后 前
地面处水平位移 <6mm 台顶位移 <5*L 1/2
台帽计算宽度
台身每一柱土 压力计算宽度 b1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 计 算 结 果
自动计算数据 11.250 2.600 29.519 45.794 664.168 1.333 4.333 885.557 2878.061 587.439 0.464 272.561 2.800 10.977 -79.913 0.933 -74.586 1538.018 585.847 2105.181 2.79 b2=0.9*(桩径+1）
HH MH MH MM δ hh δ mh δ hm δ mm EI 土压力系数 土压力系数
M2桩顶=H2+e2桩顶
h前=5-（3+1.05-0.75）/3*2
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-33.69 19
2.444 2.75 0.3 0.7 13 1.2 0.15 0.15
2 1 1.2
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4
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2 4.5 2.2 0.408 0.1054
0 1761.64
0
2 0.7 0.5 2 4.5 2.2 0.408 0.1054 560 1761.64 0
1.5 7.556
5.2 9140.6 932.6 756.5 721.2 -1539.6
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00 181.56 439.70 915.63 887.88 1536.89 4975.15 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93 0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13
20m(h=10m)
恒载
恒载+活载
台前有车 台后有车 台前有车 台后有车
10
10
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35
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项目 台高∑ H（m） 内磨擦角φ(度） 水平与锥坡夹角β 土容重γ 台帽及背墙高H1(m) 台长（耳墙部分）(m) 台厚（耳墙部分）(m) 背墙厚(m) 台帽长 B1(m) 台帽盖高 h(m) 台帽前襟边(m) 台帽后襟边(m) 台肋数n 台肋横桥宽d（m） 台肋顶纵桥长L1(m) 台肋底纵桥长L2(m) 承台尺寸 （高）(m) 台前襟边(m) 台后襟边(m) 承台系梁顺桥宽B1(m) 承台系梁横桥宽B2(m) 承台齿宽B3(m) 支座距前墙的距离(m) 支座及支承垫石高 破裂棱体内活载轴重G (kN) 台顶恒载竖向力（kN） 台顶(恒载+活载）弯矩（kN.m） 竖向活载（汽） 土压力系数μ(台后) 土压力系数μ(台前) 台肋计算宽B2(m) 摩阻力F(kN) 换算等代均布土层厚度(m) 翼墙及背墙G （kN） 盖梁重 G（kN） 牛腿重及挡块 G（kN） 搭板重 G（kN） ∑ G（kN） ∑ M（kN.m） 台肋重1G2(kN) 台肋重2G2(kN) 台前斜坡角α 承台重 G3(m) 台 帽土压力E1(wq) 台肋土压力E2(wq) 承台后土压力水平力(kN) 承台后土压力对台底弯距∑E(yq) 台后水平土压力∑E(wq) 台后水平土压力对台底弯距∑E(wq) 台前台身土压力(kN) 台前台身土压力水平力(kN) 台前台身土压力竖直力(kN) 台前台身土压力对台底弯距∑E(yq) 承台前土压力(kN) 承台前土压力水平力(kN) 承台前土压力竖直力(kN) 承台前土压力对台底弯距∑E(yq) 承台系梁顶土柱重 承台台后襟边顶土柱重 承台台侧襟边顶土柱重1 承台台侧襟边顶土柱重2+台前襟边土柱重 承台系梁顶土柱重力臂e1 承台台后襟边顶土柱重力臂e2 承台台侧襟边顶土柱重1力臂e3 承台台侧襟边顶土柱重2力臂e4 承台襟边土柱重 承台襟边土柱重力矩 台帽盖梁宽 b(m) 台肋高H2（m） 承台尺寸 （顺桥向）(m) 承台中心竖向力 ∑N 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向河） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向河） 承台中心纵向外力∑P（摩阻力向岸） 承台纵向中心外力矩∑M（摩阻力向岸）
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00 181.56 439.70 915.63 887.88 1536.89 4975.15 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93
1108.8 0.25 0.26 2.00 105.70
348.89 585.00 45.98
1108.8 0.25 0.26 2.00
105.70 0.39
348.89 585.00 45.98
330.67 330.67 330.67 330.67 1310.53 1310.53 1310.53 1310.53
1.5 7.556 5.2 10249.4 815.1 -1323.0 603.7 -3619.1
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00
57.73 27.46 32.34 32.34 1654.43 5788.41 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93 0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13 1.5 7.556 5.2 9140.6 932.6 756.5 721.2 -1539.6
0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13 1.5 7.556 5.2 9140.6 815.1 -56.8 603.7 -2352.9
-2536.09 453.36 528.92 20.33 1594.00
57.73 27.46 32.34 32.34 1654.43 5788.41 285.69 -225.64 175.23 -850.18 762.07 -601.89 467.43 489.63 1292.08 292.60 516.83 1149.93 0.00 2.43 1.50 0.77 2849.45 -609.13
2 0.7 0.5
2 4.5 2.2 0.408 0.1054
0 1761.64
0
2 0.7 0.5
2 4.5 2.2 0.408 0.1054 560 1761.64
0
0 0.25 0.26 2.00 105.70
348.89 585.00 45.98
0 0.25 0.26 2.00 105.70 0.39 348.89 585.00 45.98