电缆的相关计算及基本参数

1. 设计电压

电缆及附件的设计必须满足额定电压、雷电冲击电压、操作冲击电压和系统最高电压的要求。其定义如下：额定电压额定电压是电缆及附件设计和电性试验用的基准电压，用U0/U表示。

U0——电缆及附件设计的导体和绝缘屏蔽之间的额定工频电压有效值，单位为kV；

U——电缆及附件设计的各相导体间的额定工频电压有效值，单位为kV。

雷电冲击电压

UP——电缆及附件设计所需承受的雷电冲击电压的峰值，既基本绝缘水平BIL，单位为kV。

操作冲击电压 US——电缆及附件设计所需承受的操作冲击电压的峰值，单位为kV。

系统最高电压 Um——是在正常运行条件下任何时候和电网上任何点最高相间电压的有效值。它不包括由于故障条件和大负荷的突然切断而造成的电压暂时的变化，单位为kV。

定额电压参数见下表（点击放大）330kV操作冲击电压的峰值为950kV；500kV操作冲击电压的峰值为1175kV。

2. 导体电阻

2.1导体直流电阻

单位长度电缆的导直流电阻用下式计算:

20℃导体直流电阻详见下表（点击放大）：以上摘录于《10(6)kV～500kV电缆技术标准》（Q∕GDW 371-2009 ）。

2.2 导体的交流电阻

在交流电压下，线芯电阻将由于集肤效应、邻近效应而增大，这种情况下的电阻称为有效电阻或交流电阻。

电缆线芯的有效电阻，国内一般均采用IEC-287推荐的公式

:R=R′(1+YS+YP)

式中：R——最高工作温度下交流有效电阻，Ω/m；

R′——最高工作温度下直流电阻，Ω/m；YS——集肤效应系数，YS=XS4/(192+0.8XS4)，XS4=（8πf/R′×10-7kS）2；

YP——邻近效应系数，

YP=XP4/(192+0.8XP4)(Dc/S)2{0.312(Dc/S)2+1.18/[XP4/(192+0.8XP4)+0.27]}，XP4=（8πf/R′×10-7kP）2。

XS4——集肤效应中频率与导体结构影响作用；

XP4——邻近效应中导体相互间产生的交变磁场影响作用；

f——频率；Dc——线芯直径，m；

S——线芯中心轴间距离，m；ks——线芯结构常数，分割导体ks=0.435，其他导体ks=1.0；kp——线芯结构系数，分割导体kp=0.37，其他导体kp=0.8~1.0；

对于使用磁性材料制做的铠装或护套电缆，Yp和Ys应比计算值大70%，即:R=R′[1+1.17(YS+YP)]

3. 电缆的电感

3.1自感

则单位长度线芯自感：

Li=2W/(I2L)=μ0/(8π) =0.5×10-7式中：Li——单位长度自感，H/m；μ0——真空磁导率，μ0=4π×10-7，H/m；以上一般是实心圆导体，多根单线规则扭绞导体如下表：因误差不大，计算一般取Li=0.5×10-7H/m。

3.2高压及单芯敷设电缆电感

对于高压电缆，一般为单芯电缆，若敷设在同一平面内（A、B、C三相从左至右排列，B相居中，线芯中心距为S），三相电路所形成的电感根据电磁理论计算如下：

对于中间B相：LB=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7 ( H/m)对于A相：

LA=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7 -α(2ln2 )×10-7 (H/m)对于C相：LC=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7

-α2(2ln2 )×10-7 (H/m)式中：实际计算中，可近似按下式计算：LA=LB=LC=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7

( H/m)同时，经过交叉换位后，可采用三段电缆电感的平均值，即：L=Li+2ln(2×(S1S2S3)1/3/Dc) ×10-7 ( H/m)=Li+2ln(2×21/3S/Dc)

×10-7 ( H/m)

对于多根电缆并列敷设，如果两电缆间距大于相间距离时，可以忽略两电缆相互影响。

3.3 三相电缆的电感

主要计算中低压三相电缆三芯排列为“品”字形电缆。根据电磁场理论，三芯电缆工作电感为：L=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7式中：L——单位长度电感，H/m；S——电缆中心间的距离，m；若三芯电缆电缆中心间的距离不等距，或单芯三根品字排列时三相回路电缆的电感按下式计算：

式中：S1、S2、S3——电缆各相中心之间的距离，m。

4. 电缆金属护套的电感

4.1三角排列

三根单芯电缆按等边三角形敷设的三相平衡负载交流回路，护套开路，每相单位长度电缆金属护套的电感为：Ls=2ln(S/rs) ×10-7 ( H/m)式中：rs——电缆金属护套的平均半径，m。

4.2等距直线排列

三根单芯电缆按等距离平面敷设的三相平衡负载交流回路，护套开路，每相单位长度电缆金属护套的电感为：

对于中间B相：LSB=2ln(S/rs) ×10-7 ( H/m)对于A相：

LSA=2ln(S/rs) ×10-7 -α(2ln2 )×10-7 (H/m)对于C相：LSC=2ln(S/rs)×10-7 -α2(2ln2 )×10-7 (H/m)式中：三相平均值：LS=2ln(S/rs)×10-7 +2/3▪ln2 ×10-7 (H/m)

4.3 任意直线排列

三根单芯电缆平面敷设的三相平衡负载交流回路，电缆换位，护套开路，每相单位长度电缆技术护套的电感为：LSB=2ln(((S1S2S3)1/3)1/3/rs) ×10-7 ( H/m)

5. 电缆电抗、阻抗及电压降

5.1电抗

电缆的电抗为：X=ωL ( Ω/m)式中：L——电缆单位长度的电感，H/m;ω=2πf。

5.2阻抗

电缆的阻抗为：

Z=（R2+X2）1/2 ( Ω/m)式中：R——电缆单位长度的交流有效电阻，Ω/m。

5.3 电压降

电缆的电压降为：△U=IZl ( V)式中：I——导体电流，A；l——电缆长度，m。

6. 电缆的电容

7. 计算实例

一条电缆型号YJLW02-64/110-1X630长度为2300m,导体外径Dc=30mm，绝缘外径Di=65mm，电缆金属护套的平均半径rs=43.85，线芯在20°C时导体电阻率 ρ20=0.017241×10-6Ω·m ，线芯电阻温度系数α=0.00393℃-1 ，k1k2k3k4k5≈1，电缆间距100mm，真空介电常数ε0=8.86×10-12 F/m，绝缘介质相对介电常数ε=2.5,正常运行时载流量420A。计算该电缆的直流电阻，交流电阻、电感、阻抗、电压降及电容。

计算如下：1.直流电阻

根据直流电阻公式：

得：R＇=0.017241×10-6(1+0.00393(90-20))/(630×10-6)=

0.3489×10-4 （Ω/m）该电缆总电阻为R=0.3489×10-4×2300 =

0.08025（Ω）

2.交流电阻由公式YS=XS4/(192+0.8XS4)，XS4=（8πf/R′×10-7kS）2得：XS4=(8×3.14×50/0.3489×10-4)×10-14=

12.96YS=12.96/( 192+0.8×12.96) = 0.064

由公式XP4=（8πf/R′×10-7kP）2得：XP4=(8×3.14×50/0.3489×10-4)×10-14= 12.96

由公式YP=XP4/(192+0.8XP4)(Dc/S)2{0.312(Dc/S)2+1.18/[XP4/(192+0.8XP4)+0.27]}得：YP=12.96/(192+0.8×12.96)(30/100)｛(0.312(30/100)+1.18/(12.96/(192+0.8×12.96)+0.27)｝= 0.02

由公式R=R′(1+YS+YP)得：R=0.3489×10-4(1+0.064+0.02)

=0.378×10-4(Ω/m)该电缆交流电阻RZ=0.378×10-4×2300 = 0.8699

(Ω)

3.电感由公式L=Li+2ln(2S/Dc) ×10-7 得到单位长度电感：L1=0.5×10-7+2ln(2×100/65)×10-7 =2.75×10-7（H/m）该电缆总电感为L=2.75×10-7×2300=0.632×10-3H

4.金属护套的电感由公式LS=2ln(S/rs)×10-7 +2/3▪ln2 ×10-7 得到单位长度金属护套的电感：LS1=2ln(100/43.85)×10-7 +2/3▪ln2 ×10-7=2.11×10-7H/m该电缆金属护套的电感为LS=2.11×10-7H/m×2300=0.4855×10-3H

5.电抗、阻抗及电压降由公式X=ωL得到电抗：X=2πf×0.632×10-3=0.199Ω由公式Z=（R2+X2）1/2 得到阻抗：Z=（ 0.86992+0.1992）1/2=0.8924Ω

由公式△U=IZl

得到电压降为：△U=500×0.8924Ω=374.8V

6.电容由公式C=2πε0ε/ln(Di/Dc)得到单位长度电容：C1=2×3.14×8.86×10-12×2.5/Ln(65/30) = 0.179×10-6 F/m 该电缆总电容为C=0.179×10-6×2300 = 0.411×10-3 F

铜芯线的压降与其电阻有关，其电阻计算公式：

20℃时：17.5÷截面积（平方毫米）=每千米电阻值（Ω） 75℃时：21.7÷截面积（平方毫米）=每千米电阻值（Ω）其压降计算公式（按欧姆定律）：V=R×A

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齿轮基本参数计算

1.齿轮相关参数计算

基本参数：齿形角 α/°齿顶高系数h

a*顶缝隙系数c*

2010.25

齿形角（弧度）0.349066

1.1.标准齿轮计算

模数m/m

n齿数z

1齿数z

2分度圆直径d

1/mm分度圆直径d

2/mm

8100106800848

齿顶圆d

a齿根圆d

f齿根高h

f齿高h中心距a

△h

a*外啮合ha

1ha

f1h

f2h

1h2

0.0712148810101818

内啮合ha

1ha

f1h

f2h

1h2

87.430291910101817.4303

基本参数：齿形角 α/°齿顶高系数h

a*顶缝隙系数c*

2010.25

齿形角（弧度）0.349066

1.2.高变位齿轮计算

模数m/m

n齿数z

1齿数z

2分度圆直径d

1/mm分度圆直径d

2/mm

810074800592

齿顶圆d

a齿根圆d

f中心距a基圆直径d

△h

a*外啮合ha

1ha

f1h

f2h

1h2

0.1020091246141810

内啮合ha

1ha

f1h

f2h

1h2

1211.183932661817.1839

基本参数：齿形角 α/°齿顶高系数h

a*顶缝隙系数c*

2010.25

齿形角（弧度）0.349066invα

t=0.014904

1.3.1 角变位齿轮计算

模数m/m

n齿数z

1齿数z

2分度圆直径d

1/mm分度圆直径d

2/mm12151061801272

1.3.1 已知x 滚齿法加工齿顶圆d

a齿根圆d

f中心距a基圆直径d

△h

a*外啮合ha

1ha

f1h

f2h

0.07121417.3626417.3626459926.3626426.3626

y/y

n0.946887△y0.053113

内啮合ha

1ha

f1h

f2h

9.4545414.5454692118.4545423.5455

y/y

n0.7121217△y0.712122

滚齿参数：h

a、h

f、h、d

a、d

f 。ρ=

内啮合d

a2取值为

基本参数：齿形角 α/°齿顶高系数h

a*顶缝隙系数c*

2010.25

电缆电气参数理论计算

R=R'*(1+Y

s+Y

p)*（1+λ

1+λ

2），一般地在电缆设计和输配电工程中采用：R=R'*(1+Y

s+Y

s：集肤效应因数，既由于集肤效应因增加的电阻百分数

p：临近效应因数，即由于临近效应而增加的电阻百分数

s=X

s4/（192+0.8*X

s4）

p=[X

p4/（192+0.8X

s4）]*（D

σ/S）2*0.312*(D

σ/S)2+1.18/[X

p4/(192+0.8X

p4)+0.27]

对于两芯或两根单芯电缆的临近效应因数Y

p=X

p4*（d

c/s）2*2.9/（192+0.8*X

p4）

1：护套损耗因素；λ

2：铠装损耗因数

s4=(8*π*f*k

s/R')*10-7

p4=(8*π*f*k

p/R')*10-7

f：频率

R'：直流电阻

σ：线芯外径，对与扇形线芯等于相同截面圆形线芯直径

S：线芯中轴间距，对与扇形线芯，S=Dσ+t，t为线芯间绝缘厚度，邻近效应因数按Y

p=[X

p4/（192+0.8X

s、k

p：常数，不同结构的线芯有不同数值

磁性材料（钢、铁）管式电缆的集肤效应和邻近效应因数，根据经验，分别比按公式计算值

不同结构线芯的

s和k

p值干燥浸渍否k

线芯结构

圆形、扭绞是10.8

圆形、扭绞否11

圆形、紧压是10.8

圆形、紧压否11

圆形、分割1是0.4350.37

圆形、空心是20.8

扇形是10.8

扇形否11

1：适用于1500mm2以下四扇形分割线芯（有、无中心油道）

2：k

s=（D

c'-D

0)/(D

c'+D

0)*[(D

c'+2D

0)/(D

c'+D

0)]2,D

0：线芯内径（中心油道直径），D

c'：具有相同中心'*(1+Y

s+Y

p)f：5090℃时直流电阻R'

90：0.02244

R'：0.0176直流电阻任一温度下直流电

0*（

σ：38.6导体直径R

0：20℃时直流电阻。 α

20：每一

S：250两导体中心间距离

s：1

p：0.8

s4：7.136363636

p4：5.709090909

循环冷却水相关参数计算

m³/h℃℃℃㎎/L

循环水量Qr浓缩倍数N冷却塔进水温度Ti冷却塔出水温度To冷却塔进出水温度差△t每升循环水加药量g补充水碱度Mm

2400.003.0034.6040.706.10100.00140.30

2400.002.6030.1036.206.10100.00140.30循

已知量

70.00 80.00 90.00 100.00 不同浓

0.00 10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00

2.5 2.6 2.7

m³m³/hm³/hm³/hm³/h㎏循环水控制碱度Mr系统水容积V蒸发水量Qe补给水量Qm风吹损失水量Qw排污水量Qb首次加药量G1

850.00800.0025.5338.301.2011.5780.00

850.00800.0025.5341.491.2014.7680.00

0.000.000.000.00#DIV/0!0.00

0.00循环冷却水系统相关参数计算

计算量

不同浓缩倍数补水、排水图

浓缩倍数-排污水量

2.8 2.9 3.0 3.

㎏/h㎏/h㎏/h运行时系统加药量Gr氧化型杀生剂加药量Go非氧化型杀生剂加药量Gn1.28

1.60

#DIV/0!

钻井相关参数计算

1喷嘴出口截面积A0=0.25*3.14*(d12+…dn2)d1=?1.43d2=?1.43d3=?1.43d4=?1.27d5=?1.27d6=?10*QA010.2*r*Q2A00.051*r*Q2C2*A025钻头水功率Nb=Pb*Q1000Nb0.785D20.051rQ2A028关井地层压力Pf=Ps+0.009807rHPs=?r=?101.97(Pf+Pa)H10初始循环压力Pi=Ps+Pc+PaPs=?Pc=?11终了循环压力Pe=R/r*PcR=?r=?12环空上返速度v=1.975*(Q/(D*D-d*d))Q=?D井=?计算项目

Pf-兆帕, Ps-关井立管压力兆帕, r-钻井液密度克/厘米2, H-井深米.C=?65Nj=射流水功率7r=?2.33Q=?Nb=?Nc=Pb=? C-喷嘴流量系数, Fj-牛顿, Pb -兆帕, Nb-千瓦, Nc-瓦/厘米2, D-钻头直径毫米.D井-井径英寸，d钻柱-钻柱外径英寸2.512.33Pc=?207.351.01A0=?D=?7.35Q=?21C=?0.982.33215.90.98H=?4986A0=?21.22213Pb=r=?2.33Q=?2129压井钻井液密度R=喷嘴射流喷射速度Fj=射流冲击力钻头压力降4钻头比水功率V0=公式Q=?A0=?7.35212.33Q=?21A0=?给变量赋值7.35Pa=?3H4986r=?Pf118.93Pa=?413-2钻头序号

21.008.5d钻柱=?5注释: V0-米/秒，Q-排量升/秒, d1,d2,d3,d4,d5-喷嘴直径厘米, A0-喷嘴出口截面积 cm2, r-钻井液密度克/厘米2.520上返速度计算环容上返速度9 5/8"～5"25.030.8398 1/2"～5"23.450.8968 1/2"～6 1/4"16.371.28312 1/4"～5"62.870.33412 1/4"～9"34.990.617 1/2"～5"1420.14817 1/2"～9"114.20.18426"～5"328.70.06426"～9"301.10.0716"～5"116.20.18116"～9"88.540.237 Pa-附加压力, 一般为1~3兆帕, Pc-不同排量时立管循环压力, R-压井钻井液密度.计算结果7.3514.287512.721.22118.9328.0021.580.88柱-钻柱外径英寸0.581.010.9728.581426.352.51

交联电缆载流量、短路负荷曲线、热稳定计算及相关技术参数

交联电缆长期载流量、短路过负荷曲线、热稳定计算

及相关技术参数

1、电缆的长期载流量计算书

1.1、电缆的载流量

电缆导体上所通过的电流叫做电缆的载流量，有时也叫做电缆的“负载”或“负荷”。

电缆允许连续载流量是指电缆的负载为连续恒定电流（100%负载率）时的最大允许量。

电缆的载流量问题通常遇到的有两类：一类是已知电缆的结构及敷设情况，求允许的载流量；另一类是已知需要传输的负载，求电缆的导体面积。本节介绍载流量的一般计算方法。为了供使用方便，电缆的生产或使用部门常就一定的条件（如环境温度，电缆最大温度，敷设条件等），对各种规格的电缆计算出载流量，并列成“载流量表”，为了扩大其应用范围，这种表还给出了当环境温度、导体温度、敷设条件变化时的校正系数。有关载流量表列于各类产品的技术指标栏中。

当已知需要传输的负载设计所需的电缆时，往往给出的是负载的“功率”（或“容量”）。输电线路的功率又分视在功率、有功功率、无功功率三种量，如果线路的电流为I（安），线路电压为Ul（千伏），负载功率因数为cocφ，则有如下关系：

1.2、电缆长期载流量计算方法

电缆允许连续载流量，可用导体高于环境温度的稳态温升推导出来，从电缆的等效热路按热路欧姆定律。

式中：△θ=θ－θa——高于环境温度的导体温升（℃）；

θ——电缆（导体）的最高允许长期工作温度（℃）；

θa——环境温度（℃）；

WC=I2R——每厘米电缆的每相导体损耗（瓦/厘米）；

Wd——每厘米电缆每相的介质损耗（瓦/厘米）；

I——电缆的允许连续工作电流（连续载流量）（安）；

R——在允许长期工作温度下每厘米电缆每相的导体交流有效电阻（欧/厘米）；

T1、T2、T3、T4——每厘米电缆的绝缘热阻、衬垫热阻、护层热阻及外部热阻（℃.厘米/瓦）;

n——电缆的芯数;

λ1、λ2——电缆的护套及铠装损耗系数；

从公式可以看出，决定电缆载流量的因素有四：电缆和各种损耗；电缆各部分的热阻；电缆的最高允许长期工作温度以及环境温度。

中继台及其相关参数的简介与计算

一、中继台的基本概念

中继台可以方便地扩展您的双向通讯系统,让您无线电对讲机的通讯范围随着客户群的扩大而拓展。中继台帮助您扩大车载台、手持对讲机的呼叫范围和通讯能力,大幅度提高您的工作效率。中继台又称中转台、转发台,目前常见的有摩托罗拉(MOTOROLA)中继台/中转台,建伍或健伍(KENWOOD)中继台/中转台,威泰克斯(VERTEX STANDARD)中继台/中转台,艾可慕(ICOM)中继台/中转台。中继台/中转台/转发台,外接天线及馈线就可组成完整的中继系统。

在无线对讲系统中，中继台对于增大通讯距离，扩展覆盖范围扮演着极其重要的角色。是专业无线通讯系统不可缺少的重要设备。

中继台由收信机和发信机等单元组成。通常工作于收发异频状态，能够将接收到的已调制的射频信号解调出音频信号传输给其它设备。同时，还能将其它设备送来的音频信号经射频调制后发射出去。上面提到的其它设备有各种系统使用的控制器，有无线接驳器等，也包括互联所需要的其它中继台。将中继台收到的信号直接通过自身的发射机转发出去，这是中继台最基本的应用。

因此，中继台必须能够全双工工作，即收发同时工作，并且发射时不能影响接收机的正常工作。由于中继台工作的基本特点，再加上多台中继台组合一起使用的特点，对中继台的技术指标相对于移动台要有更高的和更特殊的要求。

除一台中继台组成的单信道常规地面通讯系统之外，还可以利用中继台经同轴电缆，功分器，架设多幅分布天线，实现楼宇、酒店等建筑物地下和地面的覆盖通讯，此外多台中继台组成集群系统以及各种带状或星形结构的通讯网。

中继台调试集成安装的指标直接影响到系统的通讯距离和系统网络语音质量及功能。

二、中继台通讯距离的工程计算

1．无线电波传输损耗工程实用公式

LM(dB)=88.1+20lgF-20lgh1h2+40lgd

式中：F—通讯工作频率(MHz)

正弦振动试验及其相关参数的计算

！　＝塑　ＣＮ１２—１３５２／Ｎ　实　验　室　科　学　ＬＡＢ０ＲＡＴ０ＲＹ　ＳＣＩＥＮＣＥ　第１６卷第６期２０１３年１２月　Ｖ０１．１６　Ｎｏ．６　Ｄｅｃ．２０１３　

正弦振动试验及其相关参数的计算　

闫　凯　，宋庆军　，孙秋香　，李丹丹　

（１．国家半导体及显示产品质量监督检验中心，山东济宁　２７２０００；２．鲁南煤化工研究院，　

山东济宁２７２０００）　

摘要：介绍了产品进行振动试验的必要性，对定频正弦振动试验和扫频正弦振动试验分别进行了描述。重　点介绍了正弦振动试验中的扫频试验，对扫频中的扫频速率、倍频程数、应力循环数、扫频时间的计算公式　进行了推导，并通过一个具体的扫频算例，对相关振动参数的计算进行了说明。　关键词：正弦振动；试验；扫频；倍频程　中图分类号：０３２９　文献标识码：Ａ　ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７２—４３０５．２０１３．０６．０１４　

Ｓｉｎｕｓｏｉｄａｌｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ　ａｎｄ　ｉｔｓ　ａｓｓｏｃｉａｔｅｄ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ　ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ　

ＹＡＮ　Ｋａｉ　，ＳＯＮＧ　Ｑｉｎｇ－ｊｕｎ　，ＳＵＮ　Ｑｉｕ－ｘｉａｎｇ　，ＬＩ　Ｄａｎ－ｄａｎ　

（１．Ｎａｔｉｏｎａｌ　Ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ　Ｃｅｎｔｅｒ　ｏｆ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ　ａｎｄ　Ｄｉｓｐｌａｙ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ；２．Ｌｕｎａｎ　Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ　ｏｆ　Ｃｏａｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｉｎｄｕｓｔｒｙ，Ｊｉｎｉｎｇ　２７２０００，Ｃｈｉｎａ）　

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ｔｈｅ　ｎｅｃｅｓｓｉｔｙ　ｏｆ　ｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ　ａｎｄ　ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ　ｔｈｅ　ｆｉｘｅｄ－ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　ｓｉｎｕｓｏｉｄａｌ　

ｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ　ａｎｄ　ｓｗｅｐｔ　ｓｉｎｅ　ｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ．Ｍａｉｎｌｙ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ｔｈｅ　ｓｗｅｅｐ　ｓｉｎｅ　ｖｉｂｒａｔｉｏｎ　ｔｅｓｔ，ｔｈｅ　ｆｏｒｍｕｌａ　ｏｆ　

泵的相关参数计算公式

液压泵的主要技术参数和计算公式

液压泵的主要技术参数

（1）泵的排量（mL/r）泵每旋转一周、所能排出的液体体积。

（2）泵的理论流量（L/min）在额定转数时、用计算方法得到的单位时间内泵能排出的最大流量。

（3）泵的额定流量（L/min）在正常工作条件下；保证泵长时间运转所能输出的最大流量。

（4）泵的额定压力（MPa）在正常工作条件下，能保证泵能长时间运转的最高压力。

（5）泵的最高压力（MPa）允许泵在短时间内超过额定压力运转时的最高压力。

（6）泵的额定转数（r/min）在额定压力下，能保证长时间正常运转的最高转数。

（7）泵的最高转数（r/min）在额定压力下，允许泵在短时间内超过额定转速运转时的最高转数。

（8）泵的容积效率（%）泵的实际输出流量与理论流量的比值。

（9）泵的总效率（%）泵输出的液压功率与输入的机械功率的比值。

（10）泵的驱动功率（kW）在正常工作条件下能驱动液压泵的机械功率。

2.2 液压泵的常用计算公式（见表2）

表2 液压泵的常用计算公式

参数名称单位计算公式符号说明

流量 L/min q0=V·n

q=V·n·η0 V—排量（mL/r）

n—转速（r/min）

q0—理论流量（L/min）

q—实际流量（L/min）

输入功率 kW Pi=2πTn/600 Pi—输入功率（kW）

T—转矩（N·m）

输出功率 kW P0=pq/60 P0—输出功率（kW）

p—输出压力（MPa）

容积效率 % η0=

×100 η0——容积效率（%）

机械效率 % ηm= ×100 ηm——机械效率（%）

总效率 % η=

×100 η—总效率（%）

循环冷却水相关参数计算 2

m³/h℃℃℃㎎/L

循环水量Qr浓缩倍数N冷却塔进水温度Ti冷却塔出水温度To冷却塔进出水温度差△t每升循环水加药量g补充水碱度Mm循

已知量

200.00 300.00 400.00 500.00 600.00 不同浓缩倍数补水、排

浓缩浓缩

0.00 100.00 200.00

0.0 0.5

m³m³/hm³/hm³/hm³/h㎏循环水控制碱度Mr系统水容积V蒸发水量Qe补给水量Qm风吹损失水量Qw排污水量Qb首次加药量G1

0.000.000.000.00#DIV/0!0.00

0.00循环冷却水系统相关参数计算

计算量

水、排水图

浓缩倍数-排污水量浓缩倍数-补给水量

1.0 1.5

㎏/h㎏/h㎏/h运行时系统加药量Gr氧化型杀生剂加药量Go非氧化型杀生剂加药量Gn#DIV/0!

#DIV/0!

0.00

交联电缆载流量短路负荷曲线热稳定计算及相关技术参数

交联电缆长期载流量、短路过负荷曲线、热稳定计算

及相关技术参数

1、电缆的长期载流量计算书

、电缆的载流量

电缆导体上所通过的电流叫做电缆的载流量，有时也叫做电缆的“负载”或“负荷”。

电缆允许连续载流量是指电缆的负载为连续恒定电流（100%负载率）时的最大允许量。

、电缆长期载流量计算方法

电缆允许连续载流量，可用导体高于环境温度的稳态温升推导出来，从电缆的等效热路按热路欧姆定律。

式中：△θ=θ－θa——高于环境温度的导体温升（℃）；

θ——电缆（导体）的最高允许长期工作温度（℃）；

θa——环境温度（℃）；

WC=I2R——每厘米电缆的每相导体损耗（瓦/厘米）；

Wd——每厘米电缆每相的介质损耗（瓦/厘米）；

I——电缆的允许连续工作电流（连续载流量）（安）；

R——在允许长期工作温度下每厘米电缆每相的导体交流有效电阻（欧/厘米）；

T1、T2、T3、T4——每厘米电缆的绝缘热阻、衬垫热阻、护层热阻及外部热阻（℃.厘米/瓦）;

n——电缆的芯数;

λ1、λ2——电缆的护套及铠装损耗系数；

从公式可以看出，决定电缆载流量的因素有四：电缆和各种损耗；电缆各部分的热阻；电缆的最高允许长期工作温度以及环境温度。

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