超高层结构静力弹塑性推覆分析
某复杂高层钢结构静力弹塑性分析及性能评价_毛华
结构工程师 Structural Eng ineers
V o .l 22, N o. 1 Feb. 2006
某复杂高层钢结构静力弹塑性分析 及性能评价
毛 华 丁洁民
( 同济大学 上海 200092)
提 要 利用 ETABS对一复杂高层钢结构进行了静力弹塑性 pushover分析, 对四种加载模式下结构的 pushover分析结果进行了对比研究。在此基础上, 依据我国抗震规范评价了本结构的塑性发展顺序及 抗震性能水准。 关键词 静力弹塑性, 能力谱方法, 性能点, 结构性能水准
果, 不能回答所有地震作用下的问题, 因而应用还 受到限制。
相比之下, 静力弹塑性 Pushover方法以其概 念清晰, 实施相对简单, 及可以对结构弹塑性性能 明确评价的特点, 渐渐成为结构弹塑性分析方法 热点, 在国内外得到广泛的应用。
2 Pu shover能力谱方法的基本原理
能力谱方法也是一种以 Pushover分析为基础 的简化分析方法 [ 1] 。它最初是在 1975年由 F ree m an提出的, 此后许多学者对其作了大量的研究 和改进。这种方法通过结构的能力谱和地震需求 谱来直接估计结构的弹塑性反应。这里的需求谱 是由等效单自由度体系在有效阻尼下拟加速度反 应谱转换得 来的, 能力谱曲线则是指由 Pushover 分析得到的结构基底剪力 - 顶点位移关系曲线转 换得到的等价单自由度体系的谱加速度 - 谱位移
对于本结构这样的平面及竖向极不规则的复 杂高层结构, 为准确反映结构的弹塑性性能及屈
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Structural A na lysis
某超高层建筑静力弹塑性推覆分析
某超高层建筑静力弹塑性推覆分析发布时间：2022-05-09T06:47:26.924Z 来源：《工程建设标准化》2022年37卷1月2期作者：朱伟锋[导读] 此项目位于广东省中山市，地下1层，地上共32层，总高度144.6m朱伟锋工程概况：此项目位于广东省中山市，地下1层，地上共32层，总高度144.6m，结构类型为部分框支剪力墙结构，其中第2层楼面为转换层楼面。
场地抗震设防烈度为7度，设计分组为第1组，设计基本地震加速度为0.10g，场地类别为Ⅲ类。
抗震等级：三层及三层以下为一级，三层以上为二级。
建筑物标准层结构布置如下图所示：分析模型与计算假定：分析软件采用中国建筑科学研究院的多高层建筑结构弹塑性静力、动力分析软件PUSH 。
PUSH程序是一个完全三维的有限元空间弹塑性静力分析程序，非线性梁（柱）构件单元采用标准的有限元方法（微观方法）构造，单元切线刚度直接基于混凝土材料微元和钢筋材料微元的本构关系，这种模型通常被称为纤维束模型。
非线性墙单元面内刚度采用平面应力膜，可考虑开洞，面外刚度相对次要，用简化的弹塑性板元考虑。
对于本构模型，混凝土受压考虑SAENZ曲线，忽略混凝土受拉能力；钢筋采用理想弹塑性曲线。
PUSH分析参数设置如下图所示：强度准则：采用构件承载力极限值进行计算，材料强度取平均值。
根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010（2015版））附录C第C.1.1条，取钢筋，混凝土强度变异系数分别为0.06，0.10，则混凝土强度fm/fk=1.20，钢筋强度fm/fk=1.10。
参考广东省标准《建筑工程混凝土结构抗震性能设计规程》（DBJ/T 15-151-2019）附录D第D.3.1条的Kent-Scott-Park模型及常规Mander 模型，对于约束混凝土强度延性提高系数，取1.20。
参考美国应用技术委员会编制的《混凝土建筑抗震评估和修复》（ATC-40），构件塑性铰的位移限值如图1。
超高层建筑结构与弹塑性动力时程分析法
超高层建筑结构与弹塑性动力时程分析法一、前言随着经济的不断发展，城市内部的建筑物高度不断被刷新，各种高层建筑以及超高层建筑被不断的建设，对于这类建筑结构不能进行简单的叠加计算，需要依靠具有科学性的计算方法进行分析。
现如今常用的分析法是弹塑性动力时程分析法，这种分析法具有较高的精确度和准确度，可以对建筑结构进行定性分析，同时可以更好地反应地震对建筑物的影响。
二、工程概况某大型建筑地下2 层，地上33层，总建筑面积约为30 万m。
本工程±0.00 以下由裙房连为整体，±0.00 以上依据层数、高度、结构体系的不同共分为3 个单体，A 座，D 座与商业裙房构成大底盘单塔结构， B 座，C 座与商业裙房构成大底盘双塔结构。
本文论述仅针对B 座，C 座。
建筑结构设计使用年限：50 年；建筑结构安全等级：二级，对应结构重要性系数为1.0；抗震设防类别：根据规范GB50223—2008，本工程商业部分属人流密集的大型多层商场，抗震设防类别为重点设防类（乙）类建筑，写字楼部分抗震设防类别为标准设防类（丙）类建筑；抗震设防烈度为8 度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.20g；建筑场地类别：Ⅲ类；场地特征周期：0.45。
三、弹塑性动力、静力分析力学模型1.层模型它是把结构按层静力等效成质量弹簧串，然后再进行弹塑性动力反应分析。
层模型只能通过时程分析找到薄弱层，不能找到具体的薄弱杆件。
层模型动力时程分析计算由两部分组成，前一部分是层静力特性计算，这部分实际上就是一个小型的计算程序，采用增量法和能量法相结合，逐层计算结构的层间全曲线，并拟合成恢复力骨架曲线，并用三个点来简化描述该骨架曲线，即三线型骨架曲线，以此作为层刚度变化的控制点；后一部分是动力时程响应计算，基于集中质量、串联弹簧模型描述的层模型，采用Wilson—θ法计算结構的动力响应。
2.平面模型平面模型针对的是结构的一个局部——“榀”，对一榀框架进行时程分析，直接找出薄弱的杆件。
超限高层建筑罕遇地震下静力弹塑性分析
超限高层建筑罕遇地震下静力弹塑性分析摘要:本文以一栋150m高的超限高层住宅为例，对结构进行罕遇地震下静力弹塑性分析以及局部关键部位的验算，对结构在罕遇地震下的安全性进行评估。
分析结果表明，超高层结构在罕遇地震下的抗震性能达到设计的预期目标。
关键词：超限建筑；罕遇地震；转换结构；静力弹塑性；性能设计Abstract: this article with a house of 150 m high overrun high-rise residential as an example, the structure of the rarely met earthquake static elastic-plastic analysis and under local key parts of the checked and the structure of the rarely met earthquake in the safety evaluation. The analysis results show that the super-tall structures in Abraham under severe earthquake seismic performance to design targets.Keywords: overrun architecture; Of the rarely met earthquake; Conversion structure; Static elastic-plastic; Performance design1．前言超限高层建筑或超B级高度，或体型复杂，扭转效应明显；或平面布置不规则，刚度突变；或承载力突变；或几个兼有之，因此在结构抗震设计上相对复杂，须保证其结构性能满足“小震不坏，中震可修，大震不倒”的设防目标，其中评估超限高层能否满足“大震不倒”，找出结构在罕遇地震作用下的薄弱层并采取措施加强就显得尤为重要。
推覆 弹塑性静力分析
PUSHOVER应用背景
结构遭受强震作用后，一般将进入弹塑性状态。 为了满足结构在大震作用下的抗震要求，有必要对结 构进行弹塑性变形验算。 近年来，静力弹塑性分析(pushover analysis)作为 对新结构进行抗震设计或对现有结构进行抗震能力评 价的新方法，以其概念清楚，实施相对简单，同样能 使设计者在某种程度上了解结构在强震作用下的弹塑 性反应的特点，在国外得到了广泛的应用。
PUSHOVER分析原理
pushover方法卞要用于对现有结构或设计方案进行抗侧能力的计算，对结 构的抗震性能进行评估，自从基于位移胜能的抗震设计理论提出之后，该方 法的应用范围逐渐扩大到对新建建筑结构的弹塑性抗震分析。这种方法实质 上是一种静力非线性计算方法，与传统的抗震静力计算方法不同之处在于它
PUSHOVER分析的两个假设
pushover分析方法一般基于以下两个假定： (1)结构(一般为多自由度体系MDOF )的反应与该结构的等效单自由 度体系(SDOF)的反应是相关的，这表明结构的反应仅由结构的第 一振型控制。 (2)在每一加载步内，结构沿高度的变形由形状向量{Φ}表示，在这一 步的反应过程中，不管变形大小形状向量{Φ}保持不变。 严格说来，这两个假定是不完全准确的，但是研究说明，这些假定能 够很好地预测多自由度体系的地震反应，并且这些地震反应确实是由第 一振型控制的(尤其是对于基本周期小于1s的结构)。
考虑了结构的弹塑性性能并将设计反应谱引入了计算过程和计算成果的解释.
在施加外力时，首先在结构上施加竖向荷载并保持不变，同时根据结构的具 体情况沿高度施加某种侧向分布形式的水平荷载，模拟地震水平惯性力，并
逐步增加水平力，使得结构构件逐渐进入塑性状态，结构的梁、柱等构件出
某高层结构弹塑性分析探讨
某高层结构弹塑性分析探讨摘要：对该结构进行大震静力弹塑性推覆分析，构件损伤导致结构出现明显的刚度退化，结构阻尼有较大增长，性能点处各层弹塑性位移角满足规范要求，框架柱均未出现弯曲破坏和受剪破坏，可实现大震不倒的抗震设防目标。
关键词：弹塑性分析；阻尼增长；性能点；大震不倒1工程概述本项目位于广东省，采用框架-剪力墙结构，结构高度为52.500m。
塔楼建筑面积约为6万m2，地上12层，地下1层，该项目平面较复杂，在二层和四层有楼板不连续，立面在十一层有收进，三层和四层局部转换，模型三维图如图1所示。
图1 模型三维图建筑抗震设防类别为乙类设防类，结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。
场地地震基本烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组。
2.构件尺寸本项目框架柱截面尺寸为1000x1000（转换柱）、1200x600、900x900~600x600渐变，剪力墙为400~200mm渐变，梁500x1000、400x900、300x700，转换梁为1000x1000型钢梁，混凝土等级为C30~ C60，钢筋强度等级为HRB400。
3. 大震弹塑性分析由于该项目存在扭转不规则、凹凸不规则、楼板不连续、刚度突变、构件间断共计5项超限点，对该结构进行大震弹塑性分析。
3.1静力弹塑性推覆（Pushover）分析采用YJK软件，对结构进行刚性楼板的假定，分别对建筑物在X、Y两个方向罕遇地震作用下进行静力弹塑性推覆分析，3.2加载顺序与水平荷载竖向分布模式分两步进行加载。
第一步为施加重力荷载代表值，并在后续施加水平荷载过程中保持恒定。
第二步为逐步施加竖向分布模式为倒三角形的水平荷载。
3.3 Pushover分析性能点处相关指标大震下静力弹塑性分析所得的性能点处相关指标如下表1所示。
表1 性能点处相关指标3.4结构弹塑性静力推覆能力谱验算结构弹塑性静力推覆能力谱验算如下图2和图3。
3.5大震下性能点处结构出铰情况在推覆过程中，中间层剪力墙连梁及个别小梁首先出现受弯塑性点，然后沿竖向双向发展，出现更多塑性点，直到性能点处，连梁梁端产生弯曲塑性铰。
某高层建筑结构静力弹塑性(Pushover)分析
1Pushover 分析原理Pushover 分析法的原理是先在结构上施加竖向恒载和活载并保持不变，同时施加沿高度分布的某种水平荷载或位移作用，随着水平作用的不断增加，结构构件逐渐进入塑性状态，结构的梁、柱和剪力墙等构件出现塑性铰，最终达到将结构推至某一预定的目标位移或使结构发生破坏，然后停止增加侧向力，进而了解和评估结构在地震作用下的内力和变形特性、塑性铰出现的顺序和位置、薄弱环节及可能的破坏机制，以判断结构是否能经受得住未来可能发生的地震作用，如不满足则对局部薄弱环节采取相应的抗震加固措施。
其主要过程如下：⑴对结构进行在恒载、活载、风荷载和多遇地震作用下的内力分析和截面配筋设计。
⑵建立能力谱曲线。
将地震作用简化为沿高度分布的某种水平荷载，并将其作用在结构的计算模型上，运用荷载增量或以增量控制进行结构的非线性静力分析，直至结构顶点达到目标位移值，得到结构基底剪力-顶点位移V b -U n 曲线，再将其转为谱加速度-谱位移S a -S d 曲线，即能力谱曲线。
⑶建立需求谱曲线。
根据设防烈度、场地类型、设计地震分组以及结构出现塑性变形后变化的阻尼比，通过反复迭代计算，得到结构在某一水准地震的需求谱曲线。
⑷确定性能点。
把前面得到的能力谱曲线和需求谱曲线画在同一坐标系中（如图1），两曲线的交点称为性能点。
该点所对应的位移即为结构在该水准地震作用下的结构顶点位移，由该位移可确定对应的所加水平荷载值，然后查出结构在该水平荷载作用下的塑性铰分布、内力和变形，这就是结构在该水准地震作用下的塑性铰分布、内力和变形。
⑸结构抗震性能评价。
经Pushover 分析后，得到性能点时塑性铰分布、内力和变形，作如下评价：①层间位移角、最大层间位移角是否满足抗震规范规定的弹塑性层间位移角限值；②构件的局部变形。
2工程概况及结构选型某高层住宅楼建筑总高为120m ，总建筑面积约10万m 2。
地下1～4层为机动车库及设备用房（负4层为人防地下室）；1～5层为商场及餐厅，6层以上分为3栋（E ～G 栋）36层的住宅，最大高宽比3.62。
超高层结构设计中弹塑性法的分析与应用
超高层结构设计中弹塑性法的分析与应用摘要：随着经济的发展，现代建筑楼层数越来越大，如何保障超高层建筑的可靠性和安全性，是相关的工作人员需要进行探讨、研究的一项重要课题。
本文将对弹塑性法进行说明分析，并将该方法应用到超高层建筑的结构设计中。
关键词：弹塑性法；超高层随着经济的快速发展，现代建筑楼层数越来越大，对于这些超高层建筑结构的可靠性、安全性的保障，成为了相关工作人员需要进行研究的主要课题之一。
下面针对该问题，对弹塑性方法进行详细的介绍、研究，并将其应用到超高层建筑的结构设计中。
一、弹塑性分析方法概述弹塑性分析方法包括：静力弹塑性分析法、弹塑性动力时程分析法。
下面将对这两种方法进行详细的介绍。
首先，静力弹塑性分析法一般指静力推覆分析方法。
该分析方法根据结构实际情况，施加给建筑结构侧向力，且逐渐将该力的大小加大，使得结构经历一系列的过程，比如屈服、结构控制位移、裂开、弹性等，以便结构实现预期目标位移，或者成为机构，达到掌握建筑结构在地震的影响下的各种状况，如将发生的破坏机制、薄弱部位、变形与内力特性、塑性绞发生的次序、部位，以更好地判断建筑结构能否承受地震的作用。
其次，20世纪60年代逐渐形成了弹塑性动力时程分析法。
该方法主要研究的是超高层建筑的工程抗震以及抗震分析。
到20世纪80年代，该方法仍然是大部分的国家在抗震设计规范分析方面所使用的方法。
时程分析法属于动力分析方法，是其中的一种形式。
该分析法主要求解结构物的运动微分方程，利用时程分析可以掌握到各个时间点各个质点的加速度动力反应、移动速度和位移等，以计算出结构内力、变形的时程变化情况。
因为存在较大的输入输出的数据量，且较复杂，导致了在一段时间内时程分析法无法开展。
随着快速发展的计算机技术，时程分析方法取得了发展空间。
二、静力弹塑性分析法的分析应用实施静力弹塑性分析法需要进行的步骤如下所示：步骤一：准备工作。
具体包括：建立构件、结构的模型，如确定恢复力模型、物理常数、几何尺寸等；计算承载力；计算荷载等；步骤二：计算各种参数值。
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超高层结构静力弹塑性推覆分析
杨继清;李靖;王建国;王立娜
【摘要】以成都市某48层办公楼工程为例,应用PUSH&EPDA软件对外框架-核心筒结构-腰桁架结构进行了详细的静力弹塑性(Pushover)分析研究.结果表明:在大震作用下,底部平顶层及以下核心筒部分外墙肢、底部两层部分墙肢、加强层和加强层下一层墙肢局部区域出现裂缝,应增设型钢钢骨进行加固,对于存在较轻微局部裂缝的区域,需要提高构件的配筋率.
【期刊名称】《低温建筑技术》
【年(卷),期】2016(038)010
【总页数】3页(P77-78,87)
【关键词】外框架-核心筒结构-腰桁架;Pushover分析;PUSH&EPDA
【作者】杨继清;李靖;王建国;王立娜
【作者单位】昆明理工大学建筑工程学院,云南昆明650224;云南农业大学建筑工程学院,云南昆明650201;云南农业大学建筑工程学院,云南昆明650201;云南农业大学建筑工程学院,云南昆明650201;云南农业大学建筑工程学院,云南昆明650201
【正文语种】中文
【中图分类】TU973.2
结构受到强震作用后进入弹塑性状态，为满足结构在大震作用下的抗震设计要求，有必要对结构进行静力弹塑性推覆分析[1]。
静力弹塑性推覆分析(pushover
analysis)由于其概念清晰，实施相对简单，能够较为准确的反应结构在强震作用
下的弹塑性反应特点，得到了土木工程界的广泛认可。
由于其在不同抗震设防标准下控制结构的破坏形态使结构有不同的抗震水平，比以往抗震设计方法中强调力的概念前进了一大步，得到了国内外广泛的应用[2，3]。
工程位于成都市主城区成华区，沪蓉高速、厦蓉高速、京昆高速、西成高铁、成都地铁1～7号线及成都东站等均布局成华区。
工程场地内拟建三座塔楼和一个裙楼，一期塔楼位于基地内西南部为48层办公楼，二期塔楼位于基地中心为 95层高的
超高层办公楼和酒店，三期塔楼位于基地东部为39层的公寓式酒店，场地总平面图见图1。
总建筑面积7.87×105m2，地上总建筑面积为5.25×105m2，地下 3层为车库和机电用房，面积为2.62×105m2。
二期塔楼和三期塔楼在地下室顶板以上和裙房
之间设置抗震缝。
一期塔楼连接部分一层裙房，并在轴线附近与其它部分裙房设置抗震缝，见图2。
本项目设计和施工共分三个阶段，第一期主要包括处于地块西部(轴线西面范围)的地下车库各层，一期塔楼及底层相关的机电房及后勤室。
第二期主要包括轴线之间地下车库各层、二期塔楼及相应裙房部分。
第三期为轴线以东的地下车库、塔楼三及相应裙房部分。
本文研究的是该项目的第一期结构设计。
场地处于原浅丘斜坡地带，地势总趋势为南高北低。
地面高程193.90～208.71m，最大高差约14.81m。
场地地层从上而下依次为第四系全新统人工填土层、第四系全新统冲积层、侏罗系中统沙溪庙组泥岩和砂岩。
拟建地段中等风化泥岩抗拉强度设计值0.3MPa，粘聚力设计值 0.772MPa，内摩擦角设计值32°，天然及饱和单轴抗压强度设计值分别为13.59MPa和9.17MPa，弹性模量设计值1988MPa，
变形模量设计值 1733MPa，地基承载力特征值 2572kPa。
3.1 分析软件
分析采用中国建筑科学研究院的多、高层建筑结构弹塑性静力、动力分析软件
PUSH&EPDA 程序。
3.2 分析模型和计算假定
本工程为外框架-核心筒结构-腰桁架结构体系，计算模型如图3所示。
PUSH&EPDA采用图4所示的Saenz曲线来模拟混凝土在单调加载情况下的应力-应变关系。
PUSH&EPDA采用图5所示的钢筋和钢材料模型来模拟钢筋在单调加载情况下的应力-应变关系。
3.3 加载顺序与水平作用力的竖向分布
加载过程包括两大步，第一步施加重力荷载，第二步施加侧推荷载[4]。
侧推荷载分两种形式，一种是矩形，一种是倒三角形，倒三角形荷载形式因为比较符合地震力的分布而被较为广泛采用，本次分析采用倒三角形的侧推荷载。
表1 大震下的基底剪力 kN大震反应谱大震PushoverPushover/反应谱X向63280589750.93Y向70750614510.87
从表1中数据可知，大震条件下通过Pushover分析得出的总地震力，在X、Y方向均小于大震弹性反应谱，说明在大震条件下，部分结构进入塑性阶段，结构侧向刚度出现轻微弱化，承担地震力的能力有一定程度的降低。
3.4 塑性铰开展
(1) 在大震作用下的弹塑性静力推覆分析过程中，随着增量步数的增加，推覆力达
到32405kN时，加强层下部2～27层T②-⑦轴线处连梁处首先开始出现塑性铰(图6，圆圈所标明的位置是塑性铰出现的位置，以下相同)，连接连梁的塑性铰在同一位置扩展到底层，同时在15层和加强层区域个别电梯间小隔墙墙肢局部区域出现裂缝，当推覆到达性能点时，T②-⑦轴线处连梁在27层以下均出现塑性铰，在底部平顶层及以下核心筒部分外墙肢出现较多受拉裂缝(图8)。
(2) 在推覆力达到45694kN时，结构17层以下部分连梁处首先开始出现塑性铰(图7)，随着推覆力的增加，连梁的塑性铰一直扩展(图10)，直至推覆过程到达性能点时，在底部两层部分墙肢、加强层和加强层下一层墙肢局部区域出现裂缝(图9)。
(3) 从X向推覆结果来看，在大震作用下底部倾覆弯矩最大，底部二层部分外墙肢出现较多的受拉裂缝，而平顶层层在大震下部分墙肢局部仅出现些轻微的裂缝，由上述结果可以说明底部二层为承载力相对薄弱层，同时进一步验证反应谱分析中出现的结构薄弱层。
设计中对于这几层比较薄弱部分，采取增设型钢钢骨加强的措施，对于其他层只有较轻微的局部裂缝，适当提高该墙段边缘构件配筋率和竖向水平分布筋的配筋率[5，6]。
4 结语
上述研究表明结构储备了足够的变形能力，没有被破坏到极限状态。
结构整体抗震性能满足大震不倒塌的抗震设计目标。
静力弹塑性分析反映塑性铰的开展情况，对于大震下的构件验算提供了良好的参考依据。
[1] 吴小宾,冯远,熊耀清，等. 带楼梯框架结构静力推覆分析及弹塑性性能研究[J]．建筑结构,2011,327(3):31-35．
[2] 吴文军. 半刚性连接钢框架的弹塑性静力推覆分析[J]．广西工学院学
报,2011,220(1):13-17．
[3] 杨志勇,何若全. 高层钢结构弹塑性抗震分析静动力综合法[J]．建筑结构学
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[4] 孙勇,张志强,程文瀼,李爱群. 静力弹塑性分析方法基于水平位移加载模式的研究[J]．工程抗震与加固改造,2009,31(1):74-80．
[5] 孙勇,张志强,程文瀼,等. 基于侧向力加载方式的Pushover分析方法[J]．工业建筑,2009,39(5):47-52+55．
[6] 李振宝,李长江,马华. 静力弹塑性推覆分析研究进展[J]．建筑结
构,2012,42(S1):157-161．
DOI：10.13905/ki.dwjz.2016.10.029
[收稿日期] 2016-05-06
[作者简介] 杨继清(1978-)，男，云南大理人，博士研究生，目前主要从事工程地质方面的研究。
【中图分类号】TU973.2
【文献标识码】B
【文章编号】1001-6864(2016)10-0077-02
从表1中数据可知，大震条件下通过Pushover分析得出的总地震力，在X、Y方向均小于大震弹性反应谱，说明在大震条件下，部分结构进入塑性阶段，结构侧向刚度出现轻微弱化，承担地震力的能力有一定程度的降低。
3.4 塑性铰开展
(1) 在大震作用下的弹塑性静力推覆分析过程中，随着增量步数的增加，推覆力达到32405kN时，加强层下部2～27层T②-⑦轴线处连梁处首先开始出现塑性铰(图6，圆圈所标明的位置是塑性铰出现的位置，以下相同)，连接连梁的塑性铰在同一位置扩展到底层，同时在15层和加强层区域个别电梯间小隔墙墙肢局部区域出现裂缝，当推覆到达性能点时，T②-⑦轴线处连梁在27层以下均出现塑性铰，
在底部平顶层及以下核心筒部分外墙肢出现较多受拉裂缝(图8)。
(2) 在推覆力达到45694kN时，结构17层以下部分连梁处首先开始出现塑性铰(图7)，随着推覆力的增加，连梁的塑性铰一直扩展(图10)，直至推覆过程到达性能点时，在底部两层部分墙肢、加强层和加强层下一层墙肢局部区域出现裂缝(图9)。
(3) 从X向推覆结果来看，在大震作用下底部倾覆弯矩最大，底部二层部分外墙肢出现较多的受拉裂缝，而平顶层层在大震下部分墙肢局部仅出现些轻微的裂缝，由上述结果可以说明底部二层为承载力相对薄弱层，同时进一步验证反应谱分析中出现的结构薄弱层。
设计中对于这几层比较薄弱部分，采取增设型钢钢骨加强的措施，对于其他层只有较轻微的局部裂缝，适当提高该墙段边缘构件配筋率和竖向水平分布筋的配筋率[5，6]。
上述研究表明结构储备了足够的变形能力，没有被破坏到极限状态。
结构整体抗震性能满足大震不倒塌的抗震设计目标。
静力弹塑性分析反映塑性铰的开展情况，对于大震下的构件验算提供了良好的参考依据。