地基基础课程设计(梁板式筏形基础)
梁板式筏型基础设计
7、梁板式筏形基础设计7.1工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。
基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。
基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。
上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。
７.１.1.柱荷载图7.1竖向标准荷载分布图柱荷载基本组合kN柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）柱号荷载（kN）合力（kN）南华大学城市建设学院本科毕业设计图7.2基础平面布置简图第 3 页共80页7.2设计尺寸与地基承载力验算7.2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。
查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。
7.2.2基础底面尺寸的确定由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为：iN ∑()22417291930811865⨯+++=()22934353037592340⨯++++ ()22839348836292135⨯++++()22525312530711722⨯++++=90398kN其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m3.6)22934235302375922340[(903981⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑iii cNy N y7.8)22839234882362922135(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+ ]15)22525231252307121722(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=7.5m基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为： ()()my b c 1625.75.025.0=⨯+=⨯+=则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为：219760.6116m A =⨯=基础底面积为2976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力Pa AN p jk 7.114976111916===∑7.2.3地基承载力的验算按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在25m 以下的一般民用框架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。
梁板式和平板式筏型基础设计计算
悬挑 部分 弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
边缘支座外侧剪力 ： ｐ Ｑ＝ Ｌ 板的最小厚度 ： ＝ ／Ｏ￣ ＾ Ｑ ７ｆ 悬臂、 中及支座处 的配筋可按照公式 ：。 跨 Ａ＝
Ｍｉ ． 内 ９ｈ
７， 、，
的力 Ｆ ＝
＝
。在 皿 与
的交叉 点 处 的力
地 反力： ＝ 基 ｐ 专
１ ２
ＩＬ Ｔ Ｌ Ｕ
（ ／ ； 尺 一Ｆ ） ２在
与 且，的交叉 点 处 的力 Ｆ ＝ ３
底 板及 跨 中弯矩计 算式 为 ： ＝ Ｍ
ｉ２ －
ｎ
／ 。在 Ｊ： 儿 的交 叉点处 的力 Ｆ ＝ Ｆ 。 ３ ； Ｌ与 Ｆ ４ Ｂ ２ 除此 之外 还有 儿 梁外 伸 部 分传 来 的线 荷 载 ｇ ＝ ，：在 地 基 的各 个 转 角 处 的地基 反 力 以集 中力 ｐｎ ， － ＝ 。： ｐｎｏ 的形式 作 用 儿 上 。最 后 由此 可得 各 在
ｙ Ｍｘ Ｍ
Ａ — Ｉ 一 Ｉ
。
ｌ
￣ －ｉ ｌ
＿
式 中 ： 为相应 于荷载 的标 准组合 时筏板基 础 上 ∑
由柱传来 的竖 向荷 载总和； Ｇ 为筏形基 础 自重； Ａ 为筏形基础底面积 ； 、 为分别为竖 向荷载 ∑ 对通过筏基底面形心的 ｘ Ｙ 、 轴的力矩 ；、 分别为 ｘＹ 计算点的 轴和 Ｙ 轴的坐标。 基地发力应满足下列要求ｎ ： 】
式型形基础有单向肋和双向肋之分， 目前采用 比较 广泛 的是双 向肋 ， 图 １ 示 ， 种基础 的传 力体 系 如 所 这 是地基反力传给底板 ， 底板再传给次肋 ， 次肋传给主 肋 。在 设计时 ， 板按照 连续板计 算 。 底
２ １ 底 板计算 ．
基础工程—筏形基础资料
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一、筏形基础受力特点
(2) 将筏板或肋粱作为地基上板或梁板 组合体系计算，如简化的刚性板法和按双 向板计算的倒楼盖法。对荷载较复杂、筏 板不规则、柱距不等的情况应采用地基上 弹性板法。
筏板基础具有减少基底压力，提高地基承载 力、增强基础整体刚性以及调整地基不均匀沉降 的能力，可以避免结构物局部发生明显的不均匀 沉降。
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筏形基础可分平板式和梁板式两种：
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1、 平板式
底板是一块厚度相 等的钢筋混凝土板。
适用于柱荷载不大， 柱距较小且等距的情况。
平板式基础混凝土 用量较多但它不需要模 板，施工简单，建造速 度快，常被采用。
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五、筏形基础的抗冲切和抗剪验算
3、平板式筏基（柱）筒下筏板抗冲切验算
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五、筏形基础的抗冲切和抗剪验算
3、平板式筏基（柱）筒下筏板抗冲切验算
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六、高层建筑筏形基础与裙房基础之间的构造
1.当高层建筑与相连的裙房之间设 置沉降缝时，高层建筑的基础埋深 应大于裙房基础的埋深至少2m。当 不满足要求时必须采取有效措施。 沉降缝地面以下处应用粗砂填实； 2.当高层建筑与相连的裙房之间不 设置沉降缝时，宜在裙房一侧设置 后浇带，后浇带的位置宜设在距主 楼边柱的第二跨内。后浇带混凝土 宜根据实测沉降值并计算后期沉降 差能满足设计要求后方可进行浇 注；
筏板边缘的外伸部分应上下
配置钢筋。对无外伸肋梁的双向
外伸部分，应在板底配置内锚长
度为 lr（大于板的外伸长度 L1
及 L2）的辐射状附加钢筋，其直
梁板式筏板基础实例分析
梁板式筏板基础实例分析作者：陈书意来源：《中华民居·学术版》2014年第06期摘要：结合工程实例重点分析了带地下车库的多层建筑梁板式筏板基础的设计方法，并利用工程师的实际经验进行分析和判断，可供类似工程参考。
关键词：梁板式筏板基础；底板；锚杆；抗浮随着私家车的增多，停车难问题的严峻，在多层办公楼及住宅的设计中，越来越多的要求多层楼房下做大型地下车库。
这就使常规的基础设计变得复杂起来，要求设计人员在基础设计中要考虑地下室大底板的作用及基础设计中安全性和经济性的结合。
1 工程概况温州市鹿城区某办公管理房，地上2层附带地下一层车库。
抗震设防烈度为6度，Ⅱ类场地。
上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构体系，建筑结构抗震等级框架四级。
地下一层车库为一整体，面积为1928.1m2，不设置沉降缝。
地下一层，平时为车库及设备用房，战时为人防汽车库。
±0.000相当于黄海标高6.000m，地下室底板面标高为-6.330m.2 工程地质概况（见表1）根据勘察报告所提供的土层数据，场地地下水位较高，综合场地判别结果，本工程场地为不液化场地。
该场地土类型为软弱土，场地类别为Ⅱ类，局部地段为Ⅰ1类。
基础持力层为第⑩-1或则⑩-3层凝灰岩层，层顶高程为0.25～5.25m，揭露层厚0.40～14.20m，物理力学性质较好，埋深适宜，可以作为建筑物的天然地基持力层。
3 基础设计3.1 基础选型该工程为地上二层，上部结构荷载均匀，柱网布置规则，柱距为8m×8m，根据勘察成果综合经济合理、实用可行考虑：采用梁板式筏板基础，以⑩-2强风化凝灰岩为持力层，基础底全面进入持力层不少于0.5m，宜达到相对较完整的岩石，以满足抗压、抗滑、抗拔及地基稳定性的要求。
3.2 基础计算3.2.1 基础计算要求当地基土比较均匀、地基压缩层范围内无软弱土层或可液化土层、上部结构刚度较好，柱网和荷载较均匀、相邻柱荷载及柱间距的变化不超过20%，且梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6时，筏形基础可仅考虑局部弯曲作用（倒楼盖计算）。
第六节筏形基础
第六节筏形基础设计
C2
Z
T2
αm M2
Z ( M1 M2 )
T1 C1 αm M1
αs(M1 M2 )
板与柱不平衡弯矩传递示意
第六节筏形基础设计
距柱边h0/2处冲切临界截面的最大剪应力
应由两部分组成，一部分由集中力设计 值所引起的剪应力，集中力设计值，对 内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥 体内的地基反力设计值，对边柱和角柱， 取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范 围内的地基反力设计值，地基反力值应 扣除底板自重；另一部分是不平衡弯矩 所产生的附加剪应力。则最大剪应力按 下式计算：
第六节筏形基础设计
1 梁板式筏形基础简化计算
ly
1
2
2
2
1
2
3
3
3
2
1
2
2
2
1
lx lx lx lx lx
图3-49 连续板的支撑条件
ly
ly
lx lx lx lx lx
图3-50 地基反力在基础梁上的分配
ly
ly
第六节筏形基础设计
在仅考虑局部弯曲作用时，地基上筏板简化为倒 置楼盖。筏板被基础梁分割为不同支承条件的 双向板或单向板。如果板块两个方向的尺寸比 值小于2，则可将筏板视为承受地基净反力作 用的双向多跨连续板。
底板斜截面受剪切承载力按下式计算：
Vs≤0.7βhsft(ln2-2h0)h0 βhs=(800/h0)1/4
第六节筏形基础设计
冲切破坏锥体 的斜截面
基础梁
底板
h h0 ln2 h0 ln2
um
h0 h0
ln1 2
2
图3-44底板受冲切计算简图
筏板基础课设
基础工程课程设计梁板式筏型基础设计班级：土木1103班姓名：吕梁学号：指导老师：杨润林1、某建筑物双向板式片筏基础，上部结构传来的总轴力为N 总 =99330kN （学号为41112067，三班）, 基础埋深1.8m ，修正地基承载力特征值fa =120kN/m2 ，混凝土强度等级用C20，钢筋用I 、II 级，试设计此基础。
2、基础形式的选择 选择筏板基础。
3、基础平面尺寸的确定在竖向荷载作用下，如将xoy 坐标系原点置于筏基底板形心处，则基底反力可按下式计算：(,)i yii xx y xyN eN G N eP d x y AI I γ+=+±±∑∑∑。
式中：x e ，y e 分别为竖向荷载i N ∑对x 轴和y 轴的偏心距；x I ，y I 分别为片筏基础底面对x 轴和y 轴的惯性矩；x ，y 分别为计算点的x 轴和y 轴坐标由于本结构为对称结构，故竖向荷载作用下基底反力计算公式可简化为：iNGP d Aγ+=+∑ 式中i N ∑为上部结构传至底层各框架柱底的轴向力标准值的总和；G 为包括底层墙重，地面恒载，活载等的重力荷载标准值。
根据KK Kk a F G F P rd f A A+==+≤ 可知2993301182.512020 1.8K a F A m f rd ≥==--⨯ 基地面积：为了不产生偏心弯矩，设计时使，分别处于平面中心处，从而使筏板基础更加均衡受力，假设柱平均分配总轴力。
取A=1500m 2按照题目中给出的图形比例L=2b 来设计基础。
基础宽度27.39A b m L ==,取b=3*8.2+3=27.6m L=8*6.5+3=55m.最终A=1518m 24、筏板，基梁尺寸确定基础埋深1.8m, 120kpa a f =。
《地基基础设计规范》GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于400mm ，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/14，故取板厚500mm 。
(整理)梁板式筏型基础设计
7、梁板式筏形基础设计7.1工程概况和工程地质条件衡阳市平安小学综合楼法上部结构为框架结构，下部为粉质黏土，地下水位埋深1.500m。
基础面积为16m×61m,采用梁板式筏形基础，基础埋深5.2m，基础混凝土强度为C30，底板厚800mm，钢筋采用HRB235级钢。
基础梁受力筋为HPB335，箍筋采用HPB235级钢筋。
上部结构竖向荷载见表7.1；基础平面布置图见图7.1；地质情况见第1部分第一节。
７.１.1.柱荷载图7.1竖向标准荷载分布图柱荷载基本组合kN图7.2基础平面布置简图精品文档7.2设计尺寸与地基承载力验算7.2.1基础底面地下水压力的计算确定混凝土的防渗等级地下水位位于地面以下1.5米处，此处不考虑水的渗流对水压力的影响。
查《混凝土防渗规范》将底板混凝土防渗等级确定为S6。
7.2.2基础底面尺寸的确定由柱网荷载图可得柱的标准组合总荷载为：iN ∑()22417291930811865⨯+++=()22934353037592340⨯++++ ()22839348836292135⨯++++()22525312530711722⨯++++=90398kN其合力作用点：0=c x ，基础左右两边均外伸0.5m3.6)22934235302375922340[(903981⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯==∑∑iii cNy N y7.8)22839234882362922135(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+ ]15)22525231252307121722(⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=7.5m基础下边外伸长度0.5m ，为使合力作用点与基础形心重合，基础总宽度为：()()my b c 1625.75.025.0=⨯+=⨯+=则：基础上边外伸长度为：m 5.05.01516=-- 由以上计算，可得基础底面面积为：219760.6116m A =⨯=基础底面积为2976m ，上部基本组合总荷载为111916kN,基低净反力Pa AN p jk 7.114976111916===∑7.2.3地基承载力的验算按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》规定：地基受力层不存在软弱粘性土的建筑物且不超过8层高度在25m 以下的一般民用框架房屋可不进行地基及基础的抗震承载力验算。
筏形基础平法识图
改进方向：提高计算精度， 简化计算过程
研究热点：新型材料、新型结 构、新型施工方法在筏形基础
中的应用
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检查混凝土裂缝：确保 无有害裂缝
检查混凝土耐久性：确 保符合设计要求
筏形基础平法施 工安全措施
施工现场的安全管理
安全培训：对施工人员进行安 全培训，提高安全意识
安全设施：设置安全防护设施， 如安全网、安全帽等
安全检查：定期进行安全检查， 及时发现并消除安全隐患
安全操作：严格按照操作规程 进行施工，避免违规操作导致 安全事故
筏形基础平法图纸的符号与标注
符号：表示基础、梁、柱、墙等构件的符号 标注：表示尺寸、位置、材料等详细信息 颜色：不同颜色代表不同构件或材料 线型：不同线型代表不同构件或材料 比例：表示图纸与实际尺寸的比例关系 尺寸标注：表示构件的长度、宽度、高度等尺寸信息
筏形基础平法图纸的识读方法
识读基础平面图：了解基础平面布置、尺寸、材料等 识读基础剖面图：了解基础剖面形状、尺寸、材料等 识读基础配筋图：了解基础配筋方式、数量、规格等 识读基础施工图：了解基础施工工艺、流程、注意事项等
钢筋的检查：对钢筋的加工和安装进行质量检查，确保符合 设计要求和规范要求
模板的安装与固定
模板的选择：根据设计要求选择合 适的模板材料和规格
模板的安装：按照设计图纸进行模 板的安装，确保模板的平整度和垂 直度
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模板的运输：确保模板在运输过程 中不受损坏
模板的固定：使用螺栓、拉杆等工 具将模板固定在钢筋上，确保模板 的稳定性和牢固性
由钢筋混凝土 构成，具有较 高的承载能力
适用于地基承 载力较低、地 基变形较大的
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梁板式筏形基础课程设计计算书一、 荷载计算1. 假定不考虑风载与地震作用。
不考虑地下水对基底的上浮力。
2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。
（1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡ （2）建筑面积计算：地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡ 局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ， 建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡ （3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN二、 基础尺寸初步估算1. 基础底板面积确定：用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定：计算梁高:mm l h 1000666==≥计算梁宽:⎥⎦⎤⎢⎣⎡∈h h b 21,31，h 为梁高。
梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。
如图1所示：图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ）3.地基承载力特征值的修正对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得：0.3, 1.6b d ηη==，则：2/48.341)5.085.4(186.1)36(183.0200)5.0()3(m kN d b f f m d b ak a =-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=γηγη4.验算地基承载力 上部荷载总和为：∑=kN Fk80.113788筏基底板自重为：kN G k 00.14310256.000.954=⨯⨯= 基底反力平均值：=k p =+∑AG Fkk970.6414310.0013788.801+=134.282/kN m 2/48.341m kN f a =<所以地基承载力满足要求。
5.基础内力计算：用荷载设计值（kN 88.15361435.180.113788=⨯），净反力（不包括筏基底板自重）2/02.16100.95488.153614mkN AF P j ===∑三、 底板厚度确定1. 底板厚度初步估算：根据构造要求，对12m 以上建筑的梁板式筏基，底板厚度与最大双向板格的短边净跨5.2m 之比不应小于1/14，且板厚不应小于400㎜。
故板厚不应小于429㎜，故取上述筏板厚0.7.8m 。
选用C30混凝土。
2. 底板厚度验算： （1）抗冲切验算mmf p l l p l l l l h thp j n n j n n n n 55041043.117.002.1612.52.602.1614)2.52.6()2.52.6(47.04)()(322212212210≈⨯⨯⨯+⨯⨯⨯-+-+=+-+-+≥β取h 0=57.80mml F =17.81.02⨯(7.8.2.0-0.7.8-0.57.8×2)×(7.8.0-0.7.8-0.57.8×2)=37.838.80kN 00.7hp t m f u h β≤=0.7.8.2⨯1.0⨯31.4310⨯⨯20.57.8⨯0.57.8=11525.11kN图2 底板冲切示意图（尺寸单位：mm ）（2）斜截面抗剪验算s V =17.81.02×8.7.84=1391.21kN==-≤00027.0)2(7.0bh f h h l t hs n hs ββ0.7.8.2×1.0×1.43×103×5.2×0.57.8=2914.91kN计算可知 ，满足冲切、剪切强度要求。
图3 Vs的计算方法示意图四、基础底板内力及配筋计算图4 基础平面图按单向板配区格1跨中弯矩：m kN l p x j ⋅=⨯⨯==01.46202.161141141M 22'跨中 端支座弯矩：m kN l p x j ⋅-=⨯⨯-=-=26.40202.161161161M 22'支座底板配筋按简化公式计算0y s 0.9f MA h =设基础有100mm 垫层，取保护层厚度为50mm ，则mm550h 0=选HRB335钢筋，2/300mm N f y = 则，跨中计算配筋为263095503009.01001.46mm =⨯⨯⨯ 端支座计算配筋为262715503009.01026.40mm =⨯⨯⨯ 故长边方向按构造配筋，取φ8@250。
短边方向配φ******.20钢筋，支座处配φ8@200钢筋。
17.167===xy l l λNl p N l p yj x j 323232321098.788971002.1611072.579661002.161⨯=⨯⨯=⨯=⨯⨯=按三列双向连续板的区格3、区格4、区格4‘、区格5的计算简图，查表5-3~表5-5求得弯矩系数。
651.0,0126.0,0235.0790.0,0130.0,0275.0647.0,0190.0,0355.0555444333=========x y x x y x x y x x x x ϕϕϕϕϕϕ 计算板的各部位弯矩值如下： 区格3：kN N l p M kNN l p M yj y y x j x x 909.1491499091098.78890190.0783.2052057831072.57960355.0323323==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格4：kN N l p M kNN l p M y j y y x j x x 569.1021025691098.78890130.0409.1591594091072.57960275.0324324==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格5：kN N l p M kN N l p M y j y y x j x x 414.99994141098.78890126.0223.1361362231072.57960235.0325325==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ区格4’5248.022,4752.024'444'4=+==+=λλλy xx xkN N l p M kNN l p M y j x y x j y x 974.2162169741098.78890275.0357.75753571072.57960130.0324324==⨯⨯-=-===⨯⨯-=-=ϕϕ23340.6470.7905796.7210425.21416241624x x a j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭支座弯矩23351110.64710.6515796.7210212.18416241624x x b j x x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 235110.6515796.7210314.4721212c x j x M x p l kN m ==⨯⨯⨯=⋅'23450.4750.6515796.7210329.32616241624x x d j x x x M p l kN m ⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭23341110.64710.4757889.9810346.66616241624x x e j y x x M p l kN m '----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭ 23451110.79010.6517889.9810218.28916241624x xf j y x x M p l kN m ----⎛⎫⎛⎫=+=+⨯⨯=⋅⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭235110.6517889.9810428.0311212g x j y M x p l kN m ==⨯⨯⨯=⋅ 计算基础底板支座初的实际计算弯矩时，考虑横向和纵向基础梁宽度b=0.6m 的影响，需对弯矩进行调整。
1144ix ix x ix j x M p l b x p l b ∆== ()11144iy iy y ix j y M p l b x p l b ∆==-M ∆从上述支座弯矩中减去可得弯矩调整值，即：311425.2140.647161.0260.6331.45244ax a X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅411212.1840.790161.0260.697.69944bx b X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511314.4720.651161.0260.6220.13044cx c X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅511329.3260.651161.0260.6234.98444dx d X j X M M x p l b kN m=-=-⨯⨯⨯⨯=⋅3111346.66610.647161.0270.6286.98444ey e X j Y M M x p l b kN m=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）4111218.28910.790161.0270.6182.78444fy f X j Y M M x p l b kN m=--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（） 5111428.03110.651161.0270.6369.02544gy g X j Y M M x p l b kN m =--=-⨯-⨯⨯⨯=⋅（）（）截面M(kN·m) h 0/mm A s /（mm 2）选配 实配/（mm 2）跨中角格1x 方向 47.8 550 310 φ17.8@2001005 y 方向 0 550 0 φ17.8@200 1005 区格3 x 方向 205.7.8.283 550 1387.8 φ20@200 157.8.20 y 方向 149.909 550 1009 φ17.8@200 1005 区格4x 方向 159.409 550 107.8.23 φ17.8@200 1005 y 方向 102.57.89 550 7.891 φ17.8@200 1005 区格5x 方向 137.8.223 550 917.8.2 φ17.8@2001005 y 方向99.4145507.87.89φ17.8@2001005。