传递过程原理作业题解(1-7章)

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化工单元安全操作1-7章整理

化工单元安全操作1-7章整理

第一章化工生产安全运行及控制1.工业生产过程操作现代工业生产过程存在的安全操作与控制问题:a)开车、停车b)工艺流程及设备间切换c)工艺运行中安全控制d)间歇生产过程操作e)生产负荷的改变f)异常状态下的紧急处理对上述运行过程按一定的顺序操作;其他要求:监视和管理整个生产过程对生产过程进行规划、调度和决策生产过程的异常现象记录,事故案例的积累以及安全操作与控制措施的总结2. 影响工业生产的安全因素原材料的组成变化产品性能与规格的变化生产过程中设备的安全可靠性装置与装置、工厂与工厂之间的关联性生产设备特性的漂移控制系统失灵3.现代工业生产过程,能量平衡接近于临界状态,一个局部的扰动,就会在整个生产过程传播开来,给安全生产带来威胁。

4.影响工业生产过程控制的因素a.从负反馈角度分析:测量的影响一些生产过程的变量很难测定技术的发展,使过去某些不可测变量变为可测变量间接测量:利用可测变量与相关模型,计算不可测量的变量b.测不准原理:任何物体的一些成对的性质,比如位置和动量,不可能对两者同时精密测定。

5.工业生产自动控制.☐为了使一个工业生产过程或一个企业良好、高效地运行,都离不开对整个生产过程物料、能源、人力等的管理、组织和运作。

要达到此目的,必须对工业生产过程的信息、数据进行及时的检测和控制。

☐生产计划、生产调度、安全稳定地生产与操作等,都离不开自动化技术。

6.企业生产过程管理与控制的递阶结构生产过程→常规控制→先进控制→优化监控→决策调度7.控制变量:需要控制的工艺变量操纵变量,扰动:造成被控变量产生不期望波动的原因。

8.工艺控制流程图,它是用自控设计的文字符号和图形符号在工艺流程图上描述生产过程自动控制的原理图。

9.间歇生产分析a间歇生产过程:将有限量的物质,按规定的加工顺序,在一个或多个加工设备中加工,以获得有限量的产品的加工过程。

如需更多的产品则必须重复整个过程。

b间歇过程由多个分批操作的间歇设备单元和半操作设备单元组成。

过程控制技术课后作业答案详解

过程控制技术课后作业答案详解

过程控制与自动化仪表课后作业详解第一章 P152-1. (1)简述图1-6所示系统的工作原理,画出控制系统的方框图并写明每一方框图的输入/输出变量名称和所用仪表的名称。

LTLC1Q 2Q A图1-6 控制系统流程图答:1)图为液位控制系统,由储水箱(被控过程)、液位检测器(测量变送器)、液位控制器、调节阀组成的反馈控制系统,为了达到对水箱液位进行控制的目的,对液位进行检测,经过液位控制器来控制调节阀,从而调节Q 1(流量)来实现液位控制的作用。

2)框图如图1-7所示:控控控LC控控控控控控控A控控控控LT_2()Q t ()1Q t ()r t ()e t ()u t h图1-7 控制系统框图3)控制器输入输出分别为:设定值与反馈值之差e (t )、控制量u (t );执行器输入输出分别为:控制量u (t )、操作变量Q 1 (t ) ;被控对象的输入输出为:操作变量Q 1 (t ) 、扰动量Q 2 (t ) ,被控量h ;所用仪表为:控制器(例如PID 控制器)、调节阀、液位测量变送器。

2-3某化学反应过程规定操作温度为800℃,最大超调量小于或等于5%,要求设计的定值控制系统,在设定值作最大阶跃干扰时的过渡过程曲线如图所示。

要求:1)计算该系统的稳态误差、衰减比、最大超调量和过渡过程时间; 2)说明该系统是否满足工艺要求。

答:1)稳态误差:e(∞)=810-800=10衰减比:n=B 1/B 2=(850-810)/(820-810)=4 最大超调量:σ=(850-810)/810=4.9%假设以系统输出稳定值的2%为标准,则810*2%=16.2,则 过渡过程时间:ts=17min2)由于规定操作温度为800︒C ,而系统稳态值为810︒C 所以不满足工艺要求。

第二章P711-3 某台测温仪表测量的上下限为500℃~1000℃,它的最大绝对误差为±2℃,试确定该仪表的精度等级;答:根据题意可知:最大绝对误差为±2℃则精度等级%4.0%1005002±=⨯±=δ 所以仪表精度等级为0.4级1-4某台测温仪表测量的上下限为100℃~1000℃,工艺要求该仪表指示值的误差不得超过±2℃,应选精度等级为多少的仪表才能满足工艺要求?答:由题可得:%22.0%10010010002±=⨯-±=δ仪表精度等级至少0.2以上。

第7章 传热过程的分析和计算

第7章 传热过程的分析和计算
总热阻Rk取得极小值时的保温层外径dx称为临界 绝缘直径, 用dc表示
Rk
1
d1lh1
1
21l
ln
d2 d1
1
2xl
ln
dx d2
1
dxlh2
dRk ddx
1
2x d x
1
d
2 x
h2
0
dc
2x
h2
临界绝缘直径与保温材料有关、与所处环境有关
dc
2x
h2
(1)当dx<dc时,随保温层厚度的增加,总热阻 减小,传热量增大,此时对管道敷设保温层反而
7.4.2 换热器热计算的基本方程
约定: 下标 1 —— 热流体 下标 2 —— 冷流体 上标 ’ —— 进口参数 上标 ’’ —— 出口参数 以热流体进口作为计算起点
1 换热器中流体的温度分布 因变量—冷、热流体的温度 自变量—?
换热面积 —热流体入口,Ax=0 —热流体出口,Ax=At —在换热器内的不同位置,Ax不同,流体温
★如何提高传热系数?
1
1
K
1 h1
1 h2
1 h1
1 h2
数学上可以证明
K min h1, h2
提高较小的表面传热系数值,强化薄弱环节, 效果最好
h1=103,h2=10,没有强化前:K=9.90 W/(m2.K)
❖ 措施1: h1=2000,h2=10: K’=9.95 W/(m2.K)
7.2.1 通过平壁的传热过程 导热中—只关注平板的导热过程,计算了各类边
界条件下的温度分布、通过平板的导热量 传热过程中—壁面两侧流体间的热量传递过程
1 h1 A(t f 1 tW1)
2

传递过程原理作业题解(1-7章)

传递过程原理作业题解(1-7章)

第二章1. 对于在r θ平面的不可压缩流体的流动,r 方向的速度分量为2cos /r u A r θ=-。

试确定速度的θ分量。

解:柱坐标系的连续性方程为11()()()0r z ru u u r r r z θρρρρθθ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂对于不可压缩流体在r θ平面的二维流动,ρ=常数,0,0z z u u z∂==∂,故有11()0r u ru r r r θθ∂∂+=∂∂ 即22cos cos ()()r u A A ru rr r r rθθθθ∂∂∂=-=--=-∂∂∂将上式积分,可得22cos sin ()A r A u d f r r θθθθ=-=-+⎰式中,()f r 为积分常数,在已知条件下,任意一个()f r 都能满足连续性方程。

令()0f r =,可得到u θ的最简单的表达式:2sin A u r θθ=-2.对于下述各种运动情况,试采用适当坐标系的一般化连续性方程描述,并结合下述具体条件将一般化连续性方程加以简化,指出简化过程的依据。

(1)在矩形截面管道,可压缩流体作稳态一维流动; (2)在平板壁面上不可压缩流体作稳态二维流动; (3)在平板壁面上可压缩流体作稳态二维流动;(4)不可压缩流体在圆管中作轴对称的轴向稳态流动; (5)不可压缩流体作球心对称的径向稳态流动。

解: ()0ρρθ∂+∇=∂u(1) 在矩形截面管道,可压缩流体作稳态一维流动0x z x y z u u u u u u x y z x y z ρρρρρθ∂∂∂∂∂∂∂++++++=∂∂∂∂∂∂∂⎛⎫⎪⎝⎭y 稳态:0ρθ∂=∂,一维流动:0x u =, 0y u = ∴ z 0z u u z z ρρ∂∂+=∂∂, 即 ()0z u zρ∂=∂ (2)在平板壁面上不可压缩流体作稳态二维流动()()()0y x z u u u xyzρρρρθ∂∂∂∂+++=∂∂∂∂稳态:0ρθ∂=∂,二维流动:0z u = ∴()()0y x u u xyρρ∂∂+=∂∂, 又cons t ρ=,从而0yx u u x y∂∂+=∂∂ (3)在平板壁面上可压缩流体作稳态二维流动 在此情况下,(2)中cons t ρ≠∴()()0y x u u xyρρ∂∂+=∂∂(4)不可压缩流体在圆管中作轴对称的轴向稳态流动()()()110r z r u u u r r r zθρρρρθθ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂ 稳态:0ρθ∂='∂,轴向流动:0r u =,轴对称:0θ∂=∂ ∴()0z u z ρ∂=∂, 0z uz∂=∂ (不可压缩cons t ρ=) (5)不可压缩流体作球心对称的径向稳态流动22()(sin )()1110sin sin r r u u u r r r r θφρρθρρθθθθφ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂ 稳态0ρθ∂='∂,沿球心对称0θ∂=∂,0φ∂=∂,不可压缩ρ=const ∴221()0r r u r r ∂=∂ ,即 2()0r d r u dr= 3.某粘性流体的速度场为22538=x y xyz xz +-u i j k已知流体的动力粘度0.144Pa s μ=⋅,在点(2,4,-6)处的法向应力2100N /m yy τ=-,试求该点处的压力和其它法向应力和剪应力。

过程控制作业答案分解

过程控制作业答案分解

作 业第二章:2-6某水槽如题图2-1所示。

其中A 1为槽的截面积,R 1、R 2均为线性水阻,Q i 为流入量,Q 1和Q 2为流出量要求:(1)写出以水位h 1为输出量,Q i 为输入量的对象动态方程;(2)写出对象的传递函数G(s)并指出其增益K 和时间常数T 的数值。

图2-1解:1)平衡状态: 02010Q Q Q i +=2)当非平衡时: i i i Q Q Q ∆+=0;1011Q Q Q ∆+=;2022Q Q Q ∆+= 质量守恒:211Q Q Q dthd A i ∆-∆-∆=∆ 对应每个阀门,线性水阻:11R h Q ∆=∆;22R h Q ∆=∆ 动态方程:i Q R hR h dt h d A ∆=∆+∆+∆2113) 传递函数:)()()11(211s Q s H R R S A i =++ 1)11(1)()()(211+=++==Ts KR R S A s Q s H s G i2Q11这里:21121212111111R R A T R R R R R R K +=+=+=;2-7建立三容体系统h 3与控制量u 之间的动态方程和传递数,见题图2-2。

解:如图为三个单链单容对像模型。

被控参考△h 3的动态方程: 3233Q Q dth d c ∆-∆=∆;22R h Q ∆=∆;33R hQ ∆=∆; 2122Q Q dth d c ∆-∆=∆;11R h Q ∆=∆ 111Q Q dth d c i ∆-∆=∆ u K Q i ∆=∆ 得多容体动态方程:uKR h dth d c R c R c R dt h d c c R R c c R R c c R R dt h d c c c R R R ∆=∆+∆+++∆+++∆333332211232313132322121333321321)()(传递函数:322133)()()(a s a s a s Ks U s H s G +++==; 这里:32132133213213321321332211232132131313232212111;c c c R R R kR K c c c R R R a c c c R R R c R c R c R a c c c R R R c c R R c c R R c c R R a ==++=++=2-8已知题图2-3中气罐的容积为V ,入口处气体压力,P 1和气罐 内气体温度T均为常数。

(整理)第7章生物化学习题

(整理)第7章生物化学习题

生物化学习题第七章生物氧化第一作业一、名词解释1、底物水平磷酸化:物质在生物氧化过程中,常生成一些含有高能键的化合物,而这些化合物可直接偶联ATP或GTP的合成,这种产生ATP等高能分子的方式称为底物水平磷酸化。

2、生物氧化:有机物质(糖、脂肪和蛋白质)在生物细胞内进行氧化分解而生成CO2和H2O并释放出能量的过程称为生物氧化。

3、电子传递体系:代谢物上的氢原子被脱氢酶激活脱落后,经一系列传递体,最后将质子和电子传递给氧而生成水的全部体系称为呼吸链,也称电子传递体系或电子传递链4、氧化磷酸化作用:伴随着放能的氧化作用而进行的磷酸化。

二、问答题1.比较生物氧化与体外燃烧的异同点。

相同点:终产物都是二氧化碳和水;释放的总能量也完全相同。

不同点:体外燃烧是有机物的碳和氢与空气中的氧直接化合成CO2和H2O ,并骤然以光和热的形式向环境散发出大量能量。

而生物氧化反应是在体温及近中性的PH 环境中通过酶的催化下使有机物分子逐步发生一系列化学反应。

反应中逐步释放的能量有相当一部分可以使ADP 磷酸化生成ATP ,从而储存在ATP 分子中,以供机体生理生化活动之需。

一部分以热的形势散发用来维持体温。

第二作业2.呼吸链的组成成分有哪些?试述主要和次要的呼吸链及排列顺序。

组成成分:NAD+,黄素蛋白(辅基FMN、FAD),铁硫蛋白,辅酶Q,细胞色素b、c1、c、a、a3。

主要的呼吸链有NADH氧化呼吸链和FADH2氧化呼吸链。

呼吸链排列顺序:FAD(Fe-S)↓NADH→(FMN)→CoQ→Cytb→Cytc1→Cytc→Cytaa3→O2(Fe-S)3.试述氧化磷酸化的偶联部位;用哪些方法可以证明氧化磷酸化的偶联部位?三个偶联部位:NADH和CoQ之间;CoQ和Cytc之间;Cytaa3和O2之间证明方法:①计算P/O比值:β-羟丁酸的氧化是通过NADH呼吸链,测得P/O比值接近于3。

琥珀酸氧化时经FAD到CoQ,测得P/O比值接近于2,因此表明在NAD+与CoQ之间存在偶联部位,抗坏血酸经Cytc进入呼吸链,P/O比值接近于1,而还原型Cytc经aa3被氧化,P/O比值接近1,表明在aa3到氧之间也存在偶联部位。

《传递过程原理》课后习题参考答案

《传递过程原理》课后习题参考答案

《传递过程原理》课程第一次作业参考答案(P56)1. 不可压缩流体绕一圆柱体作二维流动,其流场可用下式表示θθθsin ;cos 22⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=D r C u D r C u r其中C ,D 为常数,说明此时是否满足连续方程。

2. 判断以下流动是否可能是不可压缩流动(1) ⎪⎩⎪⎨⎧-+=--=++=zx t u z y t u yx t u z y x 222 (2) ()()()⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎨⎧=-==-=22221211t tz u xy u x y u z y x ρρρρ3.对于下述各种运动情况,试采用适当坐标系的一般化连续性方程描述,并结合下述具体条件将一般化连续性方程加以简化,指出简化过程的依据。

(1)在矩形截面流道内,可压缩流体作定态一维流动;(2)在平板壁面上不可压缩流体作定态二维流动;(3)在平板壁面上可压缩流体作定态二维流动;(4)不可压缩流体在圆管中作轴对称的轴向定态流动;(5)不可压缩流体作圆心对称的径向定态流动。

《化工传递过程导论》课程作业第三次作业参考P-573-1流体在两块无限大平板间作定态一维层流,求截面上等于主体速度u b的点距离壁面的距离。

又如流体在圆管内作定态一维层流,该点距离壁面的距离为若干?距离壁面的距离02(12d r =-3-2温度为20℃的甘油以10kg/s 的质量流率流过长度为1m ,宽度为0.1m 矩形截面管道,流动已充分发展。

已知20℃时甘油的密度ρ=1261kg/m 3,黏度μ=1.499Pa·s 。

试求算(1)甘油在流道中心处的流速以及距离中心25mm 处的流速; (2)通过单位管长的压强降;2max 012P u y xμ∂=-∂流动方向上的压力梯度Px∂∂的表达式为:max 22u Px y μ∂=-∂ 所考察的流道为直流管道,故上式可直接用于计算单位管长流动阻力:fP L∆,故: -1max 22022 1.4990.119142.7Pa m 0.1()2f P u P P L x L y μ∆∂∆⨯⨯=-=-===⋅∂ (3) 管壁处剪应力为:2max max 002[(1())]xy y y yu u yu yy y y μτμτμ==∂∂=-⇒=--=∂∂ max 2022 1.4990.119N 7.135m 0.12u y μτ⨯⨯⇒===故得到管壁处的剪应力为2N7.135m《化工传递过程导论》课程第四次作业解题参考(P122)2. 常压下,20℃的空气以5m/s 的速度流过一光滑的平面,试判断距离平板前缘0.1m 和0.2m 处的边界层是层流还是湍流。

传递过程原理汇总

传递过程原理汇总

2020/6/21
38
概论
质量浓度与摩尔浓度的关系: C i=ρ i/mi
质量分率 w i=C i/C (液体)
n
wi 1
1
摩尔分率 x I = C i /C (液体) y I = C i /C (气体)
n
xi 1
1
n
yi 1
1
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概论
▲浓度分布 当系统中存在着浓度差或系统未达到相平 衡时,物质就会从高浓度区域向低浓度区域 转移,或从一相转移至另一相,此即质量传 递。质量传递的场所均存在浓度变化,即存 在浓度分布。浓度分布与速度分布、流体性 质、设备条件等因素有关。
2020/6/21
5
传递现象导论
教材:
《传递现象导论》(第二版) 戴干策等著
化学工业出版社,2008年。
参考书:
• 《化工传递过程基础》,陈 涛、张国亮著,化学工 业出版社,2002年。
• 《动量热量与质量传递》,王绍亭 、陈涛著天津科 学技术出版社,1986年。
• 《传递现象相似》,夏光榕等,中国石化出版社, 1997年。
2020/6/21
3
传递现象导论
本门课程的任务是: • 研究动量、热量和质量传递过程的规律(速率)
及影响因素: • 探讨动量、热量和质量传递之间的类似性及共同
的研究方法。 • 介绍动量、热量和质量传递规律的应用。
学习以动量传递为主。 特点: • 数学推导多,理论性强——抽象; • 研究方法统一,逻辑性强——前后关联大; • 工程应用性强。
氯乙烯 反应器
水 碱液
放空
水洗塔
碱洗塔
(吸收) (吸收)
冷凝器
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第二章1. 对于在r θ平面内的不可压缩流体的流动,r 方向的速度分量为2cos /r u A r θ=-。

试确定速度的θ分量。

解:柱坐标系的连续性方程为11()()()0r z ru u u r r r z θρρρρθθ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂对于不可压缩流体在r θ平面的二维流动,ρ=常数,0,0z z u u z∂==∂,故有11()0r u ru r r r θθ∂∂+=∂∂ 即22cos cos ()()r u A A ru rr r r rθθθθ∂∂∂=-=--=-∂∂∂将上式积分,可得22cos sin ()A r A u d f r r θθθθ=-=-+⎰式中,()f r 为积分常数,在已知条件下,任意一个()f r 都能满足连续性方程。

令()0f r =,可得到u θ的最简单的表达式:2sin A u r θθ=-2.对于下述各种运动情况,试采用适当坐标系的一般化连续性方程描述,并结合下述具体条件将一般化连续性方程加以简化,指出简化过程的依据。

(1)在矩形截面管道内,可压缩流体作稳态一维流动; (2)在平板壁面上不可压缩流体作稳态二维流动; (3)在平板壁面上可压缩流体作稳态二维流动;(4)不可压缩流体在圆管中作轴对称的轴向稳态流动; (5)不可压缩流体作球心对称的径向稳态流动。

解: ()0ρρθ∂+∇=∂u(1) 在矩形截面管道内,可压缩流体作稳态一维流动0x z x y z u u u u u u x y z x y z ρρρρρθ∂∂∂∂∂∂∂++++++=∂∂∂∂∂∂∂⎛⎫⎪⎝⎭y 稳态:0ρθ∂=∂,一维流动:0x u =, 0y u = ∴ z 0z u u z z ρρ∂∂+=∂∂, 即 ()0z u zρ∂=∂ (2)在平板壁面上不可压缩流体作稳态二维流动()()()0y x z u u u xyzρρρρθ∂∂∂∂+++=∂∂∂∂稳态:0ρθ∂=∂,二维流动:0z u = ∴()()0y x u u xyρρ∂∂+=∂∂, 又cons t ρ=,从而0yx u u x y∂∂+=∂∂ (3)在平板壁面上可压缩流体作稳态二维流动 在此情况下,(2)中cons t ρ≠∴()()0y x u u xyρρ∂∂+=∂∂(4)不可压缩流体在圆管中作轴对称的轴向稳态流动()()()110r z r u u u r r r zθρρρρθθ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂ 稳态:0ρθ∂='∂,轴向流动:0r u =,轴对称:0θ∂=∂ ∴()0z u z ρ∂=∂, 0z uz∂=∂ (不可压缩cons t ρ=) (5)不可压缩流体作球心对称的径向稳态流动22()(sin )()1110sin sin r r u u u r r r r θφρρθρρθθθθφ∂∂∂∂+++='∂∂∂∂ 稳态0ρθ∂='∂,沿球心对称0θ∂=∂,0φ∂=∂,不可压缩ρ=const ∴221()0r r u r r ∂=∂ ,即 2()0r d r u dr= 3.某粘性流体的速度场为22538=x y xyz xz +-u i j k已知流体的动力粘度0.144Pa s μ=⋅,在点(2,4,-6)处的法向应力2100N /m yy τ=-,试求该点处的压力和其它法向应力和剪应力。

解: 由题设 25x u x y =,3y u xyz =,28z u xz =-10316xy xz xz ∇⋅=+-u10x u xy x∂=∂,3y u xz y∂=∂,16zu xz z∂=-∂ 因 22()3y y x zyyu u u u p y x y zτμμ∂∂∂∂=-+-++∂∂∂∂ 故 22()3y y x z yy u u u u p yxyzτμμ∂∂∂∂=-+-++∂∂∂∂在点(2,4,-6)处,有22(100)20.144(36)0.14423667N /m3p =--+⨯⨯--⨯=⨯ 所以 2()32y x zx xx u u u x y zu p x μτμ∂∂∂++∂∂∂∂=-+∂- 226720.144800.144236366.6N /m =-+⨯⨯-⨯⨯=- 2()32y x zz zz u u u x y zu p z μτμ∂∂∂++∂∂∂∂=-+∂- 234.4N /m =-()yx xy yx u u y xττμ∂∂==+∂∂220.144[527.5N /m 34(6)]=⨯⨯-+⨯⨯-=()yz yzzy u u y zττμ∂∂==+∂∂ 20.144 3.5N /m 324=⨯⨯⨯=()x zzxxz u u z xττμ∂∂==+∂∂ 20.144(41.5N /m 836)=⨯-⨯=-4. 某不可压缩流体在一无限长的正方形截面的水平管道中作稳态层流流动,此正方形截面的边界分别为x a =±和y a =±,有人推荐使用下式描述管道中的速度分布222[1()][1()]4z a px y u z a a μ∂=---∂ 试问上述速度分布是否正确,即能否满足相关的微分方程和边界条件。

解: 在壁面处,即x a =±和y a =±时,0z u =,故满足壁面不滑脱条件;在管道中心,0x y ==时,可得2max 4z a p u zu μ∂=-∂= (1)将所给速度分布式代入不可压缩流体连续性方程(2-20),因0x y u u ==可得0zu z∂=∂ 将不可压缩流体的运动方程(2-45c )化简,可得2222()z z u u pz x yμ∂∂∂=+∂∂∂ (2)将所给速度分布式分别对x 和y 求偏导数,得2222[1()]()4z a p y x z a au x μ∂=---∂∂∂ 2221[1()]2z p y z a u x μ∂=-∂∂∂ (3) 2221[1()]2z p x z a u yμ∂=-∂∂∂ (4) 将式(3)和(4)代入式(2)可知,仅当2222x y a +=时才满足运动方程。

因此所给速度分布式不能完全满足运动方程。

5.某一流场的速度向量可以下式表述(,)55x y x y =-u i j 试写出该流场随体加速度向量D D θu 的表达式。

解:y xDu Du D D D D θθθ=+u i j ()()y y y y x x x x x y z x y z u u u u u u u uu u u u u u x y z x y zθθ∂∂∂∂∂∂∂∂=+++++++∂∂∂∂∂∂∂∂i j 25[(5)(5)]x -y =+⋅-i j 2525x y =+i j第三章1. 如本题附图所示,两平行的水平平板间有两层互不相溶的不可压缩流体,这两层流体的密度、动力粘度和厚度分别为1ρ、1μ、1h 和为2ρ、2μ、2h ,设两板静止,流体在常压力梯度作用下发生层流运动,试求流体的速度分布。

解:将直角坐标下的连续性方程和运动方程化简,可得221x d u pdy xμ∂=∂ 积分得 21212x p u y C y C xμ∂=++∂因此,两层流体的速度分布可分别表示为 2112112x p u y C y C xμ∂=++∂ (1)2212212x p u y D y D xμ∂=++∂ (2)由下列边界条件确定积分常数: (1)11;,0x y h u ==(2)22;,0x y h u =-=(3)12;0,x x y u u ==(4)12120,x x du duy dy dyμμ== 将以上4个边界条件代入式(1)与(2),得122111120p C h C xh μ∂++∂=;122222120p D h D xh μ∂++∂=;22C D =;1122C C μμ=解得 2122121112121121h h h p C h x h μμμμμ-∂=∂+1121222121211212221221h h h h p p C h x xh D μμμμμμ-∂∂=-∂∂+-=2212212121122121h h h p D h x h μμμμμ-∂=-∂+2212122212212222221221h h h h p p D h x xh C μμμμμμ-∂∂=-∂∂+-=最后得速度分布方程为212221121212121211121[1(1)]x h h h p h x h y yu h h μμμμμ-∂=-∂+-+-22121221212222222212[1(1)]1x h h h p h x h y y u h h μμμμμ-∂=-∂-+++2. 粘性流体沿垂直圆柱体的外表面以稳态的层流液膜向下流动,如本题附图所示。

试求该流动的速度分布。

该液体的密度和粘度分别为ρ和μ。

解: 由题给条件,有0θ∂='∂,0r u u θ==,z X g =由柱坐标系连续性方程11()()()0r z ru u u r r r z θρρρθ∂∂∂++=∂∂∂简化得0zu z∂=∂由柱坐标系N-S 方程()z z z rz u u u uu u r r zθρθ∂∂∂++∂∂∂ 2222211()z z z u u u p g r z r r r r z ρμθ⎡⎤∂∂∂∂∂=-+++⎢⎥∂∂∂∂∂⎣⎦ 简化得1()0zg u r r r rρμ+∂∂=∂∂由于 0z u z∂=∂,0z u θ∂=∂(轴对称),故()z z u u r =,即1()0zg du d r r dr dr ρμ+= 积分得 212ln 4z r C g u r C ν+=-+ (1)边界条件为 (1) 0,0z r r u ==(2),0zR du r dr== 将边界条件代入式(1),得 212g C R ρμ=2020(ln )22r g C R r ρμ=- 故速度分布为222001[ln ()]22z g r u R r r r ρμ=+- 3. 半径为r 0的无限长圆柱体以恒定角速度ω在无限流体中绕自身轴作旋转运动。

设流体不可压缩,试从一般柱坐标系的运动方程出发,导出本流动问题的运动方程,并求速度分布与压力分布的表达式。

解:柱坐标系的运动方程为r 方向: 2r r r r r z u u u u u uu u r r r zθθθθ∂∂∂∂++-+'∂∂∂∂ 2222221112()r r r r u u u pX ru r r r rr r z θνρθθ∂∂∂∂∂∂=-++-+∂∂∂∂∂∂⎧⎫⎡⎤⎨⎬⎢⎥⎣⎦⎩⎭ (2-47a ) θ方向:r r z u u u u u u uu u r r r zθθθθθθθθ∂∂∂∂++++'∂∂∂∂22222211112()r u u u pX ru r r r rr r z θθθθνρθθθ∂∂∂∂∂∂=-++++∂∂∂∂∂∂⎧⎫⎡⎤⎨⎬⎢⎥⎣⎦⎩⎭(2-47b )z 方向:z z z z r z u u u u uu u r r zθθθ∂∂∂∂+++'∂∂∂∂ 22222111()z z z z u u u pX r z r r r r z νρθ∂∂∂∂∂=-+++∂∂∂∂∂⎡⎤⎢⎥⎣⎦(2-47c ) 由于该流动具有稳态、对称及一维特性,故有0z θθ∂∂∂==='∂∂∂,0r z u u == 利用上述特点,运动方程(2-47)简化为2u pr rθρ∂=∂ 22210u u u r r r rθθθ∂∂+-=∂∂ 由于流动为一维,上式可写成常微分方程2u dpdr rθρ= (1) 22210d u du u dr r dr r θθθ+-= (2) 式(2)的通解为 112u C r C r θ-=+利用边界条件 00,r r u r θω== ,0r u θ=∞=可得21200,C C r ω==因此 20r u rθω=如果令20r Γπω=2则 2u rθΓπ=压力分布为 2228p C rρΓπ=-+由0,r p p =∞= 可得 0C p =因此 222081p p rρΓπ=-4. 试求与速度势2534x xy y ϕ=-++相对应的流函数ψ,并求流场中点(-2,5)的压力梯度(忽略质量力)。

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