土动力学动三轴液化试验报告
沙土液化动三轴实验报告
砂土液化动三轴试验报告一 实验器材振动三轴仪（包括控制部分，加载部分），粉砂，托盘天平，游标卡尺，击实仪，真空泵等。
二 实验原理地震时，土层中土单元应力状态可看为如下图一所示的简化。
地震荷载被看为由自下而上的剪切波引起的，是一种幅值，频率不断变化的不规则运动。
当在振动三轴仪上模型这种应力状态时，将不规则振动简化为等效常幅有限循环次数的振动，即在试件上模型两种应力状态，有效覆盖压力引起的静应力0γσ和00K γσ地震均匀循环剪应力为hv τ。
图一 水平土层土单元应力状态试件本身应在密度，饱和度和结构等方面尽可能模型现场土层的实际状况。
除取原状土做实验外，在实验室内也须准备重塑试件。
考虑地震过程时间短暂，地震产生的超孔压来不及消失，所以实验室在不排水条件下进行的试验。
为实现上述模型，本实验采用不排水循环载荷三轴试验来实现上述模型。
假如在试件上先施加各项均等固结压力0σ，后在垂直方向施加2dσ±循环载荷的同时，横向也施加2dσm的荷载，如下图二所示，试件45度斜面上的应力状态与图一相似，其初始法向应力为0σ，初始剪应力为零，与地震前单元水平面承受的0γσ相当，双向循荷载2d σ作用并不该变45度倾斜面上的法向应力0σ值，而只产生循环剪应力2dd στ=，相当于图一中右图的受力情况，即图二中第（1）栏所示在三轴试验中为了模型所要求的应力状态。
显然，双向振动三轴仪能方便地实现这种应力状态。
而在饱和不排水情况下，单项振动0γσ0τ0γσ的三轴试验通过空压修正也能获得同样的应力状态。
此时，施加的应力状态如同图二中（4）栏所示，只在垂直方向施加动荷载d σ±，当轴向增加d σ时，设想各向均等压力减少2d σ，所构成的等效应力状态恰好与所要求的相同；于此相似，轴向减少d σ时应当增加各向均等压力2d σ，由于是饱和不排水的，各向均等压力的变化只能引起试件中空隙水压力的相应变化，对有效应力，也即对试件的强度和变形并无影响。
土的三轴压缩实验报告
土的三轴压缩实验报告一、实验目的本次实验的目的是通过三轴压缩实验，了解土体的力学性质，掌握土体的压缩变形规律，为土的工程应用提供理论依据。
二、实验原理三轴压缩实验，是指在三个互相垂直的轴向上施加压力，测定土体在不同应力状态下的压缩变形及强度参数。
实验中，应变量为土体的轴向应变和径向应变，应力量为轴向应力。
三、实验设备本次实验所需的设备有：三轴试验机、应变仪、振动筛、天平、刷子、塑料袋等。
四、实验步骤1.制样：按照标准规定，取一定量的土样，经过筛分、清洗、调节含水率等处理后，制成规定尺寸的试样。
2.装置：将试样放入试验机中，放置在三轴压缩装置中央。
3.施压：逐渐施加压力，保持速率均匀，直到试样产生明显的压缩变形。
4.记录：在试验过程中，记录轴向压力、轴向应变、径向应变和应变速率等数据。
5.实验结束：当试样变形趋于稳定时，停止施压，记录最大轴向应力和最大径向应变。
6.清理：将试样从试验机中取出，清洁试验机和周围环境。
五、实验结果通过对实验数据的处理和分析，得出了土体的应力-应变曲线和压缩模量等力学参数。
六、实验注意事项1.试样应制备均匀，避免出现裂隙和空洞。
2.施加压力的速率应逐渐加大，避免过快或过慢。
3.实验过程中应注意安全，避免发生意外事故。
七、实验结论本次实验通过三轴压缩实验，测定了土体在不同应力状态下的压缩变形及强度参数，得出了土体的应力-应变曲线和压缩模量等力学参数。
实验结果表明，土体的压缩变形呈现出明显的非线性特性，随着轴向应力的增大，土体的压缩变形逐渐增大，压缩模量逐渐减小。
此外，不同土体的力学性质也存在差异，这需要在工程应用中进行针对性分析和处理。
土三轴压缩试验报告文档
土三轴压缩试验报告文档摘要：本次实验通过土体三轴压缩试验，研究了不同围压条件下土体的应力应变关系。
实验结果表明，土体在不同围压条件下具有不同的应力应变特性，围压越大，土体的抗压性能越好。
1.引言土体作为工程中常见的材料，其力学性质的研究对于工程设计和施工具有重要意义。
土体的应力应变关系是研究土体力学性质的基础，三轴压缩试验是常用的研究土体力学性质的方法之一2.实验原理三轴压缩试验是通过施加垂直于土体断面的垂直负荷和平行于土体断面的水平应力，来研究土体在不同围压条件下的应力应变关系。
实验中使用的仪器设备包括三轴试验机、应变仪和压力计等。
3.实验过程首先，将土样样品进行制备和取样。
然后，将土样放入三轴试验机的压实装置中，施加垂直负荷并逐渐增加水平应力。
同时，使用压力计和应变仪记录土样的应力和应变数据。
在不同的围压条件下，进行多次试验，获得多组数据。
4.实验结果与分析实验结果显示，在相同围压条件下，土体的应力随着应变的增加而增加，呈现线性关系。
在同一应变下，不同围压条件下的应力值有所不同，围压越大，土体的应力值越大。
这表明土体的抗压性能随着围压的增加而增强。
5.结论通过土三轴压缩试验，我们得出以下结论：1)土体的应力应变关系是非线性的，在相同围压条件下，应力随着应变的增加而增加。
2)在同一应变下，围压越大，土体的应力值越大，表明围压对土体的抗压性能有着重要影响。
3)三轴压缩试验是研究土体力学性质的重要手段之一，可以为工程设计和施工提供参考数据。
[1]张三，李四、土三轴压缩试验报告。
《土工力学研究》，2000年，29(1)。
附录：实验数据表格表格1不同围压条件下土体应力应变数据围压（kPa）应变（%）应力（kPa）1000.1501000.21001000.31502000.1702000.21402000.3210 3000.190 3000.2180。
沙土液化动三轴实验报告
沙土液化动三轴实验报告一、实验目的本次实验旨在通过沙土液化动三轴实验，探究沙土的液化特性，并了解液化过程中土体的变形和强度特点。
二、实验原理液化是指土体在一定的地震作用下，由于孔隙水的压力上升，导致土体的有效应力减小，土体之间的黏聚力和内摩擦角降低，从而使土体失去强度，变成流态。
液化特性主要与土体的饱和度、密实度、颗粒形状、颗粒尺度以及应力路径等因素相关。
三、实验设备与试验方法1.设备本实验主要使用三轴试验仪、振动台等设备。
2.试验方法（1）样品制备：将现场采集的沙土样品通过筛网过筛，去除其中的杂质。
再将筛选好的沙土样品加水充分搅拌，使其充分湿润。
（2）装填样品：将湿润的沙土样品按照一定的容积比例装填到三轴试验仪的试样室，同时密实样品，使其达到设定的密实度。
（3）施加应力：通过液压系统施加垂直应力和水平应力，模拟地震作用。
（4）振动台加载：通过振动台加载，在特定频率和振幅下施加振动载荷，加速土体的液化。
（5）数据记录：在试验过程中，记录土体的应力、变形、强度以及振动参数等数据。
四、实验结果与分析1.试样变形特征在实验中，观察到振动台加载后的沙土试样出现明显的沉降和变形现象。
开始时试样表面平整，随着振动载荷的施加，试样整体开始呈现沉降变形，并最终转化为流态。
土体的体积变化率也随着振动载荷的增加而增加。
2.应力-应变特性在试验过程中通过三轴仪器记录下试样的应力和应变数据，得到了土体应力-应变曲线。
初期，试样受到振动加载后的应力短暂增大，随后逐渐降低。
应变曲线呈现出一个明显的凹型，初期应变增大较慢，随后逐渐加快，最后呈现出急剧增大的趋势。
3.试验参数对液化过程的影响通过对不同振动频率、振幅以及样品密实度等参数的调整，可以得到不同条件下的液化情况。
实验结果表明，振动频率和振幅对液化过程有显著影响，较大的振幅和频率会导致试样较快地发生液化。
样品的密实度对液化也有一定的影响，较低的密实度下试样更易液化。
五、实验结论通过沙土液化动三轴实验，我们得到了沙土在液化过程中的变形和强度特性。
砂土液化实验原理及结果处理
土动力学试验报告 李建明 学号 2009632037一 实验器材三轴压缩试验装置，振动三轴仪（包括控制部分，加载部分），photocorder ，现场制备的试样等。
二 试验条件1 土样选择为饱和土样，在自备土样过程不受扰动。
2 将地震随机变化的波形简化为等效的谐波作用，谐波等效幅值为最大峰值的0.65倍地震方向按水平剪切波考虑，频率为1 HZ ，初相位为π。
3 动三轴实验中，用1σ和3σ表示土柱在静动条件下实际所受的应力状态。
4 振动三轴实验在不排水的条件下进行。
三 实验过程 1 制备试样使空压管路充水排出空气，在试样底座套上乳胶膜筒，安上对开试膜，将乳胶膜翻大套在试膜壁上，形成一个符合试样尺寸要求的空腔，往里面加沙加水，保证试样饱和压实，最后将试样安装容器筒，通入100kpa 的测压，消除负压，试样制备工作结束。
2 施加静载荷在试样的侧向和轴向按要求控制的应力状态施加一定的侧向压力和轴向压力，由于仪器火塞面积和式样面积相符，故侧压和轴压需独立施加，目的是砂土等压固结。
过程通过水先对测压施加，后将轴压增至要求的数值。
3 施加动荷载，进行振动测试施加动应力并记录实验结果，选择准备好施加的动荷波形，频幅的振动次数，其次将放大器，记录通道打开，随即开动动荷，并在记录仪上观察并记录实验结果。
四 实验原理地震时，土层中土单元应力状态可看为如下图一所示的简化。
地震荷载被看为由自下而上的剪切波引起的，是一种幅值，频率不断变化的不规则运动。
当在振动三轴仪上模拟这种应力状态时，将不规则振动简化为等效常幅有限循环次数的振动，即在试件上模拟两种应力状态，有效覆盖压力引起的静应力0γσ和00K γσ地震均匀循环剪应力为h v τ。
（图一水平土层土单元应力状态）试件本身应在密度，饱和度和结构等方面尽可能模拟现场土层的实际状况。
除取原状土做实验外，在实验室内也须准备重塑试件。
考虑地震过程时间短暂，地震产生的超孔压来不及消失，所以实验室在不排水条件下进行的试验。
土动力学实验报告
土动力学实验报告实验报告：土动力学实验引言：土动力学是地震工程的一个重要研究领域，通过对土体在地震荷载作用下的变化和响应进行研究，可以为建筑设计和工程建设提供重要参考依据。
本实验旨在通过模拟地震环境下土体的动力特性，探究土体在地震荷载作用下的变形和破坏行为。
实验目的：1.了解土动力学的基本原理和概念2.学习使用土动力学仪器进行实验操作3.观察土体在地震荷载下的变形和破坏特性实验装置和方法：本实验使用了土动力学实验装置，包括振动模拟装置、土样容器、位移传感器等。
具体实验步骤如下：1.准备土样容器，将实验土样填充到容器中，并按照一定密实度加压。
2.将振动模拟装置固定在土样容器的一个侧面，调整振动模拟装置的频率和幅度。
3.连接位移传感器，测量土样容器在地震荷载下的位移变化。
4.启动振动模拟装置，进行模拟地震荷载下的振动实验。
5.记录土样容器的位移变化，并观察土样的变形和破坏特性。
实验结果：通过实验观察和数据记录，得到了以下实验结果：1.随着振动模拟装置振动频率的增加，土样容器的位移呈现出周期性变化。
在低频率下，土样容器的位移变化较小；而在高频率下，土样容器的位移变化较大。
2.随着振动模拟装置振动幅度的增加，土样容器的位移幅度也增加。
在小振幅下，土样容器的位移变化较小；而在大振幅下，土样容器的位移变化较大。
3.在地震荷载的作用下，土样容器发生了一定程度的变形和破坏。
土样容器上表面出现了裂缝和滑动现象，部分土样颗粒发生松动。
4.土样容器的变形和破坏行为受到土样的密实度和湿度等因素的影响。
密实度较高的土样容器在地震荷载下的变形和破坏较小；湿度较高的土样容器在地震荷载下的变形和破坏较大。
讨论与分析：通过实验结果的观察和分析，我们可以得出以下结论：1.振动频率和振动幅度是影响土样容器位移变化的重要因素。
随着频率和振幅的增加，土样容器位移幅度增大，说明土样对地震荷载的响应较为敏感。
2.土样容器的变形和破坏行为与土样的密实度和湿度密切相关。
三轴实验报告
三轴实验实验报告课程试验土力学授课老师陈立宏（教授）学生姓名王硕学号 15125885专业岩土工程目录1.试验目的 (1)2.仪器设备 (1)3.试样制备步骤 (1)4.试样的安装和固结 (2)5.数据处理 (2)6.注意事项 (3)7.总结 (3)1.试验目的(1).三轴压缩试验室测定图的抗剪强度的一种方法，它通过用3～4个圆柱形试样，分别在不同的恒定周围压力下，施加轴向压力，进行剪切直至破坏；然后根据摩尔-强度理论，求得土的抗剪强度参数。
(2).本试验分为不固结不排水剪(UU )；固结不排水剪(CU 或CU )和固结排水剪(CD )等3种试验类型。
本次试验采用的是固结不排水剪(CU )。
2.仪器设备本次实验采用全自动应变控制式三轴仪：有反压力控制系统，周围压力控制系统，压力室，孔隙压力测量系统，数据采集系统，试验机等。
3.试样制备步骤(1).本次试验所用土属于粉粘土，采用击实法对扰动土进行试样制备，试样直径39.1mm ，试样高度80mm 。
选取一定数量的代表性土样，经碾碎、过筛，测定风干含水率，按要求的含水率算出所需加水量。
(2).将需加的水量喷洒到土料上拌匀，稍静置后装入塑料袋，然后置于密闭容器内24小时，使含水率均匀。
取出土料复测其含水率。
(3).击样筒的内径应与试样直径相同。
击锤的直径宜小雨试样直径，也允许采用与试样直径相同的击锤。
击样筒在使用前应洗擦干净。
(4).根据要求的干密度，称取所需土质量。
按试样高度分层击实，本次试验为粉粘土，分4层击实。
各层土料质量相等。
每层击实至要求高度后，将表面刨毛，然后再加第2层土料。
如此继续进行，直至击完最后一层，并将击样筒中的试样取出放入饱和器中。
试验要求干密度为1.6g/cm 3，试样的含水率为15%饱和器容积为96cm 3，所以所需湿土质量为：(1)(10.15) 1.696176.64m w v ρ=+=+⨯⨯=(g)分4层击实，则每层质量为44.16g 。
土的三轴压缩实验报告
土的三轴压缩实验报告引言土的三轴压缩实验是土力学研究中的基础实验之一，通过对土样进行不同加载条件下的三轴试验，可以获得土体的力学性质参数，为土的工程应用提供依据。
本实验报告将详细介绍实验的目的、原理、方法、结果和结论。
实验目的1.了解土的三轴压缩实验的基本原理和方法；2.熟悉土的应力-应变关系；3.研究土的随应力变化的变形特性。
实验原理1. 应力与应变在土体内部，受到的外力作用会导致土体发生应力和应变。
应力是单位面积上的力，一般用σ表示，单位为kPa。
应变是土体体积、形状或者密实程度的变化，一般用ε表示，没有单位。
2. 应力路径应力路径是指在三轴试验中，施加应力的变化轨迹。
常见的应力路径有p-q路径、p’-q路径等。
不同的应力路径会导致土体的变形特性产生差异。
3. 应力状态与强度土体在不同的应力状态下，会表现出不同的强度特性。
常见的土体强度参数有极限强度和摩擦角等。
4. 孔隙水压力土体中的水分存在于孔隙中，当施加外部应力时，孔隙水会受到压缩。
孔隙水压力能够影响土体的强度和变形性质。
实验方法1. 样品制备根据实验要求，制备土样。
首先将土样清洗干净，去除其中的杂质。
然后根据实验需要确定土样的尺寸和形状，并按照相应的规定进行模具的设计和制作。
最后将土样放入模具中。
2. 实验仪器设备准备准备好三轴试验的仪器设备，包括三轴仪、荷载框架、应变计、应力传感器等。
3. 实验流程1.将土样装在三轴仪中，并施加初次重量以使土样与模具底部接触；2.根据实验要求设定应力路径和加载方式，调整荷载框架，施加有效应力和孔水压力；3.记录试验过程中的应力和应变数据，并随时监测土样的变形情况；4.根据实验要求，不断调整应力路径，使土样遵循预设的应力路径；5.继续记录应力和应变数据，直至达到预设的终止条件。
4. 实验数据处理根据实验记录的应力和应变数据，计算得到土样的应力-应变曲线和其他相关参数。
进行数据分析，得出实验结果。
结果与分析经过实验测定，得到了土样在不同应力条件下的应变数据。
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泥质粉砂岩液化动三轴试验报告
一 实验器材
振动三轴仪（包括控制部分，加载部分），泥质粉砂岩，托盘天平，游标卡尺，击实仪，真空泵等。
二 实验原理
当土体同时受到纵向和横向荷载作用时，土层中土单元应力状态可看为如下图一所示的简化。
异向荷载被看为由自下而上的剪切波引起的，是一种幅值，频率不断变化的不规则运动。
当在振动三轴仪上模拟这种应力状态时，将不规则振动简化为等效常幅有限循环次数的振动，即在试件上模拟两种应力状态，有效覆盖压力引起的静应力0γσ和00K γσ，均匀循环剪应力为hv τ。
图一 水平土层土单元应力状态
试件本身应在密度，饱和度和结构等方面尽可能模拟现场土层的实际状况。
除取原状土做实验外，在实验室内也须准备重塑试件。
考虑荷载作用过程时间短暂，产生的超孔压来不及消失，所以实验室在不排水条件下进行的试验。
为实现上述模拟，本实验采用不排水循环载荷三轴试验来实现上述模拟。
假如在试件上先施加各项均等固结压力0σ，后在垂直方向施加2d σ±
循环载荷的同时，横向也施加2
d σ
的荷载，如下图二所示，试件45度斜面上的应力状态与图一相似，其初始法向应力为0σ，初始剪应力为零，与前单元水平面承受的0γσ相当，双向循荷载2
d
σ作用并不该变45度倾斜面上的法向应力0σ值，而只产生循环剪应力2
d
d στ=
，相当于图一中右图的受力情况，
即图二中第（1）栏所示在三轴试验中为了模拟所要求的应力状态。
σ0
τσ
显然，双向振动三轴仪能方便地实现这种应力状态。
而在饱和不排水情况下，单项振动的三轴试验通过空压修正也能获得同样的应力状态。
此时，施加的应力状态如同图二中（4）栏所示，只在垂直方向施加动荷载d σ±，当轴向增加d σ时，设想各向均等压力减少
2
d
σ，所构成的等效应力状态恰好与所要求的相同；于此相似，轴向减少d σ时应当增加各向均等压力
2
d
σ，由于是饱和不排水的，各向均等压力的变化只能引起试件中空隙水压力的相应变化，对有效应力，也即对试件的强度和变形并无影响。
换句话说，可以获得与双向振动三轴仪试验完全相同的强度和变形值。
对单项振动三轴试验中的实测孔压值进行修正即可获得双向振动时的相应孔压值，轴向加d σ时的修正值为
2d σ，减d σ时修正值为2
d σ
-。
但是，实际上很少作这种修正，因人们关心的主要是强度和变形值。
不难看出，只是在三轴试件45度斜面上才大体模拟了现场应力状态。
实际上还存在若干重要的区别，例如现场土层静测压力系数0k 一般取0.4（随土的性质而变），最大和最小主应力方向分别为垂直和水平方向，振动时主应力方向的摆动不超过40度等，但在振动三轴试验中，试样的0k 等于1，主应力方向不断作90度变换。
因此，在应用此试验结果于现场时，必须考虑这种差别而做相应的修正，此外，完全可以不拘泥于上述应力状态的模拟，而把单项振动液化试验只看做是在这种特定状态下的一种液化过程，进而着重研究这种液化过程与其他条件下液化过程的异同。
图二 轴实验中土单元应力状态的模拟
三 试验条件
1 土样选择为饱和土样，在制备土样过程不受扰动。
2 将荷载随机变化的波形简化为等效的谐波作用，谐波等效幅值为最大峰值的0.65倍方向按水平剪切波考虑，频率为1 HZ ，初相位为π。
3 动三轴实验中，用1σ和3σ表示土柱在静动条件下实际所受的应力状态。
4 振动三轴实验在不排水的条件下进行。
四 试验过程
步骤一、制备试样
1、用托盘天平称取153g 干砂和10g 水，将两者均匀混合。
2、将土样分成4份依次装入击实筒中，分层击实，每次击实高度为2cm ，每层击实后应将试样表面打毛。
最后一次击实后，土柱高度为8cm ，直径为3.91cm ，密度为1.697g/cm ³。
3、小心将试样从击实筒里取出来，放置在玻璃板上。
将橡皮膜用抽气的方法使其与样模的周壁紧贴，形成圆柱形空腔，再将其套到土样上。
在土样端头两侧各放一块透水石，将橡皮膜从样模翻过来，使二者脱离。
4、将套好橡皮膜的土样安装到动三轴仪底座上，用橡筋将其上下两端分别绑扎在上活塞杆和底座上。
5、安装试样容器筒。
为使土样充分饱和，启动抽气机，从试样上端开始抽气，赶走土体内部的空气。
在压力表到达1个大气负压力值后，继续抽气20分钟。
在压力室内进水，直到没过排水管，停止抽气。
打开进水阀门，从下部给土样充水，静置5分钟，借助大气压力，使试样饱和。
试样制备工作结束。
步骤二、 施加静载荷
通过水对土样施加100kPa 的围压，打开下面排水阀门，使试样等向固结。
步骤三、 施加动荷载，进行振动测试
施加动荷载要在试样完全固结后进行。
在施加动荷载之前，先关闭排水阀门。
仔细检查管路阀门的开关，测试仪器的零点，和个旋钮的位置等是否处于正常状态。
第一组试验取动剪应力比为0.25，计算得到应该施加的轴向动荷载幅值为6.1kg ，将其放大1.06倍，得到6.5kg 。
同理，第二组动剪应力比为0.22，放大后的轴向动荷载幅值为5.7kg ；第三组动剪应力比为0.33，放大后的轴向动荷载幅值为8.6kg 。
按幅值为6.5，频率为1Hz ，振次为1000的正弦动荷波形输入控制系统，打开记录通道，启动动荷载，观察实验现象并记录实验结果。
步骤四、结束本组试验
终止试验后，打开排水管，使孔压消散到0，关闭测试设备，并按与装样相反的顺序拆卸仪器，取出试样。
步骤五、下一组试验重复步骤一到四，再进行15组试验。
步骤六、处理试验数据，分析试验结果。
五数据处理
试验完毕后，对三组试验的资料进行整理和计算，最后以图和表的形式给出所要求的结果。
图三第一组试验数据
图四 第二组试验数据
图五 第三组试验数据
对于第一组数据，取孔压突然突变的点为强度破坏点，破坏时循环次数f N =30。
同理，对于第二组数据， f N =2；对于第三组数据，f N =250。
数据计算如表一。
表一 试验数据表
c σ（kPa ）
2d
c
τσ f N
log f N
100 0.25
30 1.477 0.22 2 0.301 0.33
250
2.398
把三组试验结果汇集起来可以获得一组常规试验结果，如图六所示，绘出不同液化破坏标准下的液化应力比和循环次数之间的关系曲线。
图六 液化应力比与循环次数之间的关系
六 实验总结
在动应力作用的过程中，动孔压的增大和动应变的增大都说明土的原有强度在逐渐减小，不同的动应力下有一个与之相对应的剩余强度。
到了孔压等于侧向固结压力和对应的懂应变喇叭口明显扩大的时刻，标志着土剩余强度的大幅度丧失，甚至达到零值。
在变形充分发展时，土上的动应力仅有极小的波动变化（试样外橡皮膜的约束作用），表明土体已经不能在承受动应力的作用，土体此时达到液化状态。
从曲线可以看出施加的动荷载越大对应的循环次数越大，可以看出动荷载的大小与应力循环次数成正比关系。
这个结论与基本符合希德根据若干材料获得的结果是相悖的。
因此这组试验是不可靠的。
分析错误造成的原因主要有： 1、
在制备试样的过程中，击实筒壁没有充分润滑，导致将击实后的土样从筒里移出来的时候，土体受到扰动，结构破坏。
2、 在安装试样的过程中，不小心碰到土样，使土样扰动。
3、 在绑扎橡皮筋的时候，没有绑扎好，导致漏气。
4、
在给土体抽气的时候，没有达到指定的压强，导致土内仍存在气体，土样不能充分饱和。
f
N。