型钢支架的设计计算
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算
钢结构连接、钢结构强度稳定性、钢筋支架、格构柱计算◆钢结构连接计算一、连接件类别不焊透的对接焊缝二、计算公式1．在通过焊缝形心的拉力，压力或剪力作用下的焊缝强度按下式计算：2．在其它力或各种综合力作用下，σf，τf共同作用处。
式中N──-构件轴心拉力或轴心压力，取 N＝100N；lw──对接焊缝或角焊缝的计算长度，取lw=50mm；γ─-作用力与焊缝方向的角度γ=45度；σf──按焊缝有效截面(helw)计算，垂直于焊缝长度方向的应力；hf──较小焊脚尺寸，取 hf=30mm；βt──正面角焊缝的强度设计值增大系数；取1；τf──按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力；Ffw──角焊缝的强度设计值。
α──斜角角焊缝两焊脚边的夹角或V形坡口角度；取α=100度。
s ──坡口根部至焊缝表面的最短距离，取 s=12mm；he──角焊缝的有效厚度，由于坡口类型为V形坡口，所以取he=s=12.000mm.三、计算结果1. 正应力：σf=N×sin(γ)/(lw×he)=100×sin(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；2. 剪应力：τf=N×cos(γ)/(lw×he)=100×cos(45)/(50×12.000)=0.118N/mm2；3. 综合应力：[(σf/βt)2+τf2]1/2=0.167N/mm2；结论:计算得出的综合应力0.167N/mm2≤对接焊缝的强度设计值ftw=10.000N/mm2，满足要求！◆钢结构强度稳定性计算一、构件受力类别：轴心受弯构件。
二、强度验算：1、受弯的实腹构件，其抗弯强度可按下式计算：Mx/γxWnx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.800×106 N·mm,10.000×106 N·mm；γx, γy──对x轴和y轴的截面塑性发展系数，分别取 1.2,1.3；Wnx,Wny──对x轴和y轴的净截面抵抗矩,分别取 947000 mm3,85900 mm3；计算得：Mx/(γxWnx)+My/(γyWny)=100.800×106/(1.2×947000)+10.000×106/(1.3×85900)=178.251 N/mm2受弯的实腹构件抗弯强度=178.251 N/mm2 ≤抗弯强度设计值f=215N/mm2，满足要求！2、受弯的实腹构件，其抗剪强度可按下式计算：τmax = VS/Itw ≤ fv式中V──计算截面沿腹板平面作用的剪力,取V=10.300×103 N；S──计算剪力处以上毛截面对中和轴的面积矩,取 S= 947000mm3；I──毛截面惯性矩,取 I=189300000 mm4；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；计算得：τmax = VS/Itw=10.300×103×947000/(189300000×8)=6.441N/mm2受弯的实腹构件抗剪强度τmax =6.441N/mm2≤抗剪强度设计值fv = 175 N/mm2，满足要求！3、局部承压强度计算τc = φF/twlz ≤ f式中φ──集中荷载增大系数，取φ=3；F──集中荷载,对动力荷载应考虑的动力系数，取 F=0kN；tw──腹板厚度,取 tw=8 mm；lz──集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，取lz=100(mm)；计算得：τc = φF/twlz =3×0×103/(8×100)=0.000N/mm2局部承压强度τc =0.000N/mm2≤承载力设计值f = 215 N/mm2，满足要求！4、在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx ≤ f式中Mx──绕x轴的弯矩，取100.8×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；Wx──对x轴的毛截面抵抗矩Wx,取 947000 mm3；计算得：Mx/φbwx = 100.8×106/(0.9×947000)=118.268 N/mm2≤抗弯强度设计值f= 215 N/mm2，满足要求！5、在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性按下式计算：Mx/φbWx + My/γyWny ≤ f式中 Mx，My──绕x轴和y轴的弯矩，分别取100.8×106 N·mm,10×106 N·mm；φb──受弯构件的整体稳定性系数,取φb= 0.9；γy──对y轴的截面塑性发展系数，取 1.3；Wx,Wy──对x轴和y轴的毛截面抵抗矩,分别取 947000 mm3, 85900 mm3；Wny──对y轴的净截面抵抗矩,取 85900 mm3计算得：Mx/φbwx +My/ γyWny =100.8×106/(0.9×947000)+10×106/(1.3×85900)=207.818 N/mm2≤抗弯强度设计值f=215 N/mm2，满足要求！◆钢筋支架计算公式一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
型钢支架的设计计算
型钢支架的设计计算1.型钢材料的选取在进行型钢支架的设计之前，首先需要选取适合的型钢材料。
常用的型钢材料有Q235、Q345等。
选择型钢材料时需要考虑以下几个因素：（1）材料的强度和刚度，以满足设计要求；（2）对于特殊环境，如潮湿或腐蚀环境，可能需要选择耐腐蚀性能较好的材料；（3）型钢价格的合理性，根据工程成本预算来选择合适的材料。
2.受力分析及计算公式在型钢支架设计过程中，需要对其受力情况进行分析和计算。
常见的受力情况有静力受力和动力受力。
静力受力主要包括自重荷载、外部荷载以及支架自身产生的反力。
动力受力则是指支架在特定工况下受到的冲击、震动等力。
（1）型钢支架自重荷载的计算型钢支架自重荷载的计算可以通过支架的净重和带有固定配线等各类设备的总负荷计算得出。
型钢支架的自重荷载计算公式为：G=γ*A*L其中，G为支架自重荷载，γ为型钢的线密度，A为支架材料截面积，L为支架长度。
（2）外部荷载的计算型钢支架常常需要承受外部荷载，如设备的重量、风荷载等。
外部荷载的计算需要根据具体工程情况和支架所处环境条件来确定。
常见的计算公式有：额定荷载：Q=W*γ*η其中，Q为支架的额定荷载，W为外部荷载作用的设备重量，γ为系数，η为修正系数。
（3）支架的抗弯设计型钢支架在受到外部荷载作用时，会产生弯矩。
为了保证支架的强度和稳定性，需要进行抗弯设计。
常见的抗弯设计计算公式有：M=(W*L)/4其中，M为支架所受的弯矩，W为外部荷载作用的设备重量，L为支架的长度。
根据计算所得的弯矩值，可以通过查询型钢的抗弯矩表得到合适型号的型钢。
3.设计思路（1）确定支架的用途和荷载要求：根据支架所需承受的荷载要求，确定支架的设计标准。
（2）选取适当的型钢材料：根据支架设计标准，选择合适的型钢材料，考虑材料的强度、刚度和耐腐蚀性等因素。
（3）进行受力分析：根据支架所需承受的荷载情况，进行受力分析，计算自重荷载和外部荷载。
（4）进行结构设计：根据受力分析的结果，设计型钢支架的结构，包括各个零件的尺寸、连接方式等。
超厚筏板基础钢筋型钢支架的设计与应用
超厚筏板基础钢筋型钢支架的设计与应用作者：吕远来源：《装饰装修天地》2018年第09期摘要：以安蚌埠锦绣香堤1-2#地块1#办公楼超高层项目为例，针对工程底板超厚、钢筋用量大层数多的特点，将常规现场焊接钢筋作为马凳改为用型钢支架作为中间、顶层钢筋支撑，通过精确的计算、设计、施工，降低了成本，有效的提高了筏板钢筋绑扎过程、砼浇筑过程中的安全、质量与进度。
关键词：超高层；超厚筏板；型钢支架；马凳；施工工艺；质量标准1 引言现代建筑中经常会存在一些厚度较大的筏板基础或其他钢筋混凝土结构，这些结构随着其厚度的增加，其钢筋施工阶段、混凝土施工阶段整体支撑体系稳定性也会随之降低，给整体安全施工造成了不小的难度。
2 工程概况蚌埠锦绣香堤1-2#地块1#办公楼工程地下四层地上四十一层，建筑总高186m，地处蚌埠市东海大道与朝阳路交叉口西南角，蚌埠市的新地标。
该工程主楼部分的筏板厚度为2600mm，局部在基础厚度变化的交接部位达到7100mm厚，裙楼和非主楼地下室部分底板厚600mm，其上部、下部均为双层双向Φ25@150的钢筋网片，筏板厚1/2处设置双向Φ12@200双向钢筋网片。
3 型钢支架方案设计与验算3.1 型钢支架方案设计考虑钢筋自身荷载及施工活荷载，其均布荷载达到8.7kN/m，如采用传统的钢筋马镫支撑体系，因上部荷载较大其失稳可能性极大，且成本高。
经多方案研究比较，决定整体采用型钢支架支撑体系，可有效解决整体支撑体系稳定性的问题。
立柱采用[8槽钢，局部厚板处采用[10槽钢，间距1.8m×1.8m布置。
立柱底部垫置150的[8槽钢。
顶部水平梁选用[6.3槽钢，每1.8m设置（结合支撑立柱位置），中间钢筋网片支撑南北方向选用L50×50×5角钢和东西方向选用Φ18钢筋，立柱之间设L30×30×3角钢扫地杆。
梁与立柱电焊固定。
厚度0.6处立柱采用Φ25几字钢筋，间距1.5m×1.5m，槽钢、钢板的材质均为Q235钢。
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
引桥盖梁支架设计计算(抱箍)
引桥盖梁施工支架（抱箍）设计计算1、荷载统计盖梁自重1065KN（砼容重取25KN/m3）,模板重量（底模+侧模+分配梁）95KN，近似的简化为均布线荷载作用在抱箍牛腿上方的横梁上（双肢HN60*20型钢），q=90KN/m.则均布线荷载大小q=(1065+95）/14=82.85KN/m，计算时取盖梁施工支架布置示意图2、承重横梁设计计算抱箍牛腿上承重横梁采用双肢HN60*20型钢，其结构计算简图如下图所示：Array结构计算简图表示-方向支座反力图表示-方向剪力图表示-方向弯矩图表示-方向应力图02/01/2011表示-方向位移图由上述计算可看出，选用2HN60*20型钢作为承重横梁，可以满足施工需要。
3、抱箍设计抱箍采用Q235钢、12mm钢板，抱箍高度为60cm，墩柱直径为D=160cm；两半抱箍对接处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接。
抱箍设计如图示：抱箍设计图2.1 抱箍与墩柱间的摩擦力计算受力计算简图2.1.1 抱箍对墩柱的压应力σ1 公式：μσ1B πD=KF式中：μ—摩擦系数，取0.3；B —抱箍高度，根据抱箍设计图取0.6m ；D —墩柱直径，取1.6m 计算； K —荷载安全系数，取K =1.2 ；F —作用在抱箍上的荷载，计算时取F =650KN ； [σc ]—砼墩柱抗压强度容许值，其值不大于0.8Ra b ；本工程中墩柱砼设计标号为C30，其轴心抗压强度Ra b =21.0MPa,则0.8Ra b =0.8*21.0=16.8MPa ；代入相关量值得：σ1=0.862 ⅰ＜[σc ] =16.8 MPa 2.1.2 抱箍内应力σ2力的合成图/2120sin Br d Bt πσθθσ=⎰化简得：σ2=σ1r/t式中：t —抱箍钢板厚度，根据抱箍设计则取t=12mm ； r —墩柱半径，此处取r=0.8m ； 代入相关量值得：σ2=57.5 MPa ＜[σQ235] =145MPa2.1.3 σ2=57.5 MPa 时，一半抱箍的伸长量：△L=（σ2/E ）πr 则抱箍加工长度（一半）：L=πr-△L=（1-σ2/E ）πr式中：E —钢材的弹性模量，E=2.06*105MPa ；代入相关量值得：L =（1-σ2/E ）πr=（1-57.5/2.06*105）*3.14*0.8*1000 =2512 mm2.1.4 两半抱箍牛腿腹板处采用10颗8.8级M24高强螺栓连接，螺栓布置如图示抱箍钢板所受拉力P ： P=σ2*A=57.5MPa*12*600/1000=414KN 螺栓设计拉力Nt ：Nt=Nt b *n=141.1*10=1411KN式中：A —抱箍钢板带的截面面积；Nt b —8.8级M24高强螺栓承载力设计值（受拉），此次取Nt b =141.1 KN ；P ＜Nt ，抱箍螺栓设计合理，可以满足施工使用。
钢筋支架计算书
钢筋支架计算书计算依据：1、《钢结构设计规范》GB50017-2014一、参数信息钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
钢筋支架示意图作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。
1.基本参数支架横梁间距l a（m） 1.00 钢材强度设计值f（N/mm2）300.000.29 施工人员荷载标准值（kN/m2）0.50上层钢筋的自重荷载标准值（kN/m2）施工设备荷载标准值（kN/m2）0.502.横梁参数横梁材质HRB400Φ22钢筋钢筋级别HRB400钢筋直径（mm）22 最大允许挠度（mm） 6横梁的截面抵抗矩W（cm3） 1.045 横梁钢材的弹性模量E（N/mm2） 2.05×105横梁的截面惯性矩I（cm4） 1.1503.立柱参数立柱高度h（m） 1.13 立柱间距l（m） 1.00立柱材质HRB400Φ22钢筋钢筋级别HRB400钢筋直径（mm）22二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.2×0.29×1.00=0.35 kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.50×1.00+1.4×0.50×1.00=1.40 kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.35+0.10×1.40)×1.002=0.168 kN·m支座最大弯矩计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.35+0.117×1.40)×1.002=-0.199 kN·m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.199×106/1045.36=189.981 N/mm2支架横梁的计算强度小于360.00 N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:νmax=（0.677q1+0.990q2）l4/100EI静荷载标准值q1=0.29kN/m活荷载标准值q2=0.50+0.50=1.00kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度νmax=(0.677×0.29+0.990×1.00)×1000.004/(100×2.05×105×11499.01)=5.033mm 支架横梁的最大挠度5.033mm小于6mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=3.80 cm2截面回转半径i=0.55 cm立柱的截面抵抗矩W=1.05 cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：σ = N/φA ≤ [f]式中σ──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i=205，经过查表得到,φ=0.172；A──立杆的截面面积,A=3.80 cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360.00 N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为N max=1.1q1l经计算得到 N=1.1×0.348×1=0.383kN；σ=0.383×1000/(0.172×3.801×100)=5.855N/mm2；立杆的稳定性验算 σ≤[f],满足要求!。
钢结构计算规则
工程量清单计算规则及说明一、工程量计算规则1、钢屋架、钢网架、钢托架、钢桁架按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算。
2、实腹柱、空腹柱按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算，依附在钢柱上的牛腿及悬臂梁等并入钢柱工程量内。
3、钢管柱按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算，钢管柱上的节点板、加强环、内衬管、牛腿等并入钢管柱工程量内。
4、钢梁、钢吊车梁按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算，制动梁、制动板、制动桁架、车挡并入钢吊车梁工程量内。
5、压型钢板楼板按设计图示尺寸的铺设水平投影面积以m2计算。
不扣除柱、垛及单个0.3 m2以内的孔洞所占面积。
6、压型钢板墙板按设计图示尺寸的铺挂面积以m2计算。
不扣除单个0.3 m2以内的孔洞所占面积，包角、包边、窗台泛水等不另加面积。
7、钢支撑、钢檩条、钢天窗架、钢挡风架、钢墙架、钢平台、钢走道、钢梯、钢栏杆按设计图示尺寸以t 计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算。
8、钢漏斗按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算，依附漏斗的型钢并入漏斗工程量内。
9、钢支架、零星钢构件按设计图示尺寸以t计算。
不扣除孔眼、切边、切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
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支承搅拌机单根槽钢支架的设计计算
一、受力分析：
槽钢设计应考虑以下设计载荷：
Q
1.搅拌机的重力引起的集中载荷
1
Q
2.流体作用在搅拌器上的轴向推力引起的集中载荷
2
3.槽钢梁自身质量均布载荷q
4.经验算，平盖自重引起的挠度影响可以忽略。
二、槽钢支架的应力计算：
槽钢支架俯视图(1)
容器设计条件和主要技术参数
槽钢强度计算
搅拌装置重量0m ：4066(kg) 搅拌机重力引起的集中载荷1Q ：
101
2
Q m g =
=19944 (N)
转动装置效率（可按HG/T20569-94附录D 选取）1η：0.95 电动机额定功率N P ：55(kw)
设计最终确定的密封部位实心轴的外径0d ：125(mm) 单端面轴封处摩擦损耗功率m P ：
1.23010m P d -=⨯=0.33(kw)
搅拌轴功率s P ：
1s N P P η=⨯-m P =52.3(kw)
XCK,XJ 搅拌器直径j D ：1350(mm)
搅拌器的近似设计功率qi P （可按HG/T20569-94附录C ）
： 55s ji
qi ji
P D P D =
∑
=17.4(kw)
搅拌器转速n ：85(min/r)
桨叶断面中心线与轴中心线的夹角θ：45度
流体作用在搅拌器上对单根槽钢轴向推力引起的集中载荷2Q ：
5
2125510tan 2qi j P Q D n
θ=⨯⨯⨯⨯⨯=1933（N ）
根据化工设备设计全书中的动载荷简化为相当静载荷P
动力系数μ：1.2 相当静载荷（扰力）P ：
12()P Q Q μ=⨯+=26252（N ）
单根槽钢长度L ：3605mm 集中载荷P 产生的弯矩1M ：
14
P L
M ⨯=
=23659615（N.mm ）
槽钢自身质量m ：136.4(kg) 槽钢自身均布载荷q ：
m g
q L
⨯=
=0.37（N.mm ）
均布载荷q 产生的弯矩2M ：
2
28
q L M ⨯==601066（N.mm ）
最大弯矩max M ：
max 12M M M =+=24260681（N.mm ）
槽钢的抗弯截面系数W (可查阅机械设计手册)：475000(3
mm ) 单根槽钢所承受的弯曲应力m σ：126MPa
max
m M W
σ=
=51MPa
设计温度下槽钢许用应力[]t
σ：
[]t
m σσ< 合格
槽钢挠度计算： 槽钢的许用挠度[]y ：
[]2000
L
y =
=1.8025(mm)
(此上公式出自HG/T20569-94的2.5节)
槽钢的弹性模量E ：193000(Mpa)
槽钢的惯性矩（可查阅机械设计手册）I ：7600(4
cm ) 集中载荷引起的单根槽钢挠度1y ：
3
148P L y E I
⨯=⨯⨯=1.747(mm)
(此上公式出自HG/T20569-94的2.5节)
均布载荷引起的单根槽钢挠度2y ：
4
25384q L y E I
⨯⨯=⨯⨯=0.055(mm)
(此上公式出自刘鸿文的材料力学第4版6.4节 用叠加法求弯曲变形表6.1)
单根槽钢挠度y ：
12y y y =+=1.802(mm)
[]y y < 合格。