钢梁等强拼接节点设计计算书(Mathcad)
梁的等强拼接节点计算(13~19)
等强度设计法计算梁的拼接接点设计型号H900x300x20x25工字钢梁高h=900mm工字钢腹板厚t w=20mm f=295f V=工字钢上翼缘宽b1=300mm工字钢上翼缘厚t f1=25mm f=265f V=工字钢下翼缘宽b2=300mm工字钢下翼缘厚t f2=25mm f=265f V=工字钢腹板高度h w=850mm截面面积A0b=32000mm2中和轴位置h1=450mm h2=450惯性矩I0x b=3895416667mm4截面抵抗矩W0x1b=8656481.481mm3W0x2b=8656481腹板连接板的高度h wm=680mm初定螺栓型号:M24P=180KN孔径26接触面处理方法:μ=0.4传力摩擦面个数:n=22.拼接连接计算1) 梁单侧翼缘和腹杆的净截面面积估算和相应的连接螺栓数目估算:a=6375mm2净截面面积估算:Anf1A nf2a=6375mm2A nw a=14450mm2连接螺栓估算:采用n fb1a=11.7317708316n fb2a=11.7317708316n wb a=17.05902778162)翼缘外侧拼接连接板的厚度t11=15.5mm20(-18x300x1160)t12=15.5mm20(-18x300x1160)翼缘内侧拼接连接的宽度b为:b1=140mm120b2=140mm120翼缘内侧拼接连接板厚度:t21=19.625mm25(-20x120x1160)t22=19.625mm25(-20x120x1160)腹板两侧拼接连接板的厚度,t3=13.5mm16(-14x190x670)3)梁的截面特性(1)梁上的螺栓孔截面惯性矩:I rR b=637802013.3mm4(2)扣除螺栓孔后的净截面惯性矩:I nx b=3257614653mm4(3)梁的净截面抵抗矩:W nx b=7239143.674mm3(4)梁单侧翼缘的净截面面积A nF b=4900mm2(5)梁腹板的净截面面积A nw b=12320mm24)梁的拼接连接按等强设计法的设计内力值弯矩M n b=1918373074N*mm剪力V n b=2094400N5)校核在初开始估计的螺栓数目n fb1a=15.22518312<16ok!n fb2a=15.22518312<16ok!n wb=14.54444444<16ok!6)拼接连接板的校核(1)净截面面积的校核单侧翼缘拼接连接板的净截面面积A oF PL=7320>4900ok!腹板拼接连接板的净截面面积A oW PL=15104>12320ok!(2)拼接连接板刚性的校核拼接连接板的毛截面惯性矩I ox PL=4399335333cm4拼接连接板上的螺栓孔截面惯性矩I xR PL=984164237.3cm4拼接连接板扣除螺栓孔后的净截面惯性矩I nx PL=3415171096cm4拼接连接板的净截面抵抗矩W nx PL=7266321.481>7239144ok!7)按抗震设计要求对拼接连接节点的最大承载力的校核(1)梁的全塑性弯矩M px b=1821875000N*mm(2)拼接连接节点的最大承载力的校核对弯矩梁翼缘拼接连接般的净截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u1=3013358000梁翼缘连接高强度螺栓的抗剪最大承载力的相应最大弯矩M u2=6617520000梁翼缘板的边端截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u3=8225000000> 3.01E+09翼缘拼接连接板边端截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u4=14673400000> 3.01E+09M u=3013358000> 2.19E+09ok!对剪力梁腹板净截面面积的抗剪最大承载力:V u1=3343088.999梁腹板拼接连接板净截面面积的抗剪最大承载力:V u2=4098540.279>3343089腹板连接高强度螺栓的抗剪最大承载力V u3=7562880>3343089V u=3343088.999>249309.2ok!(3)螺栓孔对梁截面的削弱校核梁的毛截面面积A0=32000mm2螺栓孔的削弱面积:A R=6760mm2螺栓孔对梁截面的削弱率μr=21%<25%ok!170 155 155。
梁的等强拼接节点计算(3)
等强度设计法计算梁的拼接接点设计型号H450x300x10x20工字钢梁高h=450mm工字钢腹板厚t w=10mm f=310f V=工字钢上翼缘宽b1=300mm工字钢上翼缘厚t f1=20mm f=295f V=工字钢下翼缘宽b2=300mm工字钢下翼缘厚t f2=20mm f=295f V=工字钢腹板高度h w=410mm截面面积A0b=16100mm2中和轴位置h1=225mm h2=225惯性矩I0x b=612534166.7mm4截面抵抗矩W0x1b=2722374.074mm3W0x2b=2722374腹板连接板的高度h wm=340mm初定螺栓型号:M22(腹板)P=180KN孔径23.5M22(翼缘) P=180KN孔径23.5接触面处理方法:μ=0.4传力摩擦面个数:n=22.拼接连接计算1) 梁单侧翼缘和腹杆的净截面面积估算和相应的连接螺栓数目估算:a=5100mm2净截面面积估算:Anf1A nf2a=5100mm2A nw a=3485mm2连接螺栓估算:采用n fb1a=10.4479166712n fb2a=10.4479166712n wb a= 4.3562542)翼缘外侧拼接连接板的厚度t11=13mm22(-22x450x840)t12=13mm22(-22x450x840)翼缘内侧拼接连接的宽度b为:b1=145mm130b2=145mm130翼缘内侧拼接连接板厚度:t21=15.53846154mm25(-25x220x840)t22=15.53846154mm25(-25x220x840)腹板两侧拼接连接板的厚度,t3=7.029411765mm12(-18x190x840)3)梁的截面特性(1)梁上的螺栓孔截面惯性矩:I rR b=94528926.25mm4(2)扣除螺栓孔后的净截面惯性矩:I nx b=518005240.4mm4(3)梁的净截面抵抗矩:W nx b=2302245.513mm3(4)梁单侧翼缘的净截面面积A nF b=4120mm2(5)梁腹板的净截面面积A nw b=1985mm24)梁的拼接连接按等强设计法的设计内力值弯矩M n b=679162426.3N*mm剪力V n b=357300N5)校核在初开始估计的螺栓数目n fb1a=10.96838544<12ok!n fb2a=10.96838544<12ok!n wb= 2.48125<4ok!6)拼接连接板的校核(1)净截面面积的校核单侧翼缘拼接连接板的净截面面积A oF PL=8682>4120ok!腹板拼接连接板的净截面面积A oW PL=7032>1985ok!(2)拼接连接板刚性的校核拼接连接板的毛截面惯性矩I ox PL=1055531767cm4拼接连接板上的螺栓孔截面惯性矩I xR PL=473665984.3cm4拼接连接板扣除螺栓孔后的净截面惯性矩I nx PL=581865782.3cm4拼接连接板的净截面抵抗矩W nx PL=2355731.912>2302246ok!7)按抗震设计要求对拼接连接节点的最大承载力的校核(1)梁的全塑性弯矩M px b=810955000N*mm(2)拼接连接节点的最大承载力的校核对弯矩梁翼缘拼接连接般的净截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u1=1756321380梁翼缘连接高强度螺栓的抗剪最大承载力的相应最大弯矩M u2=2439028800梁翼缘板的边端截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u3=2425200000> 1.76E+09翼缘拼接连接板边端截面抗拉最大承载力的相应最大弯矩M u4=5642538000> 1.76E+09M u=1756321380>8.92E+08ok!对剪力梁腹板净截面面积的抗剪最大承载力:V u1=538638.9336梁腹板拼接连接板净截面面积的抗剪最大承载力:V u2=1908165.734>538638.9腹板连接高强度螺栓的抗剪最大承载力V u3=1890720>538638.9V u=538638.9336>87853.46ok!(3)螺栓孔对梁截面的削弱校核梁的毛截面面积A0=16100mm2螺栓孔的削弱面积:A R=2820mm2螺栓孔对梁截面的削弱率μr=18%<25%ok!180 170 170。
钢与混凝土组合梁mathcad计算书.
荷载标准组合下的挠度挠度最终计算值Δscl := 5( g1k + g2k + ψq ⋅ qk L ⋅ 10 384Bs ( 3 4 mm Δscl = 18.151 Δ L 10 3 mm mm Δ := Δc + max ( Δsc , Δscl = 56.605 = 1 211 结论：变形不满足验算要求 4.7 栓钉数量验算一个剪跨内的剪力计算需要的栓钉数量实际布置的栓钉数量 Vs := min ( As ⋅ f , be ⋅ hc1 ⋅ fc ⋅ 10 nf := Vs ÷ Nvc n := L ⋅ ns ÷ 0.344 −3 Vs = 2.119 × 10 nf = 43.095 n = 69.767 3 KN 个个结论：栓钉数量满足完全抗剪要求 4.8 局部稳定性验算（按《钢规范》11.1.6）钢梁的轴力按《钢规范》表9.1.4 允许宽厚比（翼缘）N := 0 Χb := 9 KN 235 fy 235 fy Χb = 7.272 Χh = 58.172 χb = 6.9 χh = 52.5 允许高厚比（腹板） 3 ⎛ N ⋅ 10 ⎞ Χh := ⎜72 − 100 ⎟⋅ As ⋅ f ⎠⎝设计实际的宽厚比（翼缘）χb := χh := b2 − tw 2t2 hw tw 设计实际的高厚比（腹板）结论：局部稳定满足要求 114.9 混凝土翼板内横向钢筋验算 b-b 界面的剪力设计值 Vlb := ns ⋅ Nvc ⋅ 10 ai 3 Vlb = 285.907 3 N/mm a-a 界面的剪力设计值 ns ⋅ Nvc ⋅ 10 ⋅ b11 Vla := ai ⋅ b e k1 := 0.9 k2 := 0.19 s := 1 Vla = 131.957 N/mm 抗剪承载力折减系数应力单位纵向受剪界面的周边长度 N/mm2 lsb := 120 × 2 + 109 lsa := hc1 lsb = 349 lsa = 76 Asvb = 0.67 Asva = 0.67 VBb = 482.94 VBa = 206.492 mm mm mm2/mm mm2/mm N/mmN/mm 与界面相交的横向钢筋面积 Asvb := Asva := 2Ab 1000 At + Ab 1000 纵向受剪截面的抗剪承载力 VBb := min ( k1 ⋅ s ⋅ lsb + 0.7Asvb ⋅ fy , k2 ⋅ lsb ⋅ fc VBa := min ( k1 ⋅ s ⋅ lsa + 0.7Asva ⋅ fy , k2 ⋅ lsa ⋅ fc 结论：验算满足要求 12。
MIDAS钢箱梁计算书
MIDAS钢箱梁计算书1.1B07～F03 D07～H03 50.5+65+50.5m(桥宽10m)钢箱梁1.1.1计算参数及参考规范（1）标准设计荷载：城-A级；桥梁安全等级为一级，结构重要性系数1.1；（2）主要材料钢箱梁采用Q345D 钢材，桥面板采用C40混凝土。
（3）参考规范《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。
1.1.2主要计算内容结构纵向整体应力，即主梁体系，采用三维有限元建模分析，采用梁格模型，计算主梁顶、底板最不利应力。
1.1.3纵向整体计算1.1.3.1.1计算模型纵向整体计算采用三维有限元建模分析，采用梁格法模型进行模拟。
参照《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿进行钢梁有效分布宽度的计算。
根据桥面布置，汽车按最不利情况进行影响线加载。
温度考虑整体升降温20度和梯度温度。
永久支承按简支支承条件进行约束。
全桥共划分为241个单元，162个节点。
结构计算几何模型如下图：计算几何模型1.1.3.1.2计算荷载（1）一期恒载主梁顶、底和腹板采用实际板厚，钢材重力密度78.5kN/m 3，单元重力密度考虑各种加劲肋和焊缝实际重量提高1.24倍；混凝土桥面板重力密度25kN/m 3。
沥青混凝土重力密度24kN/m 3。
（2）二期恒载1.1.3.1.3计算参数（1）钢材材料特性如下表：结构钢材性能表应用结构钢箱加劲梁材质Q345D 力学性能弹性模量E(MPa) 210000 剪切模量G(MPa)81000 泊松比γ0.3 轴向容许应力[σ] (MPa)200 弯曲容许应力[σw] (MPa)210 容许剪应力[τ] (MPa) 120 屈服应力[σs] (MPa) 345 热膨胀系数(℃)0.000012（2）梯度温差：参照混凝土规范规定：升温取T1=14°C，T2=5.5°C，负温度效应按照一半考虑。
（3）基础变位：主墩沉降2cm，边墩沉降1cm。
钢梁梁梁等强设计计算书
“梁梁拼接栓焊刚接”节点计算书====================================================================计算软件：TSZ结构设计系列软件 TS_MTSTool v4.6.0.0计算时间：2016年08月26日 10:52:40====================================================================一. 节点基本资料设计依据：《钢结构连接节点设计手册》（第二版）节点类型为：梁梁拼接栓焊刚接梁截面：H-390*198*6*8，材料：Q235左边梁截面：H-390*198*6*8，材料：Q235腹板螺栓群：10.9级-M20螺栓群并列布置：3行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm腹板连接板：230 mm×160 mm，厚：8 mm节点示意图如下：二. 荷载信息设计内力：组合工况内力设计值组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览承担剪力(kN) 38.5 最大126 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大64 满足外排列间距(mm) 70 最大96 满足中排列间距(mm) 70 最大192 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大64 满足外排行间距(mm) 70 最大96 满足中排行间距(mm) 70 最大192 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比 0.704 1 满足净截面正应力比 0.000 1 满足最大拉应力(MPa) 215 最大215 满足最大压应力(MPa) -215 最小-215 满足连接板高度(mm) 230 最大287 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 腹板螺栓群受力计算控制工况：梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力：V wn=[6×(390-2×8)-max(3×22，0+0)×6]×125=231kN梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓：I fb=0 cm^4腹板螺栓：I wb=[3×6×22^3/12+6×20×9800]×10^-4=131 cm^4翼缘净截面：I fn=1.156e+004-0=1.156e+004 cm^4梁净截面：I n=1.382e+004-0-131=1.369e+004 cm^4梁净截面：W n=1.369e+004/0.5/390×10=702 cm^4净截面抗弯承载力：M n=W n*f=702×215×10^-3=150.9 kN·m梁翼缘弯矩分担系数：ρf=I fn/I n=0.8445>0.7，翼缘承担全部弯矩梁腹板分担弯矩：M wn=0 kN·m2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力：V=231 kN螺栓采用：10.9级-M20螺栓群并列布置：3行；行间距70mm；2列；列间距70mm；螺栓群列边距：45 mm，行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力：N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力：N v=231/6=38.5 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和：S=∑x^2+∑y^2=26950 mm^2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)^2+(|N my|+|N v|)^2]^0.5=[(0+0)^2+(0+38.5)^2]^0.5=38.5 kN≤125.55，满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45，最小限值为33，满足！列边距为45，最大限值为64，满足！外排列间距为70，最大限值为96，满足！中排列间距为70，最大限值为192，满足！列间距为70，最小限值为66，满足！行边距为45，最小限值为44，满足！行边距为45，最大限值为64，满足！外排行间距为70，最大限值为96，满足！中排行间距为70，最大限值为192，满足！行间距为70，最小限值为66，满足！4 腹板连接板计算连接板剪力：V l=231 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为：B l=230 mm连接板截面厚度为：T l=8 mm连接板材料抗剪强度为：f v=125 N/mm^2连接板材料抗拉强度为：f=215 N/mm^2连接板全面积：A=B l*T l*2=230×8×2×10^-2=36.8 cm^2开洞总面积：A0=3×22×8×2×10^-2=10.56 cm^2连接板净面积：A n=A-A0=36.8-10.56=26.24 cm^2连接板净截面剪应力计算：τ=V l×10^3/A n=231/26.24×10=88.0335 N/mm^2≤125，满足！连接板截面正应力计算：按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×3/6)×0/26.24×10=0 N/mm^2≤215，满足！按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/36.8×10=0 N/mm^2≤215，满足！五. 梁梁翼缘对接焊缝验算1 翼缘对接焊缝受力计算控制工况：梁净截面承载力翼缘承担的净截面弯矩：M fn=M n-M wn=127.444 kN·m2 翼缘对接焊缝承载力计算焊缝受力：N=0 kN；M x=0 kN·mM y=127.444kN·m抗拉强度：F t=215N/mm^2抗压强度：F c=215N/mm^2轴力N为零，σN=0 N/mm^2弯矩Mx为零，σMx=0 N/mm^2W y=592.763cm^3σMy=|M y|/W y=127.444/592.763×1000=215N/mm^2最大拉应力：σt=σN+σMx+σMy=0+0+215=215N/mm^2≤215，满足最大压应力：σc=σN-σMx-σMy=0-0-215=(-215)N/mm^2≥(-215)，满足。
压型钢板组合楼板简化计算及MathCAD在计算中的应用研究
| 工程设备与材料 | Engineering Equipment and Materials·118·2019年第1期压型钢板组合楼板简化计算及MathCAD 在计算中的应用研究贺强强（北京市市政工程设计研究总院有限公司，北京 100082）摘 要：压型钢板组合楼板在钢结构的公共建筑、高层等应用已经非常普遍，文章通过对压型钢板组合楼板的构造介绍、组合楼板与费组合楼板的区别，将压型钢板组合楼板的计算简化为T 型多跨连续梁，从而达到直接利用规范中的公式手工计算的目的。
同时，文章还对MathCAD 这个数学计算工具做了介绍，有利于结构设计过程中计算书的书写和提高设计的效率。
关键词：压型钢板组合楼板；等效T 型连续梁；MathCAD；结构计算中图分类号：TU398+.9 文献标志码：A 文章编号：2096-2789（2019）01-0118-02作者简介：贺强强（1982—），男，工程师，一级注册结构工程师，研究方向：建筑结构设计和地下市政工程。
压型钢板组合楼板，是指用在压型钢板上浇筑混凝土形成的楼板结构，根据压型钢板是否与混凝土共同工作，可分为组合楼板和非组合楼板。
组合楼板是指压型钢板除用作浇筑混凝土的永久性模板外还充当板底受拉钢筋的现浇混凝土楼（屋面）板；非组合板是指压型钢板仅作为混凝土楼板的永久性模板，不考虑参与结构受力的现浇混凝土楼（屋面）板。
由于压型钢板作为混凝土浇筑时的模板，大量节约了传统临时模板的施工周期。
因此近20年以来，组合楼板大量应用于工业和民用建筑当中，尤其是高层钢结构更是普遍使用。
本文将通过对压型钢板组合楼板的简化计算，同时简单介绍Math-CAD 数学计算工具的应用。
1 压型钢板组合楼板的设计构造要求工程中较为普遍的做法是混凝土—压型钢板非组合楼板时，采用开口型压型钢板，此时压型钢板仅当做永久性模板。
当混凝土—压型钢板按照组合型楼板设计时，压型钢板充当了板底部分受力钢筋的作用，因此选用闭口型压型钢板比较合适，由于其主要充当正弯矩钢筋的肋四周均被混凝土包裹，好似钢筋有保护层一般。
简支钢梁稳定设计计算书(Mathcad)
平均弯矩 Mab := Ma + Mb Mab = 1.822 × 103
2 σab = 80.069 N/mm2
KN⋅m
τab := Vab⋅103 h01⋅tw1
τab = 50.558 N/mm2
因双轴对称截面梁的受压翼缘扭转受到约束 λb1 := h01 ⋅ fy λb1 = 0.643
tw1⋅177 235
1.1⋅ fv if λs1 > 1.2 λs12
集中力均为次梁传来, 且次梁处设加劲肋。
σcab := 0
⎛⎜ σab ⎞⎟2 + ⎛⎜ τab ⎞⎟2 + (0)2 = 0.205 ⎝ σcrab ⎠ ⎝ τcrab ⎠
≤ 1.0
满足要求
2）中间II区格bc段
剪力 Vbc := 945 KN
弯矩 Mb := 3645 Mc := 6480 平均弯矩
2⋅tf2
fy
端部截面 翼缘外伸肢
(b1 − tw1) = 9.042 < 11⋅ 235 = 9.079
2⋅tf1
fy
2加劲肋设计校核
80⋅ 235 = 66.026 fy
< h04 = 107.778 < tw4
170⋅ 235 = 140.305 受压翼缘扭转受约束
fy
150⋅ 235 = 123.799 受压翼缘扭转无约束
σbc := Mbc⋅106 ⋅ h02 I2 2
Mbc := Mb + Mc 2
Mbc = 5.063 × 103
σbc = 192.98 N/mm2
KN⋅m
τbc := Vbc⋅103 h02⋅tw2
τbc = 35.114 N/mm2
H型钢梁等强连接计算
H型钢梁等强连接计算
项目名称：构件编号：材质fy Hb Bb twb tFb r 单翼缘截面螺栓数nFP
235
6002201219242腹板截面螺栓数nwP
高强螺栓等级抗滑移系数μ翼缘螺栓直径df 腹板螺栓直径dw
A(mm2)I0b
410.90.45
22
22
1.56E+049.21E+08
f
fv Nvbf Nvbw dFb
dwb 腹板螺栓间距D
205
120
153.9153.923.5
23.5
71
Inb Wnb Anwb 单侧单翼缘
螺栓总数nFb 单侧腹板螺栓总数nwb 翼缘外侧连接板厚t1
翼缘内侧连
接板宽b
7.63E+082.54E+065616
681272
翼缘内侧连接板厚t2
腹板连接板高h 腹板连接板厚t3
18307
12
连接节点抗震验算梁翼缘抗震设计强度梁腹板震设计强度净截面面积
fay fu
fay fu 单侧Anf Anw
225375
23537541335616
翼缘外侧板尺寸螺栓面积与极限强度
t1Bb
fay fu An1Ae fub
14220
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xxx电厂主厂房钢结构详图A-FB-4-1。
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Wnb
:=
Inb 0.5Hb
3.3 设计内力 弯矩
剪力
Mnb := Wnb ⋅ f Vnb := Anwb ⋅ fv
Wnb = 5.586 × 107 mm3
Mnb = 1.48 × 1010 Vnb = 5.845 × 106
N-mm N
3.4 计算所需的高强度螺栓数目
梁单侧翼缘连接所需的高强度螺栓数目
3.1 梁扣除高强度螺栓后的净截面惯性矩
∑ Inb
:=
I0b
−
2
⋅
nFP
⋅ dFb ⋅ 12
tFb3
−
2⋅
nFP ⋅
dFb
⋅
tFb ⋅
⎛ ⎜
Hb
⎝
− 2
tFb
⎞2 ⎟
⎠
−
⎡⎢⎛⎜ ⎣⎝
1 12
⋅
twb
⋅
dwb3⎞⎟⎠
+
twb
⋅
dwb
⋅
y2
Inb = 4.888 × 1010
mm4
3.2 梁扣除高强度螺栓后的净截面模量
2.设计条件
2.1 钢梁截面
H 1750x600x600x30x45x45 梁高
翼缘宽度
Hb := 1750
mm
bFb := 600
mm
翼缘厚度 腹板厚度 腹板高度
tFb := 45
mm
twb := 30
mm
hwb := Hb − tFb − twb hwb = 1.675 × 103 mm
毛截面惯性矩
( ) nFb :=
Wnb ⋅ f Hb − tFb ⋅ NvbH
梁腹板连接所需的高强度螺栓数目
nFb = 26.7 个
nwb
:=
Anwb ⋅ fv NvbH
nwb = 17.974 个
有效面积
设计预拉力
P
:=
0.9 ⋅ 0.9 ⋅ 0.9 1.2
⋅ fu ⋅ Ae
摩擦面的抗粇移系数
一个高强度螺栓摩擦型羱接的抗剪承载力设计值
NvbH := 0.9 ⋅ nv ⋅ μ ⋅ P
单侧翼缘计算削弱截面上的高强度螺栓数目
梁腹板计算削弱截面上的高强度螺栓数目
梁翼缘高强度螺栓孔径
fu := 1040 nv := 2 Ae := 817 P = 5.162 × 105 μ := 0.35
钢梁拼接节点计算书（栓焊等强连接）
项目名称：克拉玛依文化创意园区(工业遗产保护区)
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1.设计依据
1.1. 《钢结构设计规范》GB 50017-2003 1.2. 《钢结构连接节点设计手册》(第二版) 1.3. 《钢结构设计手册》(第三版)
N/mm2
mm2 N
NvbH = 3.252 × 105 N
nFP := 0
个
nwP := 11
个
dFb := 0
mm
梁腹板高强度螺栓孔径 梁腹板扣除高强度螺栓后的净截面面积
Anwb := twb ⋅ hwb − nwP ⋅ twb ⋅ dwb
梁截面中和轴至腹板的高强度螺栓孔中心距离
3.计算腹板和翼缘所需的高强度螺栓数目
I0b
:=
1 12
⋅
twb
⋅
hwb3
+
2
⋅
⎡⎢ ⎢⎣
1 12
⋅
bFb
⋅
tFb3
+
bFb
⋅
tFb
⋅
⎛ ⎜ ⎝
Hb 2
−
tFb 2
⎞ ⎟ ⎠
2
⎤⎥ ⎥⎦
I0b = 5.1 × 1010
mm4
2.2 钢材材质 Q345C
f := 265 fv := 155
N/mm2 N/mm2
2.3 高强螺栓
2 X 22HM36 10.9级 Q345钢 摩擦面数
dwb := 38
mm
Anwb = 3.771 × 104 mm2
⎛ 650 ⎞
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
⎜ ⎜
520
⎟ ⎟
⎜ 390 ⎟
⎜ ⎜
260
⎟ ⎟
⎜ 130 ⎟
y
:=
⎜ ⎜
0
⎟ ⎟
mm
⎜ −130 ⎟
⎜ ⎜
−260
⎟ ⎟
⎜ −390 ⎟
⎜ ⎜
−520
⎟ ⎟
⎝ −650 ⎠
按《钢结构连接节点设计手册》第8-15条计算