挡土墙计算算例资料讲解
挡土墙计算算例
第8章路基防护与支挡
合理的路基设计，应在路基位置、横断面尺寸、岩土组成等方面进行综合考虑。为确保路基的强度与稳定性，路基的防护，同样也是不可缺少的工程技术措施。为维护正常的交通运输，减少公路病害，确保行车安全，保持公路与自然环境协调，路基的加固更具有重要意义。路基防护应按照设计施工与养护相结合的原则，根据当地气候环境、工程地质和材料等情况，选用适当的工程类型或采用相应的综合措施。
为保持结构物两侧土体、物料有一定高差的结构称为支挡结构。支挡结构在各种土建工程中得到了广泛的应用，如公路、铁路、桥台、水利、港湾工程的河岸及水闸的岸强，建筑工程的地下连续墙、开挖支撑等。随着大量土木工程在地形较为复杂的地区的兴建，支挡结构愈加显得重要。支挡结构的设计，将直接影响到工程的经济效益和安全。路基的支档结构设计应满足在各种设计荷载组合下支档结构的稳定、坚固和耐久；结构类型选择以及位置确定应安全可靠、经济合理、便于施工养护；结构材料应符合耐久、耐腐蚀的要求。
8.1 坡面防护
路基防护与加固措施，主要有边坡坡面防护、沿河路堤防护与加固以及湿软地基的加固处治。本设计路段无不良地质情况，故只对路基采取防护措施。
K14+686.256～K14+740.000路段为深挖路堑路段，综合考虑当地气候环境、工程地质和材料供应等情况，故在此选用骨架植物防护措施。在骨架植物防护的各种类型中采用水泥混凝土骨植草护坡措施。K14+686.256～K14+740.000路段边坡为土质边坡，坡度均缓于1：0.75，分别有1：1.0、1：1.5、1：1.75三种。骨架形式为菱形，框架内采用植草辅助防护措施。
8.2 挡土墙
以刚性角较大的墙体支撑填土和物料并保证其稳定性的支挡结构称为挡土墙（简称挡墙）；而对于具有一定柔性的结构，如板桩墙、开挖支撑称为柔性挡土墙或支护结构。本设计路段主要有挡土墙的设计。挡土墙具有阻挡墙后土体下滑，保护路基和收缩坡脚等功能。在路基工程中，挡土墙用来克服地形或地物的限制和干扰，减少土石方、拆迁和占地数量，防止填土挤压河床和水流冲刷岸边，整治坡体下滑等病害。
挡土墙的适用范围：
（1）路堑开挖深度较大，山坡陡峻，用以降低边坡高度，减少山坡开挖，避免破坏山体平衡；
（2）地质条件不良，用以抵挡可能坍滑的山坡土体或破碎岩层；
（3）为了避免对其它建筑物(如房屋、铁路、水渠、高压线等)的干扰或防止多占农田；
（4）为防止沿河路堤受水流冲刷和淘刷；
（5）防止陡坡路堤下滑；
（6）路堤填筑高度较大或是陡坡路堤，为减少土石方、拆迁和占地数量，必须约束坡脚。
本设计路段途经涓水河畔及其周围居民区，在K15+250～K15+32处路线经过水
塘。综合考虑各种因素需在以下三处设置挡土墙：K14+740～K14+850（左）、
K14+760～K14+860（右）、K15+250.000～K15+325（右）。路堤填筑高度最大在K14+840处，因此设计K14+740～K14+850（左）挡土墙，并验算K14+840处截面。K14+760～K14+860（右）处为矮路堤墙可根据当地经验设置，其余两处挡墙参见挡墙图。相关设计依据、尺寸及其验算如下。
8.2.1挡土墙工程概况
挡土墙技术条件及参数：
（1）地基为中密碎、砾石、中砂，基底摩擦系数0.4μ=，地基承载力特征值
f =350Pa ；
（2）填土边坡为1:m=1:1.5，路基宽度为10m,土路肩宽为0.75m ；
（3）墙背填料为就地开挖砂性土，重度为γ=18kN/m 3，填料内摩擦角为
35φ?=；
（4）墙体用5.0号砂浆砌30号片石，重度为γ片石=23kN/m 3，墙背与填土的摩擦
角取17.5δ?=，30号片石5.0号砂浆砌筑的圬工砌体极限抗压强度为1.6MPa ；弯曲极限抗拉强度为0.12MPa ；抗剪极限强度为0.16MPa 。
8.2.2 挡土墙设计及其计算
根据挡土墙所在地形、工程地质、水文地质、水文资料、建筑材料、结构用途、结构本身的特征、施工方法，技术经济条件及当地的经验，K14+740～K14+850左挡土墙方案选择俯斜式重力式挡土墙。此类挡墙依靠自重承受土压力，保持平衡，形式简单，取材容易，施工简便，适用于地质情况较好有石料的地区。桩号K14+820.000处的地形高差最大，路基的填方最高，挡土墙的墙高最大，因此，以K14+820.000处为设计依据。此处挡土墙的相关尺寸如图8-1所示。
图8－1 挡土墙示意图 单位：m
8.2.2.1 土压力计算
(1)土层厚度换算
车辆荷载作用在挡土墙背填土上所引起的附加土体侧压力可按《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.2-3）换算成等代均布土层厚度计算：
0q h γ
= 式中：0h ——换土层厚度（m ）；
q ——车辆荷载附加荷载强度，墙高小于2m ，取20kN/m 2；墙高大于10m ，取10kN/m 2；墙高在2～10m 之间，附加荷载强度用直线内插法计算。
其他符号意义同前。
所以可得q =14.75kN/m 2
，0h =0.82m (2)破裂面位置验算
假设破裂面位于荷载中部，由《路基路面工程》（第二版，邓学均编著）P128
得破裂棱体的断面面积00s=A tan θ-B ，其中00A B 和为边界条件系数。由图8-1可推算出:
11250.255 6.2 6.2tan 0.82(6.2tan 0.2520.75)22
s θθ=??+?+??+?++-
7.4824.3tan θ=+
G 1G 2G 4
G 3
所以0024.3,7.48A B ==-
由《路基路面工程》（第二版，邓学均编著）中式（6-10）得：
tan tan θψ=- 式中：21.817.53574.3ψαδφ????=++=++=，所以tan 3.56,cot 1.43ψφ==
所以tan 0.47(7.59)θ=-舍去
又tan 0.476.2
x x H θ===，式中H 为挡土墙高。 2.91m,1.5m 8.5m x x =≤≤,所以假设成立，破裂面交于荷载中部。 (2)主动土压力计算
由《路基路面工程》（第二版，邓学均编著）中式（6-9）得
cos()(tan )sin()
a E A B θφγθθψ??+=-+ 式中a E ——墙后主动土压力（kN/m ）；
其他符号意义同前。
所以171.82a E =kN
墙后主动土压力的水平分力x E 和y E 分别为：
cos()171.82cos(21.817.5)132.96(kN/m)
x a E E αδ??=+=?+=sin()171.82sin(21.817.5)108.83(kN/m)y a E E αδ??=+=?+=
8.2.2.2 挡土墙的自重i G 及重心距墙趾距离i x 计算
112523115(kN/m)2G =???= 110.20.752 1.92(m)3
x =++?= 20.7552386.25(kN/m)G =??=
3 3.20.22314.72(kN/m)G =??= 3 1.6(m)x = 图8－2 挡土墙截面分块尺寸示意图
411 3.22336.8(kN/m)2G =???= 42 3.2 2.13(m)3
x =?= 252.77(kN/m)G =总
8.2.2.3 抗滑稳定性验算
（1）用滑动稳定方程验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-5）可得滑动稳定方程为：
10201012[1.1(tan tan )](1.1)tan 0Q y x Q p Q y Q x Q p G E E E G E E E γαγαμγαγγ++-++-+> 式中：G ——作用于基地以上的重力（kN ）；
p E ——墙前被动土压力的水平分力（kN ），忽略不计；
11,Q Q γγ——主动土压力分项系数、墙前被动土压力分项系数，可按《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中表（5.4.2-5）取得；
其他符号意义同前。
所以有：
[1.1252.77 1.4(108.83132.960.31]0.4(1.1252.77 1.4108.83)0.31 1.4132.96?++??+?+??-? 142.540=>，所以抗滑稳定性满足要求。
（2）用抗滑稳定系数c K 验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-6）可得抗滑稳定系数c K 为：
''
00
[()tan ]tan x p p c x N E E E K E N αμα+-+=- 式中：N ——作用于基地上合力的竖向分力（kN ）；
'p E ——墙前被动土压力水平分量的0.3倍（kN ）； 其他符号意义同前。 所以有：[252.77108.83132.960.31]0.4132.96(252.77108.83)0.31
c K ++??=-+? 7.72 1.3=>，所以抗滑稳定性满足要求。
8.2.2.4 抗倾覆稳定性验算
（1）用倾覆稳定方程验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-7）可得滑动稳定方程为：
12[0.8()0G Q y x x y Q p p GZ E Z E Z E Z γγ+-+>
式中：G Z ——墙身重力、基础重力、基础上填土的重力以及作用于墙顶的其他荷载的竖向力合力重心到墙趾的距离（m ）；
p Z ——墙前被动土压力水平分量到墙趾的距离（m ）；
其他符号意义同前。
所以有：
[0.8(115 1.9286.250.5814.72 1.636.8 2.13) 1.4(108.83 1.87132.96 2.28)?+?+?+?+?-? 158.100=>，所以抗稳定性满足要求。
（2）用抗倾覆稳定系数0K 验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-8）可得抗倾覆稳定系数0K 为：
'0[)G y x x y p p x y
GZ E Z E Z E Z K E Z +++= 式中：符号意义同前。
所以有：0372.76203.51 1.90 1.5303.59
K +==>，所以抗倾覆稳定性满足要求。 8.2.2.5 合力偏心距及基底应力验算
（1）合力偏心距验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-1）可得合力偏心距0e 为：
0d
d M
e N =
式中：d M ——作用于基底形心的弯矩组合设计值（MPa ）；
d N ——作用于基底上的垂直力组合设计值（kN/m ）。
所以有：
542132.96(0.20.5)108.83(0.750.2 1.6)115(0.750.2 1.6)3330.75 3.286.25(1.60.2)(1.6)36.8307.17(MPa)23
d M =?++-?++--?++-+?--+-?= 1010()cos sin 417.86(kN)d G Q y Q x N G E E γγαγα=++= 所以0307.170.74(m)(0.8m),417.864
d d M B
e B N =
==<其中为基底宽度，所以合力偏心距满足要求。 （2）基底压应力σ验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.3-3）可得基底压应力σ为：
121
2,063d N B e σσα>
==时， 式中： 102B e α=- 1σ——挡土墙趾部的压应力（MPa ）；
1σ——挡土墙踵部的压应力（MPa ）；
其余符号意义同前。
所以101
2323.93MPa [](300MPa)3d N σσα==>，350MPa ，故基底压应力满足要求。 8.2.2.6 墙身截面强度和稳定验算
为了保证墙身具有足够的强度和稳定性，应根据经验选择1～2个控制断面进行验算。本验算选择墙身底部截面进行验算如下：
（1）墙身截面强度验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中
式（5.4.4-2）计算截面强度时：
0/d k f N AR αγαγ≤
式中：d N ——验算截面上的轴向力组合设计值（kN ）；图8－3 验算截面示意图
0γ——重要性系数，按《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中第5.4.2条取用；
f γ——圬工构件或材料分项系数，按《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中表5.4.4-1取用；
R α——材料抗压极限强度（kN ）；
A ——挡土墙构件的计算截面面积（m 2）；
k α——轴向力偏心影响系数,由式（8.2.2.5-2）确定；
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.4-4）得：
8
02
01256()112()k e B e B
α-=+ 式中：0e ——轴向力偏心距（m ）,由式（8.2.2.5-3）确定；
B ——挡土墙计算截面宽度（m ）。
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.4-5）得：
000
M e N = 式中：0M ——在某一类作用（或荷载）组合下，作用（或荷载）对计算截面形心的总力矩（kN ?m ）；
0N ——在某一类作用（或荷载）组合下，作用于对计算截面上的轴向力的合力（kN ）。
所以：
0520.752132.96108.83214.72 3.20.2115 1.60.20.753323M ????=?-??+?--+?--- ? ????
? 113.21(kN m)=?
011586.25108.83310.08(kN)N =++=
000113.210.37(m)(0.69m)310.084
M B e N ===< 8802200.371256()1256() 2.750.820.37112()112() 2.75k e B e B
α--===++ 0310.08kN /(1523.81kN)d k f N AR αγαγ=≤，所以强度满足要求。
（2）墙身截面稳定验算
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.4-3）计算稳定时：
0/d k k f N AR αγψαγ≤
式中：k ψ——偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数，按（8.2.2.5-4）计算确定，轴心受压构件的纵向弯曲系数，可采用《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中表5.4.4-4。
其余符号意义同前。
根据《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中式（5.4.4-6）得：
2011(3)116k s s e B ψαβ=????+-+?? ???????
式中：2s H B
β=，H 为墙高（m ）； s α——与材料有关的系数，按《公路路基设计规范》（JTG D-2004）中表
5.4.4-3采用；
其余符号意义同前。
所以：
225 3.642.75
s H B β?=== 22011 1.000.3710.002(3.643)1161(3)116 2.75k s s e B ψαβ===????????+-++-+???? ? ?????????????
3/ 1.000.82 2.75 1.610/2.311561.9k k f AR αψαγ=????=
0/d k k f N AR αγψαγ≤成立，所以稳定性满足要求。
仰斜式挡土墙计算书
重力式挡土墙验算[执行标准：通用] 计算项目：重力式挡土墙 1 计算时间：2013-01-13 22:57:57 星期日 ------------------------------------------------------------------------ 原始条件: 墙身尺寸: 墙身高: 10.800(m) 墙顶宽: 1.800(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:-0.250 墙底倾斜坡率: 0.200:1 物理参数: 圬工砌体容重: 22.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.600 地基土摩擦系数: 0.580 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 100.000(kPa) 挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 18.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 19.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 220.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.350 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 15.000(度) 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 5.000 0.000 1 第1个: 距离1.000(m),宽度4.000(m),高度0.500(m) 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 土压力起算点: 从基础底面起算 基础类型: 钢筋混凝土底板基础 悬挑长度: 1.000(m) 根部高度: 0.800(m) 端头高度: 0.280(m) 榫头宽度: 1.000(m) 榫头高度: 0.300(m) 基础容重: 25.000(kN/m3) 钢筋容许拉应力: 300.000(MPa) 混凝土容许主拉应力: 0.600(MPa) 混凝土容许剪应力: 0.850(MPa) 钢筋合力点到基底距离: 50(mm) ===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况 [土压力计算] 计算高度为 11.943(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角： 35.321(度) Ea=219.078(kN) Ex=218.678(kN) Ey=13.236(kN) 作用点高度 Zy=4.063(m) 墙身截面积 = 19.749(m2) 重量 = 434.469 (kN) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.350 因墙下基础为钢筋混凝土底板，所以需要验算基础底面的滑移稳定性 基础截面积 = 1.939(m2) 基础重量 Wj= 48.465 kN 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 11.310 (度) Wn = 473.555(kN) En = 55.865(kN) Wt = 94.711(kN) Et = 211.835(kN) 滑移力= 117.124(kN) 抗滑力= 185.297(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.582 > 1.300 地基土层水平向: 滑移力= 218.678(kN) 抗滑力= 295.781(kN)
挡土墙计算
6.2 挡土墙土压力计算 6.2.1 作用在挡土墙上的力系 挡土墙设计关键是确定作用于挡土墙上的力系，其中主要是确定土压力。 作用在挡土墙上的力系，按力的作用性质分为主要力系、附加J力和特殊力. 主要力系是经常作用于挡土墙的各种力，如图6—11所示, 它包括： 1．挡土墙自重G及位于墙上的衡载； 2．墙后土体的主动土压力Ea(包括作用在墙后填料破裂棱体上的荷载，简称超载); 3．基底的法向反力N及摩擦力T； 4．墙前土体的被动土压力Ep . 对浸水挡土墙而言，在主要力系中尚应包括常水位时的静水压力和浮力。 附加力是季节性作用于挡土墙的各种力，例如洪水时的静水压力和浮力、动力压力、波浪冲击力、冻胀压力以及冰压力等。 特殊力是偶然出现的力，例如地震力、施工荷载、水流漂浮物的撞击力等。 在一般地区，挡土墙设计仅考虑主要力系．在浸水地区还应考虑附加力，而在地震区应考虑地震对挡土墙的影响。各种力的取舍，应根据挡土墙所处的具体工作条件，按最不利的组合作为设计的依据。 6.2.2 一般条件下库伦(coulomb)主动土压力计算 土压力是挡土墙的主要设计荷载。挡土墙的位移情况不同，可以形成不同性质的土压力(图6—12)。当挡土墙向外移动时(位移或倾覆)，土压力随之减少，直到墙后土体沿破裂面下滑而处于极限平衡状态，作用于墙背的土压力称主动土压力；当墙向土体挤压移动，土压力随之增大，上体被推移向上滑动处于极限平衡状态，此时土体对墙的抗力称为被动土压力；墙处于原来位置不动，土压力介于两者之间，称为静止土压力.
采用哪种性质的土压力作为档土墙设计荷载，要根据挡土墙的具体条件而定。 路基档土墙一般都可能有向外的位移或倾覆，因此在设计中按墙背土体达到主动极限平衡状态，且设计时取一定的安全系数，以保证墙背土体的稳定。对于墙趾前土体的被动土压力Ep, 在挡土墙基础一般埋深的情况下，考虑到各种自然力和人畜活动的作用，一般均不计，以偏于安全. 主动土压力计算的理论和方法，在土力学中已有专门论述，这里仅结合路基挡土墙的设计，介绍库伦土压力计算方法的具体应用。 (一)各种边界条件下主动土压力计算 路基挡土墙因路基形式和荷载分布的不同，土压力有多种计算图式. 以路堤挡土墙为例，按破裂面交于路基面的位置不同，可分为5种图示：破裂面交于内边坡，破裂面交于荷载的内侧、中部和外侧，以及破裂面交于外边坡。兹分述如下： 1．破裂面交于内边坡(图6—13) 这一图式适用于路堤式或路堑式挡土墙。图中AB为挡土墙墙背，BC为破裂面，BC与铅垂线的夹角θ为破裂角，ABC为破裂棱 体。棱体上作用着三个力，即破裂棱体自重G、主动土压力的反力Ea和破裂面上的反力R。Ea的方向与墙背法线成δ角，且偏于阻止棱体下滑的方向; R的方向与破裂面法线成φ角，且偏于阻止棱体下滑的方向。取挡土墙长度为1m计算，作用于棱体上的平衡力三角形abc可得：
混凝土挡土墙资料
B.1.4 工程质量报验表 工程名称：常熟东南邻里生活广场南侧苏家滃新建驳岸工程编号：B.1.4 －致：常熟市大通市政建设监理有限公司（项目监理机构） 我方已完成 A段开挖工作，经自检合格，请予以验收。 附件： ■隐蔽工程质量检验资料 □■检验批质量检验资料 □□分项工程质量检验资料 □□测量放线资料 □ 施工项目经理部（章）： 项目经理或项目技术负责人（签字）： 年月日 项目监理机构签收人姓名及时间 施工项目经理部签收人姓名及时间 监理验收及平行检验情况： 1、收到施工单位自检资料和验收记录表共页，该项报验内容系第次报验。 检查人（签字）：年月日监理验收意见： □验收合格，可进行后续施工。 □验收不合格，不得进入下道工序施工，应于月日前整改完毕自检合格后重新报验。 项目监理机构（章）： 专业监理工程师（签字）： 年月日 注：本报验表分为隐蔽工程质量报验（B.1.41）、检验批质量报验（B.1.42）、分项工程质量报验（B.1.43）、测量放线报验（B.1.44）及其他报验（B.1.4 ）。 第五版表江苏省住房和城乡建设厅监制
预检工程检查记录 年月日质检表3 工程名称常熟东南邻里生活广场南侧 苏家滃新建驳岸工程 施工单位裕腾建设集团有限公司 检查项目基坑开挖预检部位A段 预检内容主控项目 1）地基承载力应按规范第10.1.7条规定进行检验。 1、基坑内地基承载力必须满足设计要求。基坑开挖完成后，应会同设计、勘探单位实地验槽，确定地基承载力满足设计要求。 2）地基处理应符合专项处理方案要求，处理后的地基必须满足设计要求。 一般项目 1）基底高程（0、-20mm) 2）轴线偏位（50mm) 3）基坑尺寸（不小于设计规定） 检 查 情 况 经检查上述各项预检内容自检合格，符合设计及规范要求 处 理 意 见 报请监理验收 参加检查人员签字 施工项 目技术 负责人 测量员质检员施工员班组长填表人
挡土墙设计与验算(手算)
第一章挡土墙设计与验算（手算） 1.设计资料 1.1 地质情况： 地表下1 m内为亚粘土层，容重γd=18kN/m3，内摩擦角?d=23o ,摩擦系数f d =0.5 ；1m以下为岩层，允许承载力[σd] =700kPa，此岩层基底摩擦系数取f d =0.6 1.2 墙背填料 选择就地开挖的碎石作墙背填料，容重γt=19kN/m 3 ,内摩阻角?t=43°，墙背摩擦角δt=21.5 1.3 墙体材料 采用M7.5砂浆40号片石通缝砌体，砌体容重γqr=25kN/m3,砌体摩擦系数f q =0.45 , 允许偏心距[e q] =0.25B ,允许压应力[σqa] =1200kPa，允许剪应力[τqj] =90kPa，允许拉应力[τql]=90kPa，允许弯拉应力[τqwl]=140kPa 2.技术要求 2.1 设计荷载： 公路Ⅰ级 2.2 分项系数： Ⅰ类荷载组合，重力γG=1.2 ，主动土压力γQ1=1.4 2.3 抗不均匀沉降要求： 基地合力偏心距[e]≤1/5B
3.挡土墙选择 根据平面布置图，K2+040～K2+100为密集居民区，为收缩坡角，避免多占用地，同时考虑减小墙高，因此布置仰斜式路堤挡土墙。K2+080处断面边坡最高，故以此为典型断面布置挡土墙 4.基础与断面的设计 1、换算荷载土层高 h 当m 2≤H 时， a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10= 由直线内插法得：H=9m 时，()a KP q 25.1162102102020=-???? ??---= 换算均布土层厚度：m q h 25.1925 .110== = γ 2、断面尺寸的拟订 根据《路基路面工程》（第三版）关于尺寸的设计要求，如下图拟订断面，将墙基埋置于岩层上，深度为1.5m ,α=14°：
挡土墙资料报验全套
毛石挡土墙基础测量报验申请表 工程名称：百色变电站（含串补站）护坡开裂整治及设备区域变形整治工程编号：001 致：广东天广工程监理咨询有限公司 我单位已完成了AB段1#-9#至HI40#-43#段毛石挡土墙基础测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查验收。 附件： 1、测量复核记录（底面高程） 2、现场测量图 施工单位（章）：北京电力工程公司 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构： 总/专业监理工程师： 日期：
测量复核记录 工程名称百色变电站（含串补站）护坡 开裂整治及设备区域变形整治 工程 施工单位北京电力工程公司 复核部位 挡土墙 AB1#-9#段BC10#-26# FG27#-29# GH30#-39#至 HI40#-43#段 3m（底面高程） 日期 原施测人测量复核人 测量复核情况 桩号 设计高程值 (m) 实测高程值 (m) 允许误差 (mm) 差值AB1#-9#段 3.00 3.00 ±179.60 BC段10#-26# 3.00 3.00 FG段27#-26# 3.00 3.00 GH段30#-39# 3.00 3.00 HI40#-43# 3.00 3.00 复核结论
挡土墙基础开挖报验申请表 工程名称：百色变电站（含串补站）护坡开裂整治及设备区域变形整治工程编号： 致：广东天广工程监理咨询有限公司 我单位已完成了 AB1#-9#段毛石挡土墙基础开挖工作,现报上该工程报验申请表,请予以审查和验收。 附件： 1、地基与基槽验收记录 2、隐蔽工程检查记录 施工单位（章）： 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构___________________________ 总/专业监理工程师__________________________ 日期___________________________
挡土墙的计算方法
挡土墙计算方法 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力
地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：
挡土墙及土压力计算
第六章：挡土墙及土压力计算 挡土墙：为防止土体坍塌而修建的挡土结构。土压力：墙后土体对墙背的作用力称为土压力。 一、三种土压力——根据墙、土间可能的位移方向的不同，土压力可以分为三种类型： 1.主动土压力Ea ——在土压力作用下，挡土墙发生离开土体方向的位移，墙后填土达到极限平衡状态，此时墙背上的土压力称为主动土压力，记为Ea 。 2.被动土压力Ep ——在外力作用下，挡土墙发生挤向土体方向的位移，墙后填土达到极限平衡状态，此时墙背上的土压力称为被动土压力，记为Ep 。 3.静止土压力Eo ——墙土间无位移，墙后填土处于弹性平衡状态，此时墙背上的土压力称为静止土压力，记为Eo 。 二、三种土压力在数量上的关系 墙、土间无位移，墙后填土处于弹性平衡状态，与天然状态相同，此时的土压力为静止土压力；在此基础上，墙发生离开土体方向的位移，墙、土间的接触作用减弱，墙、土间的接触压力减小，因此主动土压力在数值上将比静止土压力小；而被动土压力是在静止土压力的基础上墙挤向土体，随着墙、土间挤压位移量的增加，这种挤压作用越来越强，挤压应力越来 越大，因此被动土压力最大。即：Ea 挡土墙模板计算书 一、参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750； 主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600； 对拉螺栓直径(mm):M18； 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5； 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08； 主楞肢数:2； 3.次楞信息 龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00； 4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方和钢楞 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量 E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图 二、墙模板荷载标准值计算 其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。 第三章 挡土墙设计 3.1. 设计资料 浆砌片石衡重式挡土墙，墙高H=7m ，填土高a=14.2m ，填料容重3 /18m KN =γ,根据内摩擦等效法换算粘土的?=42?，基底倾角0α=5.71°圬工材料选择7.5号砂浆砌25 号片石,容重为3 /23m KN k =γ，砌体[]kpa a 900=σ，[]kpa j 90=σ ，[]kpa l 90=σ， []kpa wl 140=σ，地基容许承载力[]kpa 4300=σ，设计荷载为公路一级，路基宽32m 。 3.2. 断面尺寸（如图1） 过综合考虑该路段的挡土墙设计形式为衡重式，初步拟定尺寸如下图，具体数据通过几何关系计算如下： H=7m ，H 1=3.18m ，H 2=4.52m ，H 3=0.7m ，B 1=1.948m ，B 2=2.46m ，B 3=2.67m ，B 4=2.6m ，B 41=2.61m ，B 21=0.35m ，B 11=1.27m ，h=0.26m ，311.0tan 1=α 2tan α=－0.25 j tan =0.05 βtan =1:1.75，b=8×1.5＋2+6.2×1.75＝24.85m ； 图1挡土墙计算图式： 3.3. 上墙断面强度验算 3.3.1 土压力和弯矩计算: 3.3.1.1 破裂角 作假象墙背 18 .327 .1311.018.3311.0tan 1111'1+?=+?= H B H α=0.71 ?=37.35'1α ?=74.29β 假设第一破裂面交于边坡，如图2所示： 图2上墙断面验算图式： 根据《公路路基设计手册》表3-2-2第四类公式计算： ()()βε?θ-+-?= 219021 i =33.1° ()()βε?α---?=2 1 9021i =14.9° 其中? β εsin sin arcsin ==47.85° 对于衡重式的上墙，假象墙背δ=?，而且' 1α>i α,即出现第二破裂面。 设衡重台的外缘与边坡顶连线与垂直方向的角度为0θ，则： 0tan θ= a H B H b +--111tan α=2 .1418.327 .1311.018.385.24+-?-=1.3>i θtan =0.65，所以第一破 裂面交与坡面，与假设相符。 3.3.1.2 土压力计算 土压力系数：K= () ()()()()2 22cos cos sin 2sin 1cos cos cos ? ? ????-+-++-βα?αβ???ααα?i i i i i =0. 583 【最新整理，下载后即可编辑】 5.4挡土墙 5.4.1一般规定 1挡土墙类型应综合考虑工程地质、水文地质、冲刷深度、荷载作用情况、环境条件、施工条件、工程造价等因素，按表5.4.1规定选用。 表5.4.1各类挡土墙适用条件 2在勘测设计阶段，应对挡土墙地基基础进行综合地质勘察，查明地基地质条件和地基承载能力。设计中应分析预测挡土墙建设对环境产生的影响，确定必要的环境保护方案和植物措施；在施工阶段应采用合理施工方法，尽量减少对环境和相邻路基段的不利影响。 3挡土墙可采用锥坡与路堤连接，墙端应伸入路堤内不应小于0.75m，锥坡坡率宜与路堤边坡一致，并宜采用植草防护措施。挡土墙端部嵌入路堑原地层的深度，土质地层不应小于1.5m；风化软质岩层不应小于1.0m；微风化岩层不应小于0.5m。 4应根据挡土墙墙背渗水量合理布置排水构造。具有整体式墙面的挡土墙应设置伸缩缝和沉降缝。 5挡土墙墙背填料宜采用渗水性强的砂性土、砂砾、碎（砾）石、粉煤灰等材料，严禁采用淤泥、腐殖土、膨胀土，不宜采用粘土作为填料。在季节性冻土区，不应采用冻胀性材料做填料。 6路肩式挡土墙的顶面宽度不应占据硬路肩、行车道及路缘带的路基宽度范围，并应设置护栏。高速公路和一级公路的护栏设计应符合《高速公路交通安全设施及施工技术规范》的有关规定。 5.4.2荷载 1本规范采用以极限状态设计的分项系数法为主的设计方法。 2 挡土墙构件承载能力极限状态设计采用的一般表达式： R S ≤0γ （5.4.2-1） ),( d f k R R R αγ= （5.4.2-2） 式中：0γ――结构重要性系数，按表5.4.2-1的规定采用； S ——作用（或荷载）效应的组合设计值； ()?R ――挡土墙结构抗力函数； K R ――抗力材料的强度标准值； f γ ――结构材料、岩土性能的分项系数； d α――结构或结构构件几何参数的设计值，当无可靠数据 时，可采用几何参数标准值。 表5.4.2-1 结构重要性系数0γ 3 施加于挡土墙的作用（或荷载），按性质分列于表5.4.2-2。 表5.4.2-2 荷载分类 For personal use only in study and research; not for commercial use 挡土墙型式划分 重力式挡土墙：由墙身和底板构成的、主要依靠自身重量维持稳定的挡土建筑物。 半重力式挡土墙：为减少圬工砌筑量而将墙背建造为折线型的重力式挡土建筑物。 衡重式挡土墙：墙背设有衡重台(减荷台)的重力式挡土建筑物。 悬臂式挡土墙：由底板及固定在底板上的悬臂式直墙构成的，主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。 扶壁式挡土墙(扶垛式挡土墙)：由底板及固定在底板上的直墙和扶壁构成的，主要依靠底板上的填土重量维持稳定的挡土建筑物。 空箱式挡土墙：由底板、顶板及立墙组成空箱状的，依靠箱内填土或充水的重量维持稳定的挡土建筑物。 板桩式挡土墙：利用板桩挡土，依靠自身锚固力或设帽梁、拉杆及固定在可靠地基上的锚碇墙维持稳定的挡土建筑物。 锚杆式挡土墙：利用板肋式、格构式或排桩式墙身结构挡土，依靠固定在岩石或可靠地基上的锚杆维持稳定的挡土建筑物。 加筋式挡土墙：利用较薄的墙身结构挡土，依靠墙后布置的土工合成材料减少土压力以维持稳定的挡土建筑物。 级别划分 水工建筑物中的挡土墙应根据所属水工建筑物级别，按表3.1.1 确定。 根据建筑物级别确定洪水标准 水工挡土墙的洪水标准应与所属水工建筑物的洪水标准一致。 稳定计算 表 3.2.7 挡土墙抗滑稳定安全系数的允许值 滑动面的形状与边坡土质的关系 一般情况下，分三种情况： 1、均质黏性土，滑动面的形状在空间上呈圆柱状，剖面上呈曲线（圆弧）状，在坡顶处接近垂直，坡脚处趋于水平； 2、均质无黏性土，滑动面在空间上为一斜面，剖面上近于斜直线； 3、在土坡坡底夹有软层时，可能出现曲线与直线（软层处）组合的复合滑动面。 当土质地基上的挡土墙沿软弱土体整体滑动时，按瑞典圆弧法或折线滑动法计算的抗滑稳定安全系数不应小于表3.2.7规定的允许值。 无粘性土稳定计算按公式(6.3.5-1)计算。 粘性土地基上的1、2 级挡土墙，沿其基底面的抗滑稳定安全系数宜按公式(6.3.5-2)计算。tgφ 岩石地基上挡土墙沿软弱结构面整体滑动，当按公式(6.3.6)计算的稳定安全系数允许值，可根据工程实践经验按表3.2.7 中相应规定的允许值降低采用。 本算例来自于： 书名特种结构 作者黄太华袁健成洁筠 出版社中国电力出版社 书号5083-8990-5 丛书普通高等教育“十一五”规划教材 扶壁式挡土墙算例 某工程要求挡土高度为8.3m，墙后地面均布荷载标准值按qk =10 kN / m2 考虑， 墙后填土为砂类土，填土的内摩擦角标准值jk = 35 o，填土重度g m =18 kN / m3 ，墙后 填土水平，无地下水。地基为粘性土，孔隙比e =0.786 ，液性指数IL =0.245 ，地基 承载力特征值fak =230 kPa ，地基土重度g=18.5kN / m3 。根据挡土墙所处的地理位 置及墙高等因素综合考虑，选择采用扶壁式挡土墙，挡土墙安全等级为二级，试设计该挡土墙。 解: IL = 0.245 <0.25 属坚硬粘性土，土对挡土墙基底的摩擦系数m.(0.35,0.45) ， 取m=0.35 。查规范得hb =0.3 、hd =1.6 。 1）主要尺寸的拟定 为保证基础埋深大于0.5m，取d=0.7m，挡土墙总高H=8.3m+d=9m。两扶壁净距ln 取挡墙高度的1/3~1/4，可取ln=3.00 ~ 2.25 m，取ln=3.00m。 用墙踵的竖直面作为假想墙背，计算得主动土压力系数 2 jk 2 35 ° Ka = tan (45 °-) = tan (45 °-) = 0.271 22 根据抗滑移稳定要求，按式（3-6）计算得：22 ka B2 + B3 3 1.3( qH + 0.5g H )K = 1.3′(10 ′9 + 0.5′18′9) ′0.271 = 4.79 ，取 【最新整理，下载后即可编辑】 混凝土挡土墙 1、施工方法 （1）由项目部测量人员放线，确定挡土墙准确位置及标高，然后进行基坑开挖，开挖宽度根据基础宽度按照1：1放坡确定。并由项目部组织人员进行现场收方。 （2）基坑完成后，按基底纵轴线结合横断面放线复验，确认位置、标高无误并经监理确认后，方可进行随时垫层施工。施工时先将3：7灰土垫层夯实整平至设计标高，为钢筋绑扎提供作业面。 （3）测量放线确定基础尺寸后，进行钢筋绑扎、立模，同时预埋墙身钢筋和墙肋钢筋。挡墙基础的施工按跳槽施工，几个作业面可同时施工，为挡墙的墙身施工提供较多的作业面。基础施工完成后应立即回填，以小型压实机械进行分层夯实，并在表面预留3%的向外斜坡，防止积水渗入基底。基础钢筋的绑扎要注意钢筋的保护层的厚度，垫块采用和基础同强度的砼垫块，以保证砼的质量。 （4）浇筑基础砼，在基础砼施工完成后及时对墙身处的砼凿毛，保证浇筑挡墙的墙身时新浇砼与已浇砼的连接。待基础砼达到设计强度的80%后方可进行墙身施工。首先绑扎墙身钢筋和墙肋钢筋，钢筋安装完成经监理检查合格后，开始关模，并进行沉降缝、接缝及防水处理。施工中特别注意模板的垂直度、平整 度及稳定性。 （5）施工挡墙墙身时其支架要一同搭建，而墙身的斜支撑不得与支架进行连接，避免在施工中因支架的移动引起模板不稳定。 （6）砼的浇筑主要采用泵车进行输送，砼搅拌运输车运送。在浇筑中采用插入式振捣棒进行振捣，不得过振及漏振。 （7）砼养护主要是保证砼表面的湿润，防止砼水化反应的各种影响。定期测定砼内部温度、环境温度，控制砼内外温差，防止砼表面产生裂缝。 （8）砼强度达到2.5MPa以上，且其表面及棱角不因拆模而受损时，可进行拆模施工，在拆模时不要损坏砼，正面模板主要采用整体移动，在移动过程中注意模板的稳定性、安全性，保证施工安全。 3．钢筋加工 （1）钢筋的表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。 （2）钢筋应平直、无局部弯折、成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。 （3）钢筋的弯制和末端的弯钩应符合规范和设计要求。 用I级钢筋制作箍筋其末端应做弯钩，弯钩的弯曲直径应大于主筋的直径、且不小于箍筋直径的2.5倍，弯钩的平直部分不 目录 1.重力式挡土墙 (2) 1.1土压力计算 (2) 1.2挡土墙检算 (4) 2.2设计计算 (6) 3.扶壁式挡土墙 (9) 3.1土压力计算 (9) 5.2锚杆设计计算 (16) 5.3锚杆长度计算 (17) 6.锚定板挡土墙 (17) 6.1土压力计算 (17) 6.3抗拔力计算 (18) 7.土钉墙 (18) 7.1土压力计算 (18) 7.2土钉长度计算和强度检算 (18) 7.3土钉墙内部整体稳定性检算 (19) 7.4土钉墙外部整体稳定性检算 (19) 1.重力式挡土墙 1.1土压力计算 ⑴第一破裂面 ψ?δα=++ tan tan θψ=-土压力系数：() () () cos tan tan sin θ?λθαθψ+=-+ 土压力：() () () 00cos tan sin a E A B θ?γθθψ+=-+ ()cos ax a E E δα=- ()sin ay a E E δα=- ① 破裂面在荷载分布内侧 ()2 012A A a H = + ()012tan 22 H B ab H a α=-+ a a σγλ= H H σγλ= 1tan tan tan b a h θ θα -= + 21h H h =- ()()322112 23332x H a H h H h Z H a H h +-+= ??+-?? tan y x Z B Z α=- ②破裂面在荷载分布范围中 ()()001 22 A a H h a H = +++ ()()000122tan 22 H B ab b d h H a h α= ++-++ 00h σγλ= a a σγλ= H H σγλ= 1tan tan tan b a h θθα-= + 2tan tan d h θα =+ 312h H h h =-- ()() 3222 11032 103333322x H a H h H h h h Z H aH ah h h +-++= +-+ tan y x Z B Z α=- ③破裂面在荷载分布外侧 毛石挡土墙基础测量报验申请表 工程名称：合肥市庐阳区下塘路（涡阳路—灵璧路段）东侧边坡挡土墙编号： 致：安徽省科信工程建设监理有限公司（监理单位） 我单位已完成了 K0+000-K0+段毛石挡土墙基础测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查验收。 附件： 1、测量复核记录（底面高程） 2、现场测量图 施工单位（章）： 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构： 总 / 专业监理工程师： 日期： 测量复核记录 合肥市庐阳区下塘路东侧芜湖大观园花木有限公 工程名称 挡土墙工程施工单位 司 复核部位挡土墙 K0+000-K0+ 日期2013 年 4 月 26 日（底面高程） 原施测人曾凡立测量复核人 测设计高程值实测高程值允许误差 桩号差值 (m)(m)(mm)量 K0+000 复 K0+010± 30 K0+020 核 情 况 复核结论K0+030 K0+040 K0+050 K0+060 K0+070 K0+080 K0+090 K0+100 K0+110 K0+120 K0+130 K0+140 K0+150 K0+ 毛石挡土墙基础开挖报验申请表 工程名称：碎石岭加油加气合建站工程编号： 致：浙江华城工程管理有限公司(监理单位 ) 我单位已完成了毛石挡土墙基础开挖工作,现报上该工程报验申请表,请予以审查和验收。 附件： 1、地基与基槽验收记录 2、隐蔽工程检查记录 3、土方开挖工程检验批质量验收记录表 施工单位（章）： 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构___________________________ 总/专业监理工程师 __________________________ 日期 ___________________________ 地基与基坑验收记录 单位工程名称：碎石岭加油加气合建站挡土墙建设单位：中国石油化工股份有限公司安徽铜陵石油分公司设计单位：安徽实华工程技术股份有限公司 施工单位：铜陵金广建筑安装工程有限责任公司监理单位：铜陵华城工程管理有限公司 重力式挡土墙计算实例 一、 计算资料 某二级公路，路基宽8.5m ，拟设计一段路堤挡土墙，进行稳定性验算。 1．墙身构造：拟采用混凝土重力式路堤墙，见下图。填土高a=2m ，填土边坡1：1.5（'?=4133β），墙身分段长度10m 。 2．车辆荷载：二级荷载 3．填料：砂土，容重3/18m KN =γ，计算内摩擦角?=35?，填料与墙背的摩擦角2? δ=。 4．地基情况：中密砾石土，地基承载力抗力a KP f 500=，基底摩擦系数5.0=μ。 5．墙身材料：10#砌浆片石，砌体容重3/22m KN a =γ，容许压应力[a σ]a KP 1250=，容许剪应力[τ]a KP 175= 二、挡土墙尺寸设计 初拟墙高H=6m ，墙背俯斜，倾角'?=2618α（1：0.33），墙顶宽b 1=0.94m ，墙底宽B=2.92m 。 三、计算与验算 1．车辆荷载换算 当m 2≤H 时，a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10= 由直线内插法得：H=6m 时，()a KP q 1510102021026=+-???? ??--= 换算均布土层厚度：m r q h 83.018 150=== 2．主动土压力计算（假设破裂面交于荷载中部） （1）破裂角θ 由'?==?='?=30172352618? δ?α，， 得： '?='?+'?+?=++=56703017261835δα?ω 149.028 .77318.2381.1183.022*********.024665.0383.025.1222222000-=-=?+++'??++-+?+??=+++++-++= ） ）（（）（）（））（（）（）（tg h a H a H tg h a H H d b h ab A α 55.0443 .3893.2149.0893.2893.2428.1893.2149.056705670355670=+-=-++-=-'?'?+?+'?-=+++-=））（（） ）（（） ）（（tg tg ctg tg A tg tg ctg tg tg ωω?ωθ '?=?=492881.28θ 验核破裂面位置： 路堤破裂面距路基内侧水平距离： m b H t g tg a H 4.3333.0655.0)26()(=-?+?+=-++αθ 荷载外边缘距路基内侧水平距离： 5.5+0.5=6m 因为：0.5〈3.4〈6，所以破裂面交于荷载内，假设成立 （2）主动土压力系数K 和1K 152.2261855.055.0231=' ?+?-=+-=tg tg tg atg b h αθθ566.0261855.05.02='?+=+=tg tg tg d h αθ 282.3566.0152.26213=--=--=h h H h 395.0261855.0() 56704928sin()354928cos(()sin()cos(=?+'?+'??+'?=+++= ））tg tg tg K αθωθφθ 毛石挡土墙基础测量报验申请表 工程名称：岘山文化广场景观工程编号： 致：安徽省科信工程建设监理有限公司（监理单位） 我单位已完成了K0+000-K0+154.135段毛石挡土墙基础测量工作，现报上该工程报验申请表，请予以审查验收。 附件： 1、测量复核记录（底面高程） 2、现场测量图 施工单位（章）：北京东方园林股份有限公司 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构： 总/专业监理工程师： 日期： 测量复核记录 工程名称岘山文化广场景观工程施工单位北京东方园林股份有限 公司 复核部位 挡土墙 K0+000-K0+154.135 （底面高程） 日期 原施测人曾凡立测量复核人 测量复核情况 桩号 设计高程值 (m) 实测高程值 (m) 允许误差 (mm) 差值K0+000 19.200 ±30 K0+010 19.200 K0+020 19.284 K0+030 19.385 K0+040 19.491 K0+050 19.631 K0+060 19.754 K0+070 19.939 K0+080 20.094 K0+090 20.258 K0+100 20.424 K0+110 20.548 K0+120 20.597 K0+130 20.723 K0+140 20.822 K0+150 20.894 K0+154.135 20.916 复核结论 挡土墙基础开挖报验申请表 工程名称：岘山文化广场景观工程编号： 致：安徽省科信工程建设监理有限公司(监理单位) 我单位已完成了 K0+000-K0+154.135段毛石挡土墙基础开挖工作,现报上该工程报验申请表,请予以审查和验收。 附件： 1、地基与基槽验收记录 2、隐蔽工程检查记录 3、土方开挖工程检验批质量验收记录表 施工单位（章）： 项目经理： 日期： 审查意见： 项目监理机构___________________________ 总/专业监理工程师__________________________ 日期___________________________ 挡土墙计算方法(重力式) 挡土墙的形式多种多样，按结构特点可分为：重力式、衡重式、轻型式、半重力式、钢悬臂式、扶壁式、柱板式、锚杆式、锚定板式及垛式等类型。当墙高＜5时，采用重力式挡土墙，可以发挥其形式简单，施工方便的优势。所以这里只介绍应用最为广泛的重力式挡土墙的设计计算方法。 一：基础资料 1. 填料内摩擦角。当缺乏试验数据时，填料的内摩擦角可参照表一选用。 表一：填料内摩擦角ψ 3. 墙背摩擦角δ（外摩擦角） 填土与墙背间的摩擦角δ应根据墙背的粗糙程度及排水条件确定。对于浆砌片石墙 体、排水条件良好，均可采用δ=ψ/2。 1）按DL5077-1997〈水工建筑物荷载设计规范〉及SL265-2001〈水闸设计规范〉 ??? ?? ? ?-=-=-=-=?δ?δ?δ?δ）（时：墙背与填土不可能滑动）（时：墙背很粗糙，排水良好 ）（：墙背粗糙，排水良好时 ）（：墙背平滑，排水不良时 0.167.067.05.05.033.033.00 从经济合理的角度考虑，对于浆砌石挡土墙，应要求施工时尽量保持墙后粗糙，可采用δ值等于或略小于?值。 ξ:填土表面倾斜角；θ：挡土墙墙背倾斜角；?：填土的内摩擦角。 ` 4. 基底摩擦系数 基底摩擦系数μ应依据基底粗糙程度、排水条件和土质确定。 5. 地基容许承载力 地基容许承载力可按照《公路设计手册·路基》及有关设计规范规定选取。 6. 建筑材料的容重 根据有关设计规范规定选取。 7. 砌体的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 8. 砼的容许应力和设计强度 根据有关设计规范规定选取。 二：计算 挡土墙设计的经济合理，关键是正确地计算土压力，确定土压力的大小、方向与分布。土压力计算是一个十分复杂的问题，它涉及墙身、填土与地基三者之间的共同作用。计算土压力的理论和方法很多。由于库伦理论概念清析，计算简单，适用范围较广，可适用不同墙背坡度和粗糙度、不同墙后填土表面形状和荷载作用情况下的主动土压力计算，且一般情况下计算结果均能满足工程要求，因此库伦理论和公式是目前应用最广的土压力计算方法。填土为砂性土并且填土表面水平时，采用朗肯公式计算土压力较简单。 土压力分为主动、被动、静止土压力，为安全计，应按主动土压力计算。 1）库伦主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )cos(δε+=F F H )sin(δε+=F F V 2 2 2)cos()cos()sin()sin(1)(cos cos ) (cos ? ? ? ???-+-+++-= βεδεβ?δ?δεεε?a K ε：墙背与铅直面的夹角，β：墙后回填土表面坡度。 2）朗肯主动土压力公式： a K H F 22 1 γ= )2/45(2?-=o a tg K 注意：F 为作用于墙背的水平主动土压力，垂直主动土压力按墙背及后趾以上的土重计算。 3）回填土为粘性土时的土压力 按等值内摩擦角法计算主动土压力，可根据工程经验确定，也可用公式计算。 经验确定时： 挡土墙高度<6m 时，水上部分的等值内摩擦角可采用280 ~300，地下水位以下部分的等 值内摩擦角可采用250 ~280。挡土墙高度>6m 时，等值内摩擦角随挡土墙高度的加大而相应降低，具体可参照SL265-2001〈水闸设计规范〉。 公式计算时：挡土墙模板计算书
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