连铸机扇形段堆焊辊的制造工艺分析
板坯连铸机扇形段辊系改造的研究与应用
Ｚ ＨＡ ＮＧ Ｊ ｉ ｎ Ｃ Ｕ Ｉ Ｈｏ ｎ ｇ — ・ ｍｉ ｎ ｇ Ｌ Ｉ Ｘｕ ｅ － － ｒ ｏ ｎ ｇ
（ Ｑ ｉ ｎ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ Ｓ ｈ ｏ ｕ ｑ ｉ ｎ Ｍｅ ｔ ａ ｌ Ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｓ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｑ ｉ ｎ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｄ ａ ｏ ０ ６ ６ ０ ０ ０ ， Ｈ ｅ ｂ ｅ ｉ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
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首 秦公 司 ２ 连 铸 机 是 德 国 西 马 克 公 司 承 担设 计 的 国 内较 为先 进 的铸 机 设 备 ， 担 负着 公 司 品种 钢
１ 初 步 尝试
为 了解 决 扇 形段 漏 水 问题 ， 对 漏 水情 况 进 行 跟
踪 观察 与分析 ， 并 采取 了 以下 各项 措施 ：
ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｇ ｍｅ ｎ ｔ ｒ ｏ ｌ ｌ ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ．Ｉ ｔ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ｓ ｖ ａ ｌ ｕａ ｂ ｌ ｅ ｅ ｘ ｐ ｅ ｒ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｆ ｏ ｒ ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ａ ｎ ｄ ｏｒ ｆ ｓ ｏ ｌ ｖ ｉ ｎ ｇ ｓ ｉ ｍｉ ｌ ａ ｒ ｐ ｒ ｏ ｂ ｌ ｅ ｍｓ ． Ｋ ＥＹ Ｗ ｏ ＲＤ Ｓ： ｓ ｅ ｇ ｍｅ ｎ ｔ ； ｌ ｅ ａ ｋ ｗａ ｔ ｅ ｒ ； ｒ ｅ ｎ ｏ ｖ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
板坯连铸机扇形段制造质量控制分析
板坯连铸机扇形段制造质量控制分析摘要：板坯连铸机工作状态相对比较复杂，在面对不同的恶劣工作情况时，很有可能对板坯连铸机扇形段结构构成毁灭性影响，因此就需要对扇形段结构进行优化设计，对制造质量进行严格把控。
只有完全确保制造质量能够达到预期的标准，才能够使得扇形段在整个运行系统中发挥更加重要的作用，确保炼钢生产实践活动的平稳进行，促进我国工业的健康发展。
关键词：板坯连铸机；扇形段制造；质量控制；分析1导言板坯连铸机是现代炼钢生产中必不可少的设备，在板坯连铸机组中，扇形铸坯导向段是与热铸坯直接接触的部位，主要起到了支撑和铸坯导向的作用，因此扇形段的质量和性能也是保证连铸产品质量和机组高效运行的关键。
由于生产工艺原因，连铸机扇形段一直是故障的多发部位，也是导致连铸机组非正常停机的最主要因素，而扇形段又以辊系故障居多。
为了减少此类故障，保证机组的高效稳定运行，必须要对扇形段的设计及制造质量严格把控。
本文以山钢板坯连铸生产线为例，结合多年生产设计实践，对板坯连铸机结构形式及扇形段制造质量控制进行了探讨研究。
2扇形段结构形式扇形段起着支撑和导向铸坯的作用,是在铸坯凝固过程中直接与之接触的设备,直接影响着铸坯的表面质量和内部质量。
每台扇形段主要由内外弧框架、夹紧装置及辊系装配组成。
扇形段驱动有单驱动和双驱动之分,单驱动1台扇形段只有1只驱动辊,其余13只为自由辊;双驱动有上、下两只驱动辊和12只自由辊。
自由辊与驱动辊均为分段辊形式，自由辊无芯轴,驱动辊有芯轴，驱动辊其升降动作通过两个压下油缸实现。
辊身表面均堆焊,辊子内部冷却通过旋转接头与主水路连接,轴承冷却通过接水板与主水路连接,板坯二次冷却通过气雾冷却系统,液压、润滑均通过快速接头与中间配管连接,拆装方便。
3板坯连铸机扇形段的结构分析二冷扇形段位于连铸机铸坯导向段二冷零号段以后，切割前辊道之前，包括弧形扇形段、矫直扇形段、水平扇形段等几部分，生产中主要起到了支撑、冷却、拉坯和铸坯导向的作用。
连铸辊的堆焊修复制造技术
连铸辊的堆焊修复制造技术本文是针对连铸辊堆焊修复制造技术做了详细介绍。
连铸辊作为连铸的中心部件，连铸辊的理化性质和使用寿命对连铸设备的使用效率有重要影响。
采用先进的连铸辊堆焊修复技术，不仅可以使修复后的连铸辊使用期限提高数倍，而且还使其具有极其优越的理化性质。
因而连铸辊堆焊修复制造技术有很大的发展空间。
标签：连铸辊;堆焊修复;技术1.引言众所周知，连铸辊已成为当今世界钢铁工业生产结构优化的关键环节。
它具有易于自动化、简化生产工序和提高经济效益三大主要优点。
随着近几年的发展，关于连铸辊堆焊修复制造技术的研究取得了突飞猛进的成果，使我国在连铸辊的堆焊修复制造技术领域达到了国际先进水平。
连铸辊作为连铸的中心部件，它的理化性质和使用期限对连铸设备的使用效率有重要影响。
钢铁企业把连铸视为其企业生产的重要发展目标，利用堆焊修复制造技术，将一些老旧设备和其零部件回收重新进行高技术二次加工，充分利用原材料、资源、劳动力，使再制造后的连铸辊质量明显提高，对环境污染明显减少。
因而对连铸辊堆焊修复制造技术的研究有很大空间。
2.连铸辊报废的原因分析根据国内为企业调查对连铸辊的失效形式进行的分析可知，连铸辊损坏的主要的原因主要有以下4个方面：（1）磨损在潮湿条件下，尤其是高温潮湿环境下，其表面易被氧化而腐蚀脱落，从而使辊子外径变薄，磨损是造成辊子报废的直接因素。
（2）热疲劳损坏工作状态下的辊子表面由于传热速率不一，导致温度分布不均匀，辊子表面和辊子内部温差会达到几十甚至几百度温差。
连鑄辊在高强度工作下，在运动机械力和摩擦产热的作用而产生热疲劳损坏，这两种力都可加速连铸辊表面裂纹的产生。
热疲劳损坏是连铸辊报废的主要的重要因素。
（3）原材料制作辊子的原材料是决定连铸辊质量最关键的因素，也是造成连铸辊报废的最本质的因素。
（4）浸蚀浸蚀是由于热金属与连铸辊表面之间的产生的蒸汽作用而引起的，高速下产生冲击使其表面产生裂纹。
这是产生连铸辊报废的因素之一。
板坯连铸机扇形段制造质量控制分析
板坯连铸机扇形段制造质量控制分析摘要：钢铁制造是重工业发展的重要组成，板坯连铸机作为钢铁生产中最为重要的机械设备之一，其性能的优越性和质量的优劣影响着钢铁板坯的生产质量。
扇形段是板坯连铸机中比较重要的结构，在实际生产中，扇形结构的质量好坏会对板坯连铸机造成一定影响。
板坯连铸机扇形段制造具有复杂性强、精度高、难度大等特点，在构造板坯连铸机时，为了保证其扇形段制造质量的优越性，需要对扇形段的结构特点以及各结构制造中的质量控制要点进行综合分析。
关键词：板坯连铸机；扇形段；制造质量；控制措施前言：板坯连铸机是当前钢铁生产中极为重要的设备，构成板坯连铸机的各项结构中，扇形段结构的复杂度和制造难度比较高，在实际制造中需要做好质量控制工作，否则容易影响到连铸机的后续运行和板坯生产质量。
本文介绍扇形段结构制造质量控制技术，只有对上述结构制造中的具体细节进行把握，对制造要点进行质量控制，才能制造更加优质的扇形段结构，从而为提升板坯连铸机的质量与性能创造更好的条件，促进钢铁行业的发展。
1扇形段框架质量控制板坯连铸机扇形段结构中扇形段框架是比较重要的核心部件，在制造中应该进行有效的质量控制。
板坯连铸机扇形段的上下框架是焊接式扁体结构，属于连铸机核心部件，结构比较复杂并且在制造时精密度要求比较高，制造难度较大。
在实际进行制造时，需要尽可能有效地控制其精度与强度，保证加工质量的可靠性。
扇形段上下框架在加工时，需要注意原材料的选择，上下框架需要具有良好的强度以及耐用性，在选择原材料时需要认真检查原材料的质量情况，观察加工的原材料是否存在分层、裂缝等缺陷问题，一旦发现异常需要及时更换原材料，而后开始进行焊接制作，焊接前还需要对落料质量进行分析，根据图纸要求开坡口，去除原材料上的油污、铁锈等，根据焊接工艺的要求进行焊接。
上下框架是焊接式扁体结构，在焊接时为了保证焊接精准度以及焊接有效性，需要提前为焊接基准画线。
画全线时要兼顾框架的结构尺寸，并且为加工孔等预留相应的位置，保证后续焊接的科学与合理性。
连铸设备方坯扇形段工艺改进
连铸设备方坯扇形段工艺改进1 主要组成结构连铸生产中构成连铸线的单台连铸机一般称为扇形段，一般又分为弧形段（或弯曲段）、矫直段、水平段等。
按铸坯的不同又可分为板坯扇形段、方坯扇形段、圆坯扇形段。
生产中最常见的是板坯扇形段和方坯扇形段，主要是在结晶器之后承担引流、冷却、导向作用。
1.1 主要组成扇形段11处于水平位置，主要由机械装配、冷却系统、液压系统、润滑系统、识别标牌、防护板等部分组成。
机械装配主要有：内、外弧框架、活动梁、Φ325自由辊装配、Φ325驱动辊装配、调节装置、导向轮装配等。
1.2 结构形式扇形段11外弧框架底部带支承板且带水连接面，是现场与外部联接处。
内、外弧框架各装有5列辊子，中间为驱动辊，其余4列为自由辊。
内弧框架中间驱动辊装在活动梁上，活动梁与压下缸靠缸头座联接成一体，压下缸上“十”字轴与支架联接，支架与内框架把合成一体。
自由辊列由长（辊身1220mm）、短（辊身740mm）两个自由辊装配并列安装组成；驱动辊由一根整辊装配组成，中间为剖分轴承。
辊子均为中间冷却的实体辊。
上框架（包括活动梁）与下框架通过四角带有蜗轮蜗杆传动的梯形螺纹拉杆连接在一起。
拉杆顶部装有用于平衡及防护的碟簧筒装置，碟簧筒上方装有安装时用于释放力的液压缸。
扇形段辊缝调整靠四个拉杆的升降完成。
拉杆升降由电源带动蜗杆-蜗轮（蜗杆减速机）通过梯形螺纹传动完成。
扇形段的压下通过安装在内弧框架中间的两个压下缸实现的。
2 框架加工过程存在的问题及改进措施2.1 框架加工存在问题外框架加工时，工艺要求在D面焊工艺铁，以做加工基准用，且在装配时以此为基准测量。
但实际加工中，因加工基准可按四周导柱孔及中间键槽口为基准，所以就没按工艺要求在D面焊接工艺铁。
这对加工来说无所谓，但对装配过程测量影响非常大，使得装配过程测量无法进行，只能靠加工保证。
此问题只能是在以后的操作过程中长一智，按工艺要求执行。
2.2 工艺对加工的影响1）轴承座支承块堆焊边缘未处理好，外方检查提出不合格。
浅析连铸机扇形段连铸辊堆焊工艺
114研究与探索Research and Exploration ·工艺流程与应用中国设备工程 2020.05 (下)湛江钢铁一期工程2台2150mm 连铸机为西门子奥钢联设计两机两流，垂直弯曲型连铸机，采用连续矫直弯曲技术，连铸机基本半径为9500mm，铸机长度为37.044m，生产板坯厚度230mm，宽度900～2150mm，于2015年9月27日投入使用。
2台2150mm 连铸机扇形段在线装机量及备件总共88台，辊子装机数量庞大，扇形段在线检修更换长影响浇铸计划生产顺行，扇形段连铸辊磨损及辊缝大肚子直接影响铸机精度及铸坯质量。
该连铸机投产初期，扇形段装机连铸辊新品制造均使用埋弧堆焊技术，生产铸机辊缝精度敏感性钢种时出现铸坯低倍不合格现象，尤其7号扇形段至12号扇形段连铸辊使用寿命与同类型连铸机相比使用寿命较短，这较大程度降低了扇形段在线使用寿命，严重影响品种钢生产，同时需要提高连铸辊周转数量及增加维修成本。
为此，本文针对连铸辊的明弧焊和埋弧焊工艺进行了浅析，以寻找提高辊子在线使用寿命。
埋弧堆焊焊与明弧堆焊工艺技术相比，埋弧堆焊工艺技术特点局限了其应用范围，较难修复中高碳合金钢、高铬铸铁等连铸辊工件。
明弧堆焊其特征对加工件热输入量滴同时减少工件变形，特别适合奥钢联设计的三分节辊堆焊，与此同时，适用于埋弧焊加工出来的连铸辊辊套。
1 连铸辊作业环境连铸坯从结晶器出来到水平段表面温度高达1000℃，在铸坯及气雾冷却工作环境下，连铸辊承受高温急冷和挤压磨损，辊子转动一周表面温度约在420～480oC 变化，辊套表面承受承受铸坯鼓肚力和扇形段夹紧力，尤其在连铸机轻压下技术实施区域；连铸生产过程使用二冷气雾冷却，连铸辊承受冷热疲劳应力和高温磨损，并接触含氟离子的二冷喷淋水，具有腐蚀性。
连铸辊表面直接接触高温铸坯及长期磨损从而导致连铸辊表面质量劣化为扇形段辊缝大肚子关键因子。
鉴于连铸辊磨损因素决定了连铸辊表面须具备抗氧化、耐腐蚀、耐高湿高湿和抗热疲劳的性能。
板坯连铸机扇形段装配辊子对弧方法分析
板坯连铸机扇形段装配辊子对弧方法分析[摘要]在连铸生产的过程中，扇形段对中对板坯的质量有着重要的影响，在不同的阶段有着不同的对弧方式，本文就板坯连铸机扇形段装配辊子对弧方法进行分析。
[关键词]板坯；连铸机；扇形段；对弧方法一、前言随着钢铁行业的迅猛发展，连铸机在炼钢生产过程中的作用就显得十分的重要，在连铸生产的过程中设备参数是一项十分重要的内容，扇形段配棍对弧对板坯的生产有着重要的作用。
因此，在对弧的过程中我们要严格按照相关的标准要求进行操作，保证设备运行正常。
二、双流不同断面板坯连铸机的设计特点辊列设计是板坯连铸机总体设计的核心，其优劣直接影响到铸坯的质量，已成为衡量连铸机设计水平高低的重要标志之一。
而直弧形连铸机作为现代化板坯连铸机的主要机型，能够减少钢液中的夹杂物在内弧侧的富集、铜板易于加工修复、更适宜于生产高质量钢种等主要特点，近年来在板坯连铸生产领域已逐步取代了弧形连铸机，其辊列主要由一次冷却的结晶器和二次冷却的夹持导向辊组成，可划分为垂直区(含结晶器)、弯曲区、圆弧区、矫直区和水平区。
随着高效连铸技术的推广应用，使得铸坯的弯曲与矫直都是在未完全凝固状态下进行的。
为降低铸坯内裂纹产生的倾向，必须把铸坯在整个弯曲区或矫直区产生的弯曲应变或矫直应变控制在许用应变范围内([ε]弯或矫=0.2%)，以确保铸坯在整个辊列上坯壳内凝固界面处的总变形率(鼓肚应变、辊子不对中应变和坯壳内弯曲或矫直应变之和)小于许用值[ε]总=0.5%。
所谓连续弯曲和连续矫直，是指弯曲区和矫直区的辊子分别沿着一条给定的连续弯曲和连续矫直曲线布置。
设铸机的基本半径为R0，铸坯通过弯曲区时，曲率由0连续均匀变化到1／R0，在弧形区曲率保持1／R0不变，通过矫直区时，曲率又由1／R0连续均匀变化到0。
即在连续弯曲或连续矫直过程中，铸坯的弯曲应变速率或矫直应变速率是相等的。
但在弯曲和矫直区任一点处，因相邻半径变化很小，应变量可视为0，进而避免了高温坯壳因弯曲或矫直变形过大而产生的内裂。
板坯连铸机扇形段辊子的选择与设计
5 结论
本文从理论上对辊子的结构及受力情况进行 分析 , 通过比较, 指出每种结构的辊子适用的情 况及其优缺点 , 为扇形段辊子的设计提供依据; 并通过韶钢 ( 300 2 300)、江阴宽厚板 ( 350 2 600)板坯连铸 机现场实 际使用和 反馈情况 , 证 实了辊子的设计与选择的正确性与合理性。 参考文献 :
图 7 芯轴式 辊子 , 分段 组合 式辊 子及 整体 辊的 受力 分析图
( a) 三跨梁结构 ( b) 三个简支梁结构 ( c) 一个简支梁结构
假设每段辊的长度相等都为 L, 每段辊的受 力一样都是 Q ( 均布载荷 ) , 每个轴承的受 力计 算如下 F 1 = F 4 = 0 4Q F 2 = F 3 = 1 1Q F= 1 Q 2
图 2 钢水静压力简图
图 3 整体式分段辊
Q = (W - 2 ti )H i a 式中, W 为铸坯宽度; 厚度, ti = K 为钢水密度 ; H i 为计算 处的钢液压头高度 ; a 为辊子节距 ; ti 为凝固层 L /v; K 为凝固系数 ; L 为从结晶 器液面到计算点的弧线长度; v 为拉坯速度。 设轻压下轧制力为 P, 我们设计的扇形段有 四个夹紧活塞缸 , 轻压下时, 有杆腔进油进行轻 压下。 P= (D - d )p
2 2
3 2 芯轴式辊 ( I- STAR) 驱动辊和自由辊都有采用这种形式的, 几段 辊套用键与一根芯轴连接, 轴承安装在支点上, 其中只有一端轴承 固定, 其余各 轴承均为 游动 端, 受热时向游动端膨胀。辊套通过平键与芯轴 固定在一起, 并与芯轴一起转动。图 4 为其结构 和受力分析。
式中, p 为轻压下时液压系统的压力 ; D 为夹紧 液压缸的 活塞直径 ; d 为夹 紧液 压缸的 活塞杆 直径。 对于矫直辊 , 辊 子所受主 要外力 应为矫直 力、钢水静压力及轻压下轧制力的合力。
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方 向与 焊 接 方 向一 致 ，熔 深 较 浅 ，稀 释 率较 小 ；反 之 ，上 坡 焊熔 池 受 重 力作 用 流 动方 向与 焊接 方 向相 反 ，熔 深 较深 ，稀释 率 较大 。
（）焊条摆动 ６ 堆 焊 时 ，单 道 较 窄 的 线 状 焊
道 稀释 率 最 大 ，焊 条 进行 适 当的摆 动 有 利于 减 小 稀
损 阶 段 ，过 钢 量 超 过 ４ 万 ｔ （０ Ｏ ｔ，进 入 急 ０ 后 ４ ～８ 万 ）
磁 粉 Ｍ Ｔ 渗 透 Ｐ 检 测 ，要 求 辊 面 不 得 有 裂 或 Ｔ
纹 、气 孔等 缺 陷 ，否则 堆焊 后 会 将缺 陷扩 大 。合 格 后 １０ ５ ￣ 热 工件 ，转入 堆 焊 工序 。焊接 参 数 ８ ～２ ０ Ｃ预
完 的辊 子 来 看 ，辊 子 外 圆尺 寸 有锥 度 ，外 圆和 内孔
的 同轴 度也 未 达 到 图样 要 求 。
崩碎 ，且 需反 复 磨 刀 ，不 能 很好 地 满 足加 工 要 求 。
通 过 反 复试 验 ，最后 粗 车选 用ＹＧ 刀片 ，精 车 选用 ８
对 于 以 上 问题 ，我 们 选 用 多 种 推 荐 用 不 锈 钢加 工新牌号 硬 质合金 刀片如８ ３ ５ 、７ ７ １ 、７ ８ ６ 、
力处 理 ，石棉 层包 裹保 温 至 自然 冷 却 ，辊 面 硬 度在
５２～ ５ ＨＲＣ 。 ６
≤５ ０ 根据要求硬度
（ 图３ 见 ）
解 决 了 表 层 耐 磨 问 题 ，随 之 而 来 的 是 加 工 问 题 ， 因辊 面 硬 度 过 高 （ ２ ６ ５ ～５ ＨＲＣ） ，材 料 又是 不 锈钢 ，为在 切 削过 程 中塑 性变 形 大 ，使切 削 力 增
温度／ ℃ 图 ３
≥６
冷却速率／ ｈ ℃・ 。
出炉温 度／ ＇ Ｃ 炉外冷却
≤５ ０
２０ ５ 隔热材料 内冷至室温
加 。同时 ，不锈 钢 的加 工硬 化 严重 ，热 强 度高 ，在
高温、高压下，与其他金属的亲和性强 ，易产生粘
附 现象 ，并形 成 积 屑 瘤 ，既 加剧 了 刀具 磨 损 ，又 会 出现撕 扯 现 象 ，使 已加 工表 面 恶 化 ，表 面 质量 差 。
如表 ２ 所示 。
表２ 焊接参数
焊接 电流 极 方法 种类 性 焊丝 牌 号 焊剂 焊接 电弧
／ Ａ
剧 磨 损 阶 段 ，辊 面 的 焊 带 间 隙 处 局 部 开 始 出现 脱 落 ，形 成 宽 １ １ ｍｍ ，深 约ｌ ～ ． ５ ｍｍ的 环槽 ，辊 面 出
现 点 蚀 与 裂 纹 。过 钢 量 达 到 ８ 万 ｔ ，环 槽 深 度 可 ０ 后
焊 后进 行 炉 内 整体 去 应 力 退火 ，炉 内采 用热 电
对 此 现 象 ，我 们 进 行 了综 合 分 析 ，认 为 工 艺 路 线 无 基 本 问题 ，问 题 出在 堆 焊 层 材 料 和 表 面 硬 度 上 ，必 须选 择 一种 高 耐蚀 性 、高 耐磨 性 和 高耐 热 疲
劳 性 的堆 焊材 料 。
之 ，稀 释率 则 增 大 。
１ 焊接性分析 ．
在Ｅ ６ Ｈ３锻件上堆焊Ｉｃ ｎ １２耐腐蚀、耐磨层 ｎ ｏ ｅ６ ５
属 我 公 司首 次 碰 到 ，无 任 何 经 验 可 以 借 鉴 。Ｅ ３ Ｈ６ 属 于船 用 高 强 度钢 板 ，具 有 优 良的低 温 冲击 韧 性 ，
（ ）焊道间距 ４
Ｙ ５ 、Ｙ ５ 、Ｙ １ 、 Ｙ ２ 等 ，发 现 大 多 数 Ｍ０ １ Ｍ０ ２ Ｍ ０ ＳＴ 车 刀加 工 高 硬 度不 锈 钢时 刀尖 磨 损严 重 ，前 刀面 产 生 月 牙洼 ，切 削 刃有 微 小 的剥 落 和缺 口 、发 红 ，易
７６ ２ 刀片 ，并微调加工工艺 ，落料 时留工艺夹头 ，
焊道 间距减少 ，则焊 道间搭
接 量 增 大 ，焊 接 时 熔 化 的 母 材 就 减 少 ，稀 释 率 减
小 ；反 之 ，稀 释 率 则增 大 。
（ ）焊接位置 ５
下坡焊熔池受重 力作用流动
较高的强度、良好的耐腐蚀性能及较好的焊接性。
堆 焊 时 若 堆 焊 焊 材 不 变 ，其 堆 焊 层 的 化 学 成 分 及 性 能主 要 取 决于 堆 焊 层材 料 的 稀释 率 。而焊 条 电弧 焊 堆焊 稀 释 率 主要 由焊接 电源 极性 、焊 接 电流 、焊 条直 径 、焊 道 间距 、焊 接 位 置 及焊 条 摆 动等 因素 决
外 圆 、内 孔一 刀 落 。
通 过 以上 方 法 ，很好 地 解 决 了高硬 度 堆 焊 辊 的 堆 焊 、加 工 问题 。交 付钢 厂 使用 后 ，明 显提 高 了过
钢量。 Ｗ Ｍ
（０ ｌ１１ ２ １ １０ ）
争 … 磊
５ ５
Ⅱ级 以 上 合格 。
＞６ ｍｍ及 两端 Ａ － ６３ 中心 孔 。
３ 现场反 馈问题及解决方法 ．
辊 子 交 付 钢厂 使 用 后 ，情 况 不 尽 如 人意 ，钢 厂
反馈大部分辊子使用寿命６ 万ｔ ０ ，部 分 辊 子 使 用 寿
图 ２
命 可达 到８ 万ｔ Ｏ 。在 过 钢 量 ２ ～４ 万 ｔ 处 于 稳 定磨 Ｏ ０ 时
偶测 温 ，测 量 位 置 至少 包 括装 炉 顶 、 底 、中 心 及外 部位 置 。装 炉时 应 保证 辊 子 之 间空 气 循环 良好 ，从 而确 保 最 终加 工 时具 有 均 匀 的硬 度 ，焊缝 金 属表 面 硬度 要 求４ ～５Ｈ Ｃ ６ ０ Ｒ 。热 处 理 参数 如表 ３ 示 。 所
ｓ 造 嚣
焊 挽救 时 ，应 将缺 陷彻 底清 除 ，打 磨 至 露 出金 属 光 泽 ，并 经 探 伤 检 验 合 格 后 用 相 应 焊 条 补 焊 ，并 打 磨 光 顺 。调 质 一 般 按 图样 要 求 进 行 ，硬 度 质后 按 图２ 两 端 堆 焊 防 溢 槽 ，长 度 车 线 性缺 陷 。 当单 独 气孔 、夹 渣 等 缺 陷＞ ｍｍ ×３ ｍ ｌ ａ ｒ
稀 释 率 也 较 小 ；反 之 ，直 流 正 接 焊 缝 稀 释 率 则 较
大。
面 与拉 伸 主 液 压缸 支 座之 间有 相对 支 撑 运动 。故 需 在Ｓ ０ ｍｍ 球 面 上 堆 焊５ Ｒ３０ ｍｍ厚的 Ｉｃ ｎ １２ 耐 腐 ｎ ｏ ｅ６ ５ 蚀 、耐 磨 层 ，以增 强其 耐 腐蚀 、耐磨 性 。
．
Ｓ
遁
浅谈Ｅ ３船板堆焊Ｉｃｎ １２ Ｈ６ ｎ ｏ ｅ６５
张家港 长力机 械有限公 司 （ 江苏 ２ ５ ２ ） 茅裕芳 １ ６ １
２ １年 我 公 司承 接 Ａ Ｌ 司一 批 船 用拉 伸 主 液 ００ Ｐ 公
压 缸 ，其 缸 体 如 图 １ 示 ，材 质为 Ｅ ６ 所 Ｈ３ 锻件 。 因该 液 压 缸 用 于海 上 油 轮 ，且 该液 压 缸 的Ｓ ０ ｍｍ。 Ｒ３ ０ 球
按 图１ 半精车 各档尺寸（ 留精 加工 留余量 ） ，钻
（ ）各 孔 ，机 加 工 后 进 行 磁 粉 或 渗 透 检 测 ，按 镗
Ｊ ／５ ０ ． 级以上合格 ，不得有裂纹和集 中的 Ｂ Ｔ ０ ０１ １ ５Ｉ
线膨胀系数大 ，尺寸精度较难控制。并且从 已加工
３ ５ｉ ４
磊
参 Ｉ工 ， ’… ｜ 。ｆ ． 『 ； 曷 ｝ 两 Ｉ 邪
时 应 进 行 补 焊 ，局 部 修 磨 量 应 ≤０８ ．ｍｍ深 ￣ ３ １ ｍｍ ］ 宽 ，补 焊 只允 许 采 用 惰性 气 体保 护 焊 。 补焊 所 用焊 材应 保 证 最终 辊 面 金属 成分 及 硬 度在 规 定规 范 内 。 精 加 工 前确 认 粗加 工后 毛 坯 无 不 合格 缺 陷 。按 图 １ 车 各 档 尺 寸 、钳 工 、 清 铁 屑 、去 毛 刺 。精 加 精 工后 可 进行 磁 粉Ｍ Ｔ 或渗 透 Ｐ 复查 ，按Ｊ ／５ ０ ． Ｔ ＢＴ ０ ０１ ５
（ ）焊 接 电 流 ２
焊 接 电流 增 大 ，则 电弧 电弧
增粗 增 强 ，熔 深 加 大 ，从 而 导致 熔 化 更 多 的母 材 ， 因此 稀 释率 增 大 ；反 之 ，稀 释 率 则减 小 。 （ ）焊 条直 径 ３ 焊 条 直 径 越 小 ，所 需 的焊 接
电 流越 小 ，则熔 化 的 母材 越 少 ，稀 释 率 也越 小 ；反
Ｓ Ｗ 流 Ｓ 一５８ ３２ Ａ 直 反 Ｗ ２Ｍ ＿ ＨＪ６ ０ ２０３０～４ ０２ ～３ ０ ～４ ０ ０ ８ ２２ ０ ５
兰 ０８ 咖 Ｏ ６
越 ０ ． ２
Ｏ
过钢量／ ｔ 万
图 ４
辊 子堆 焊 完 后 肉眼检 查 其 表面 缺 陷 ，如发 现 较 深 或 较 大 凹坑 ，则 应将 该 处打 磨 圆滑 直 至 露 出金 属 光泽 ，采用 焊 条 电弧 焊 或氩 弧焊 进 行 修补 。
定。
（ ） 电源 极 性 １
使 用 直 流 弧 焊 机 时 ，采 用 直
流 反 接 极 性 （ 条 接 正 极 ） ，焊 接 时 电 子 从 负极 焊 （ 件 ）发 射 到 正极 （ 条 ），这 样 工件 上 所 得到 工 焊 的热 量 小 于焊 条 上所 得 到 的 热量 ，焊缝 熔 深 较 浅 ，
焊接 速度
达２ ｍ ～３ ｍ，且 辊面 点 蚀严 重 。 如 图４ 所示 。
曼 １ ． ０
０４ ．
直径 电流 电压 牌号
／ ｍ ａ ｒ
／ Ｖ ／ ｍｍ． ｎ ’ ｍｉ 。
Ｓ Ｗ 直流 Ｓ ５ ． Ｈ ２ ｏ２０ ３ ０ ８ ２２ ０ ｏ Ａ 正 Ｗ一 ： 踟 ２ Ｊ６ ８ ～ ５ ～３ ０ ～４ ０ ５ ２ Ｓ Ｗ Ａ 直流 Ｓ ５８ ３ Ｊ印 ｏ ４ ０ ８ ２２ ０ ５ 反 Ｗ一 ２Ｍ ． Ｈ ２ ３ ～ ０ ～３ ｏ ～４ ０ ２ ｏ ２