铸钢件冒口的设计示范
冒口 冷铁设计
冒口的补缩效率
(V cV r)V eV r
金属的体收缩率
型壁移动而扩大的体积
材料加工工程——铸造篇
②冒口设计的基本步骤 a)计算铸件的模数 b)求出冒口及冒口颈的模数 c)确定冒口的形状和尺寸 d)确定冒口的个数 e)校核冒口的最大补缩能力 ③计算举例
适用于所有合金铸件的冒口称为通用冒口。
2通用冒口的补缩原理
材料加工工程——铸造篇
1)基本条件 ①冒口凝固时间大于或等于铸件 （被补缩部分）的凝固时间。
②有足够的金属液补充铸件的 液态收缩和凝固补缩以及浇注 后型腔扩大的体积。 ③在凝固期间，冒口和被补缩部位之 间存在补缩通道，扩张角始终向着冒口。
材料加工工程——铸造篇
模数法、比例法、三次方程法、 补缩液量法
①模数法的基本原理
顺序凝固 cnr
冒口的凝固时间
铸件受补缩部分的凝固时间 冒口颈的凝固时间
材料加工工程——铸造篇
铸件的凝固时间取决于它的模数。
凝固模数：铸件的体积和传热面积的比值，
简称模数。
M＝V／A（cm）
模数
M K
c c
2
<
M K
n n
2 <
M K
材料加工工程——铸造篇
3通用冒口的设计 冒口的设计包括两个内容：一是确定位
置和数量，二是确定冒口的尺寸。 1)冒口的位置 ①冒口应就近设在铸件热节的上方或侧旁。 ②冒口应设在铸件最高和最后凝固的部位， 同时必须采取措施形成向冒口方向的定向凝 固。 ③冒口不应设在铸件重要的、受力大的部位。
材料加工工程——铸造篇
金属补贴
加热补贴
《冒口系统设计》课件
冒口系统是铸造工艺中的重要组成部分，其主要作用是容纳多余的金属液体。一个完整的冒口系统通 常包括冒口本身、溢流槽和保温材料等部分。冒口的设计应考虑金属液的容量、模具的冷却速度等因 素。溢流槽的作用是将多余的金属液引入冒口，保温材料则用于保持金属液的温度。
冒口系统的分类
要点一
总结词
根据用途和结构，冒口系统可分为热冒口和冷冒口两类。
压接焊
通过施加压力使两个金属表面紧密接触，然后加热熔化表面层， 形成连接。
钎焊
使用熔点低于母材的钎料作为填充金属，将母材加热至钎料熔化 ，然后冷却凝固形成连接。
热处理工艺
退火
将金属加热至高温并保持一段时 间，然后缓慢冷却至室温，以消 除内应力、提高塑性和韧性。
正火
将金属加热至高温并保持一段时 间，然后快速冷却至室温，以细 化晶粒、提高强度和韧性。
环保性原则要求在选择冒口材料时，要优先选择可再生、 可回收、低污染的材料，同时还要考虑到冒口系统的冷却 方式、废弃物的处理方式等因素，以实现绿色铸造的目标 。
03 冒口系统设计流程
需求分析
需求调研
深入了解用户需求，明确设计目标， 收集相关数据和信息。
需求整理
对收集到的需Байду номын сангаас进行分类、筛选和整 理，形成详细的需求文档。
方案制定
方案构思
根据需求分析结果，初步拟定设计方 案，包括功能模块、界面布局等。
方案评审
邀请专家或团队成员对方案进行评审 ，提出改进意见，完善设计方案。
详细设计
界面设计
根据方案制定界面风格、色彩搭配、图标和按钮 等视觉元素。
交互设计
确定各个功能模块的交互流程、操作方式和反馈 机制。
精密铸造铸件工艺及浇冒口系统设计
第六章铸件工艺设计第一节概述为了生产优质而价廉的包模铸件，做好工艺设计是十分重要的。
在做工艺设计之前，首先要考虑选用包模铸造工艺生产时，在质量、工艺和经济方面的几个问题。
1.铸件质量的可靠性对于铸件质量上的要求，一般是包括两个方面，一是保证技术要求的尺寸精度、几何精度和表面光洁度，二是保证机械性能和其它工作性能等内在质量方面的要求。
包模铸造具有少切削、无切削的突出优点。
近年来，由于冶金技术、制模、制壳材料和工艺以及检测技术等方面的发展，包模铸件的外部和内在质量不断提高，所以它的应用范围愈来愈广。
不少锻件、焊接件、冲压件和切削加工件，都可以用熔模铸造方法生产。
这对于节约机械加工工时和费用，节约金属材料，提高劳动生产率和降低成本都具有很大意义。
但是，熔模铸造生产的铸件，由于冶金质量、热型浇注引起的晶粒粗大、表面脱碳以及内部缩松等方面的原因，铸件的机械性能(尤其是塑性)，还存在一些缺陷。
对于某些受力大和气密性要求高的铸件，采用包模铸造时，应充分考虑零件在产品上的作用和性能要求，以确保其使用可靠。
有些结构件改用包模铸造生产时，必须考虑原用合金的铸造性能是否能满足零件的质量要求，否则就需要更改材质。
2.生产工艺上的可能性和简易性熔模铸造虽然可以铸造形状十分复杂的、加工量甚少甚至不加工的零件，但零件的材质、结构形状、尺寸大小和重量等，必须符合熔模铸造本身的工艺要求。
如铸件最小壁厚、最大重量、最大平面面积、最小孔槽以及精度和光洁度要求等，都要考虑到工艺上的可能性和简易性。
3.经济上的合理性采用包模铸造在经济上是否合理，要从多方面考虑。
按每公斤的价格来说，包模铸件与同类型锻件相近甚至还高些，但是由于大幅度减少了加工量，因而零件最终成本还是低的。
但也有些零件，可以利用机械化程度较高的方法生产，例如用自动机床高速加工、精密锻造、冷挤压、压力铸造等等，这时，用包模铸造法生产在经济上的优越性就不一定显著，甚至成本还可能高一些，所以在这种情况下，就不一定选用这种方法了。
铸件冒口设计的原则及方法
图 ４ 冒口放在两热节之间的工艺对比
放在最后凝固的部位和几何热节处，形成 的接触热节和冒口补缩液流通效应的影 响，会使冒口安放处铸件的凝固时间延长， 相应增加对冒口补缩时间的要求，同时也 对热节处的内在质量产生不利的影响。为 此，文献［４］提出了动态顺序凝固的概念。 动态顺序凝固是指冒口离开热节，放在近 热节处，利用冒口根处形成的接触热节和 冒口补缩液的流通效应，实现铸件各部分 朝向冒口的顺序凝固。其实质是使铸件的 几何热节与设置冒口形成的接触热节相分 离，并控制次热节处所形成的接触热节，使 其凝固模数比几何热节的大，比冒口的小， 将凝固顺序由薄壁→次热节→几何热节→ 几何热节处的接触热节→冒口，改变为薄 壁→几何热节→次热节处的接触热节→冒 口，既避免了接触热节处热量过分集中，又 利用接触热节的热效应，在冒口和几何热 节之间形成补缩通道，保证冒口对几何热 节的补缩。
采用模数法计算出的冒口体积，应该
用补缩液量法进行校核，即冒口体积 V 应 r
满足式（１）。
３．２ 热节圆比例法
热节圆比例法是一种经验性方法。采
用作图法或几何公式计算出热节圆直径 T， 然后根据铸件不同截面形状确定例系数α的数值多来源于工程实
科技创新导报 Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ
１０１
科技创新导报 ２００８ ＮＯ．２７ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｉｎｎｏｖａｔｉｏｎ Ｈｅｒａｌｄ
工 程 技 术
图 ５ 冒口直径与铸件厚度热节圆直径的 关系
使膨胀压力得以控制，避免铸型扩大，一般
铸件凝固过程中，冒口液面不断下降， 体积减少，散热表面积增加，冒口模数动态
变小；铸件获得补缩液体后热量增加，凝固
铸造浇冒口切割设计
铸造浇冒口切割设计铸造是一种常见的制造工艺，广泛应用于各个领域。
在铸造过程中，浇注口和冒口是不可或缺的组成部分，它们对铸件质量有着重要的影响。
而浇冒口切割则是铸造中的一个重要环节，下面我们来详细了解一下。
浇注口和冒口的作用是什么？浇注口是铸件的注液口，是铸造中的一个重要组成部分，它的设计与位置直接影响铸件的成型和质量。
冒口则是铸件中形成的气孔和缩孔等缺陷的出口，冒口的设计和位置也是非常重要的。
在铸造中，浇注口和冒口设计的好坏是决定铸件质量的关键因素之一。
因此，浇冒口的设计需要考虑多个因素，如铸件的形状、尺寸、材质、浇注方式、固化过程等。
合理的浇冒口设计可以保证铸件的成型完整性，减少铸件缺陷，提高铸件的质量。
而浇冒口切割则是铸造中的一个重要环节。
在铸造完成后，需要对浇口和冒口进行切割，以便将其从铸件中分离出来。
浇冒口切割的目的是确保铸件的外观完整，同时避免切割过程中对铸件造成不必要的损伤。
在浇冒口切割中，需要考虑多个因素。
首先是切割的工具和方式。
常用的浇冒口切割工具有钳子、锤子、锯子等。
不同的工具需要根据具体情况进行选择，以确保切割的效果和安全性。
同时，还需要考虑切割的方式，如手工切割、机械切割等。
不同的切割方式也会对切割效果和成本产生不同的影响。
还需要考虑切割的位置和角度。
在切割浇口时，需要选择一个合适的位置和角度进行切割，以确保切口的位置不会对铸件的质量产生不良的影响。
切割冒口时，需要选择一个合适的位置和角度，以确保将冒口切割干净，同时避免对铸件造成损伤。
还需要考虑切割的安全性。
切割浇口和冒口时，需要注意安全，避免切割过程中对人员和铸件造成不必要的伤害。
切割时需要佩戴防护装备，并确保切割工具和设备的安全性。
浇冒口切割是铸造中的一个重要环节，它直接影响着铸件的质量和外观。
在浇冒口切割中，需要考虑多个因素，如工具和方式、位置和角度、安全性等。
只有合理地设计和执行浇冒口切割，才能保证铸件的质量和安全。
第三节 冒口、冷铁设计.
Mn M r riser head K < K < n r cast neck of riser head
2
2
2
模数小的铸件，凝固时间短，模数大的 铸件，凝固时间长，模数相同的铸件，凝固 时间相等或相近。
对于普通冒口：Kc=Kn=Kr 对于碳钢铸件： 侧冒口：Mc:Mn:Mr=1:1.1:1.2 内浇道通过冒口：Mc:Mn:Mr=1:（1~1.03）:1.2 顶冒口：Mr=（1~1.2）Mc 考虑到缩孔应完全在冒口内，有：
③冒口的有效补缩的保证 利用冷铁和工艺补贴。
金属补贴 加热补贴
3)补缩的过程 液态补缩为凝固初期的主要补缩方式。 重量补缩是紧跟液态补缩发生的固相在重 力下自动积聚的补缩方式。 第三阶段枝晶间补缩，对形成疏松缺陷有 直接影响。
固相补缩是最后阶段，对铸件外形收缩有 直接影响。 4)适用条件 适用于所有合金铸件。但通常用于铸型 刚度差的较厚铸铁件的生产。
(Vc Vr ) Ve Vr
金属扩大的体积
②冒口设计的基本步骤 a)计算铸件的模数 b)求出冒口及冒口颈的模数 c)确定冒口的形状和尺寸 d)确定冒口的个数 e)校核冒口的最大补缩能力 ③计算举例 见教材121页。
几种常见几何体的模数计算公式
4提高通用冒口补缩效率的措施 提高冒口中金属液的补缩压力（采用 大气压力冒口）和延长冒口中金属凝固时 间（采用保温、发热冒口）
2.实用冒口设计 1)实用冒口设计法 让冒口和冒口颈先 于铸件凝固，利用全部 或部分的共晶膨胀量在 铸件内部建立压力，实 现自补缩，从而克服补 缩缺陷。
①直接实用冒口
原理：直接实用冒口是利用冒口来补偿 铸件的液态收缩，而当共晶膨胀开始时，让 冒口颈及时凝固，只要铸型的刚性足够，就 可利用共晶膨胀弥补可能出现的缩孔、缩松 缺陷。
精密铸造铸件工艺与浇冒口系统设计
第六章铸件工艺设计第一节概述为了生产优质而价廉的包模铸件，做好工艺设计是十分重要的。
在做工艺设计之前，首先要考虑选用包模铸造工艺生产时，在质量、工艺和经济方面的几个问题。
1. 铸件质量的可靠性对于铸件质量上的要求，一般是包括两个方面，一是保证技术要求的尺寸精度、几何精度和表面光洁度，二是保证机械性能和其它工作性能等内在质量方面的要求。
包模铸造具有少切削、无切削的突出优点。
近年来，由于冶金技术、制模、制壳材料和工艺以及检测技术等方面的发展，包模铸件的外部和内在质量不断提高，所以它的应用范围愈来愈广。
不少锻件、焊接件、冲压件和切削加工件，都可以用熔模铸造方法生产。
这对于节约机械加工工时和费用，节约金属材料，提高劳动生产率和降低成本都具有很大意义。
但是，熔模铸造生产的铸件，由于冶金质量、热型浇注引起的晶粒粗大、表面脱碳以及内部缩松等方面的原因，铸件的机械性能（尤其是塑性），还存在一些缺陷。
对于某些受力大和气密性要求高的铸件，采用包模铸造时，应充分考虑零件在产品上的作用和性能要求，以确保其使用可靠。
有些结构件改用包模铸造生产时，必须考虑原用合金的铸造性能是否能满足零件的质量要求，否则就需要更改材质。
2. 生产工艺上的可能性和简易性熔模铸造虽然可以铸造形状十分复杂的、加工量甚少甚至不加工的零件，但零件的材质、结构形状、尺寸大小和重量等，必须符合熔模铸造本身的工艺要求。
如铸件最小壁厚、最大重量、最大平面面积、最小孔槽以及精度和光洁度要求等，都要考虑到工艺上的可能性和简易性。
3. 经济上的合理性采用包模铸造在经济上是否合理，要从多方面考虑。
按每公斤的价格来说，包模铸件与同类型锻件相近甚至还高些，但是由于大幅度减少了加工量，因而零件最终成本还是低的。
但也有些零件，可以利用机械化程度较高的方法生产，例如用自动机床高速加工、精密锻造、冷挤压、压力铸造等等，这时，用包模铸造法生产在经济上的优越性就不一定显著，甚至成本还可能高一些，所以在这种情况下，就不一定选用这种方法了。
第三节 冒口、冷铁设计.
一、冒口
冒口的概念
冒口、冷铁设计
冒口是铸型内设置的一个储存金属液的 空腔。 冒口的作用
冒口的分类
常见冒口形式 冒口的设计
冒口的作用
1)对于凝固温度范围宽，不产生集中缩孔的 合金，冒口的作用主要是排气和收集液流前 沿混有夹杂物或氧化膜的金属液。这种冒口 多置于内浇道的对面，其尺寸也不必太大。 2)对于要求控制显微组织的铸件，冒口可以 收集液流前沿的过冷金属液，避免铸件上出 现过冷组织。 对铸件进行补缩，防止产生 3)对于凝固期间体积收缩量大，且趋向于形 缩孔、缩松等缺陷，同时提高排 成集中缩孔的合金（如铸钢、锰黄铜和铝青 气、集渣等效果，防止产生气孔、 夹渣等缺陷。 铜等），冒口的主要作用是补偿铸件的液态 收缩和凝固收缩以得到致密的铸件。
思考题
1.什么是顺序凝固原则？什么是同时凝固原则？ 什么是均衡凝固原则？各有什么优缺点？ 2.铸件的壁厚为什么不宜过薄和过厚？为什么尽 可能厚薄均匀？为什么要规定铸件的最小壁厚？ 3.为便于生产和保证铸件质量，通常对铸件结构 有哪些要求？ 4.何谓铸件的浇注位置？其对铸件的质量有什么 影响？应按何原则来选择？
二、冷铁的设计 冷铁：为增加铸件局部冷却速度，在型腔 内部及工作表面安放的金属块称为冷铁。 （一）冷铁的种类及作用 1.种类 内冷铁 冷铁 直接外冷铁 外冷铁 间接外冷铁
2.作用 1)在冒口难以补缩的部位防止缩孔、缩松。 2)划分冒口的补缩区域，控制和扩大冒口 的补缩距离，提高冒口的补缩效率。 3)加速壁厚交叉部分及急剧变化部位的凝 固，避免产生热裂纹。 4)改善铸件局部的金相组织和力学性能。
Mn M r riser head K < K < n r cast neck of riser head
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. 铸钢件冒口的设计规范 钢水从液态冷却到常温的过程中，体积发生收缩。在液态和凝固状态下，钢水的体积收缩可导致铸件产生缩孔、缩松。冒口的作用就是补缩铸件，消除缩孔、缩松缺陷。另外，冒口还具有出气和集渣的作用。 1、冒口设计的原则和位置 1.1冒口设计的原则 1.1.1、冒口的凝固时间要大于或等于铸件（或铸件被补缩部分）的凝固时间。 1.1.2、冒口所提供的补缩液量应大于铸件（或铸件被补缩部分）的液态收缩、凝固收缩和型腔扩大量之和。 1.1.3、冒口和铸件需要补缩部分在整个补缩的过程中应存在通道。 1.1.4、冒口体内要有足够的补缩压力，使补缩金属液能够定向流动到补缩对象区域，以克服流动阻力，保证铸件在凝固的过程中一直处于正压状态，既补缩过程终止时，冒口中还有一定的残余金属液高度。 1.1.5、在放置冒口时，尽量不要增大铸件的接触热节。 1.2、冒口位置的设置 1.2.1、冒口一般应设置在铸件的最厚、最高部位。 1.2.2、冒口不可设置在阻碍收缩以及铸造应力集中的地方。 1.2.3、要尽量把冒口设置在铸件的加工面或容易清除的部位。 1.2.4、对于厚大件一般采用大冒口集中补缩，对于薄壁件一般采用小冒口分散补缩。 1.2.5、应根据铸件的技术要求、结构和使用情况，合理的设置冒口。 . 1.2.6、对于清理冒口困难的钢种，如高锰钢、耐热钢铸件的冒口，要少放或不放，非放不可的，也尽量采用易割冒口或缩脖型冒口。 2、设置冒口的步骤与方法 冒口的大小、位置及数量对于铸钢件的质量至关重要。对于大型铸钢件来说，必须把握技术标准及使用情况，充分了解设计意图，分清主次部位，集中解决关键部位的补缩。以模数法为例，冒口设计的步骤如下： 2.1、对于大、中型铸钢件，分型面确定之后，首先要根据铸件的结构划分补缩范围，并计算铸件的模数（或铸件被补缩部分的模数）M铸。 2.2、根据铸件（或铸件被补缩部分）的模数M铸，确定冒口模数M冒。 2.3、计算铸件的体收缩ε。 2.4、确定冒口的具体形状和尺寸。 2.5、根据冒口的补缩距离，校核冒口的数量。 2.6、根据铸件结构，为了提高补缩距离，减少冒口的数量，或者使冒口的补缩通道畅通，综合设置内外冷铁及冒口增肉。 2.7、校核冒口的补缩能力，要求ε（V冒+V件）≤V冒η。 3、设计冒口尺寸的方法 3.1、模数法 在铸件的材料、铸型的性质和浇注条件确定之后，铸件的凝固时间决定于铸件的模数。 模数M=V/A（厘米），V—体积（厘米3）；A—散热面积（厘米2）。 随着办公条件的改善，计算机的普及，模数可以用计算机进行计算。方法是：用SolidWorks软件画出铸件（或铸件被补缩部分）的立体图，计 . 算出铸件的体积和散热面积，然后用公式M=V/A计算模数。 冒口的凝固时间大于铸件的凝固时间，冒口的模数一般是铸件模数的1.1～1.2倍，M冒=1.1～1.2M铸 对于厚实铸件，如：圆柱体、块状铸件，用模数法确定的冒口往往偏大，故必须采取一些方法加快铸件的凝固，同时延长冒口的凝固时间。通常采用以下方法：1、加放内、外冷铁；2、补浇冒口；3、采用保温冒口。 采用以上措施后，M冒=KM铸，K按下表进行选择。 铸件壁厚 铸件模数 内冷铁及冒口补浇情况 K
≤100 不下内冷铁 1.25～1.2 局部下内冷铁 1.2～1.1 100～200 下内冷铁，冒口不补浇 1.1～1.0
＞200 下较多内冷铁，冒口不补浇 1 ＞14.5 下满内冷铁，冒口补浇一次 0.9 ＞23 下满内冷铁，冒口补浇二次 0.9～0.85 ＞28.5 下满内冷铁，冒口补浇3～4次 0.85～0.80 注：对于要求比较高的铸件、探伤件，尽量不放内冷铁。 3.2、热节圆法 根据铸件壁厚部位热节圆的大小来确定冒口尺寸的一种方法。热节圆法主要适用于轮形铸件，一般冒口与热节不连通，需要用滚热节圆的方法确定冒口增肉，然后确定冒口尺寸。 可以用绘图软件画出铸件热节的形状，然后画出热节的内切圆，即为 . 热节圆。 4、钢的体收缩率 碳钢的体收缩率εC的大小与碳钢的含碳量和浇注温度有关。如下图：
合金钢的体收缩率比碳钢大，它既与含碳量和浇注温度有关也与合金元素及其含量有关。合金元素对铸钢体收缩率的影响如下： 合金元素 W Ni Mn Cr Si Al
修正系数Ki -0.53 -0.0354 0.0585 0.12 1.03 1.7 合金钢的体收缩率ε=εC+∑KiXi Xi为合金元素的含量 注：以上修正系数只适用于低于1600℃时的体收缩。 5、冒口的有效补缩距离 冒口区与末端区之和称为冒口补缩距离，超出该距离，在铸件中间区产生轴线缩松。 5.1、板件和杆件的补缩距离 . 通常把断面的宽厚比为5：1以上的称为板型件；断面的宽厚比为5：1以下的称为杆型件。下图为碳钢（C=0.20～0.30%），板型件的厚度≤175mm、杆型件的厚度≤200mm的冒口有效补缩距离。
在铸件的末端区和冒口之间放外冷铁，冒口有效补缩距离如下： 从以上可以看出：（1）冒口对板型件的有效补缩距离大于杆型件的有效补缩距离。（2）杆型件的末端区长度远大于冒口区长度。（3）使用外冷铁，可以有效的提高冒口的有效补缩距离。 另外，冒口的有效补缩距离还受以下因素的影响： （1）厚实铸件的凝固区域变宽，冒口的有效补缩距离相对较小。 （2）结晶温度范围较宽的铸钢，冒口的有效补缩距离较小；结晶温度范围较窄的铸钢，冒口的有效补缩距离较大。例如，含碳量为0.15%的碳素钢比含碳量为0.30%的碳素钢的结晶温度范围较窄，冒口的有效补缩距离较后者大30%。 （3）使用发热冒口，可以增加冒口的有效补缩距离。 5.2、轮型件冒口的有效补缩距离 . 轮型件讲究冒口的延续度。冒口的延续度为冒口根部长度（沿轮型周向）之和与轮形周长的比率，称为冒口的延续度。延续度的大小取决于轮缘的厚度与其内在质量的要求程度。如铣齿齿轮、缸体其延续度适当增加，不重要的且厚壁轮型件可适当减少。 （1）一般小件（φ600mm）不铣齿的轮型件，冒口的延续度取25～35%。 （2）中等高度和大小齿轮和齿圈（铣齿深度不超度4/10轮缘厚度），冒口的延续度取36～40%。 （3）轮缘较高的双辐板、三辐板齿轮，冒口的延续度取38～42%。 （4）高压缸类的受压与有探伤要求件，冒口延续度可取100%。 6、冒口补贴 对于致密度要求高的铸件，当冒口的补缩距离达不到时，应在冒口处设置补贴造成向冒口方向的顺序凝固，以增加冒口的补缩距离。 6.1、水平补贴 水平补贴可以按下图进行计算 . 6.2、垂直补贴 对于壁厚≤100mm碳素钢板状铸件，浇注系统为上注时，铸件的补贴厚度如下图： 根据铸钢件的形状、浇注位置和钢种的不同，补贴厚度=K1K2a，K1 为杆状件补贴的补偿系数，K2 为铸件材质和浇注方式的补偿系数。
杆状件补贴的补偿系数K1
横断面的宽厚比 4.0：1.0 3.0：1.0 2.0：1.0 1.5：1.0 1.0：1.0
补偿系数 1.0 1.25 1.5 1.7 2.0 铸件材质和浇注方式的补偿系数K2
材质和浇注方式 碳钢及低合金钢 高合金钢 上注 底注 上注 底注 补偿系数 1.0 1.25 1.25 1.56 厚实铸件的轴线缩松是很难消除的，对于一般铸件，轴线缩松只要不被切削加工所显露，则不影响它的使用性能。 . 对于压力容器铸件和用于承受疲劳冲击应力的铸件，一般均随其工矿压力、温度、应力状况和铸件壁厚的不同，而分别允许存在射线探伤等级1～3级的轴线缩松。一般铸钢件的轴线缩松允许4～5级。 据厚度为100～150mm介于杆-板之间的铸钢试验件的试验结果，射线探伤质量等级与补贴斜率存在如下关系： 射线探伤质量等级 1 2 3 4 5 补贴斜率（%） 10～11 9～10 8～9 6～8 5～7 对大型汽轮机缸体、泵体类薄壁型打压、探伤铸件的补缩，根据日本室兰的经验，UT按ASTM标准，RT按ASME标准，对不同补缩斜度的铸件进行无损检测的结果，补缩斜度可按： 补缩斜度8%（1：12.5）可达1级 补缩斜度6%（1：16.6）可达2级 补缩斜度3%（1：33.3）可达3级 7、冒口的补缩效率 不同类型的冒口的补缩效率η为： 冒口类型 明冒口、边冒口 暗顶冒口 球形暗冒口 保温冒口 η（%） 14 15 20 25～45 另外，冒口覆盖剂也能提高冒口的补缩效率。好的覆盖剂可以提高冒口的补缩效率5%。 8、保温冒口 目前，保温套主要分成：珍珠岩复合型保温套、纤维复合型保温套、空心微珠复合型保温套和陶粒保温套。后两种可以做较大铸钢件的保温套。 . 保温套的堆密度一般控制在0.6～0.8g/cm3。保温套的厚度一般取保温冒口模数的1～1.5倍，保温效果好的取下限。保温剂的用量约为冒口重量的1.0～1.7%，冒口的上部不见红时，保温效果比较理想。在此条件下，保温冒口的模数约为普通冒口模数的1.3～1.4倍，补缩效率为25～45。 9、冒口的形状与尺寸 按照冒口的保温性能可分为普通冒口和保温冒口；按照冒口的形状可分为圆冒口和矩形冒口；按照冒口是否被砂型所覆盖可分为明冒口和暗冒口。目前，在我厂铸钢件的生产过程中，直径小于（或等于）1600mm圆冒口，一般采用保温冒口，直径大于1600mm圆冒口，一般采用普通冒口。为了提高冒口的补缩距离（或延续度），可采用矩形冒口。在铸件的上部一般采用明冒口，在铸件的下部一般采用暗冒口。
编号 D（mm） H（mm） R（mm） 重量（kg） 模数（cm） 1 90 130 43 5 1.7 2 100 140 48 7 1.9 3 110 150 53 9 2 4 120 160 58 11 2.2 5 130 170 63 14 2.4 6 140 180 68 17 2.6 7 150 190 73 21 2.7 8 160 200 78 25 2.9 9 170 220 81 30 3.1