T梁负弯矩张拉压浆施工方案
负弯矩张拉及压浆

高陵高速公路L11合同段(K54+150—K57+370)T梁负弯矩张拉及压浆施工方案山西路桥第一工程有限责任公司高陵高速公路L11合同段项目部二0一0年十二月十日T梁负弯矩张拉及压浆施工方案一、编制依据及原则1.1 编制依据1.1.1 山西高陵高速公路有限公司“(高陵高速公路第十一合同段)”投标文件。
1.1.2 山西省交通规划勘察设计研究院下发的高陵高速公路工程施工设计图1.1.3 工地现场实际情况和我单位的施工能力。
1.1.4 现行公路工程施工规范、验标、评定标准及有关公路施工的技术资料。
1.1.5工程所涉及的地方和国家有关政策和法规,特别是环境保护、水土保持方面的政策和法规。
1.2 编制原则1.1.1贯彻图纸设计意图及施工技术要求;1.1.2方案充分体现科学、合理、适应;1.1.3确保施工安全,质量优良;1.1.4结合已有施工经验,积极推行新技术、新工艺,实行规范化、标准化作业,确保工期和质量目标的实现。
二、工程概况装配式预应力混凝土连续T梁预制,采用后张法施工。
是高陵高速公路东泉大桥、四方窑大桥左线、右线上部构造的关键工程。
其中:四方窑大桥右线(中心桩号K55+845),上部采用22×40装配式预应力混凝土连续T梁。
全桥计40m 预应力T梁110片。
混凝土供应由梁厂自设两台JS500型的搅拌站承担,由混凝土三轮车运送到预制场(运距200m范围之内)卸入吊斗,由龙门吊运送入仓。
三、负弯矩张拉及压浆施工方案㈠张拉⑴钢绞线的准备按照图纸要求,钢绞线采用低松驰高强度预应力钢绞线,其抗拉强度标准值f pk=1860MPa,公称直经d=15.2mm,弹性模量Ep=1.95×105Mpa,松弛率0.035,松弛系数0.3。
因此,我部选用了品质比较稳定的江阴法尔胜钢铁制品有限公司生产的钢绞线。
经过在江苏省交通工程总公司中心试验室试验证明其各项指标均达到设计要求。
⑵锚具的准备锚具是在构件上永久锚固钢绞线的工具,质量必须得到可靠保证,我部选用的安徽威胜利工程有限公司生产的锚具是部定点生产、品质稳定的产品。
(整理)T梁负弯矩张拉、压浆、封锚施工专项方案

目录一、工程概况 (1)二、预应力钢绞线张拉 (1)三、预应力孔道压浆、封锚 (4)四、质量保证措施 (5)五、安全施工注意事项 (7)六、安全保证措施 (7)七、文明施工及环境保护 (8)附件1:引桥预制30米T梁负弯矩钢束及定位钢筋布置图附件2:预应力千斤顶与油表配套校验报告附件3: 预应力混凝土用钢绞线试验报告附件4:T梁负弯矩张拉伸长值计算附件5: T梁负弯矩张拉数据表T梁负弯矩张拉、压浆、封锚施工专项方案一、工程概况本标段引桥T梁的结构形式为采用先简支后连续标准T梁图,隔片T梁横向分部系数按刚接梁法计算。
本标段共有30mT梁135片,小桩号侧引桥跨径为5×30m预制T梁,大桩号侧引桥跨径为10×30m预制T梁,预制T梁尺寸为顶平面宽2.25m、高2m,梁肋宽0.2m,渐变至底平面宽0.5m,马蹄0.2m高。
钢束竖向坐标值为钢束中心至预制梁顶面的距离,波纹管预埋在预制梁内,施工时保证位置准确。
T梁负弯矩钢绞线采用Φs15.2mm,抗拉强度标准值fpk=1860MPa,张拉控制应力σcon =0.75fpk。
当墩顶现浇连续段混凝土立方体强度达到混凝土强度设计等级的85%后进行钢束张拉,负弯矩张拉采用手动张拉施工工艺完成钢绞线的张拉施工。
二、预应力钢绞线张拉2.1 预应力孔道成孔采用预埋塑料波纹管成孔工艺。
内径为55mm置于现场的存放棚内,每根波纹管长16843cm,接头用内径波纹管套接,套管长20~30cm。
将待接的两根波纹管从两端对称地拧入套管后,再用胶带缠绕,密封好,以防止制梁时水泥浆进入管内。
在绑扎钢筋骨架时,用长Ø12的钢筋定位骨架。
定位架沿梁长方向每50cm 设一道,焊在构造钢筋上,使波纹管在浇注混凝土时不上下左右移动,保证波纹管位置准确。
2.2 钢绞线的下料、编束和穿束(1)下料钢铰线采用型号为:Φs15.2,公称直径15.2mm的预应力钢绞线,标准强度1860Mpa。
负弯矩张拉、压浆施工方案

负弯矩张拉、压浆施工方案1预应力管道连接⑴在桥顶面纵桥向设有负弯矩预应力钢束。
⑵采用大一号的波纹接头连接梁顶面负弯距区预留波纹管,并按照图纸要求将切好的钢绞线穿入管内,再用胶带将接头包裹严密,以防止浇筑湿接头时漏浆,影响钢绞线的张拉。
⑶波纹管接头要精心施工,特别是与预制梁预埋波纹管的连接,应顺直,波纹管安装时逐根进行外观检查,波纹管接头部位要密封以防施工时脱落,防止混凝土浇筑时水泥浆通过接头渗入管道中,确保管道的畅通。
⑷当钢筋和预应力管道发生干扰时,适当调整移动钢筋以保证管道位置准确。
⑸预应力管道安装完成后,应实际丈量波纹管的长度,以两端锚垫板表面之间的长度为准。
以便与理论计算值进行校对,如有出入应查出原因,以便计算数据准确。
2预应力钢绞线的编束和穿束⑴低松弛高强度预应力钢绞线应符合国家标准GB5224-2003的规定,单根钢绞线直径为15.2mm,公称面积A=140mm²,抗拉强度标准值为fpk□1860Mpa,弹性模量Ep□1.95×105MPa。
⑵在加工场内设置钢绞线的下料场地。
⑶钢绞线编束先将单根钢绞线在加工场用砂轮切割机下料,以保证切口平整、线头不散。
再转运至现场进行编束。
编束时钢绞线顺直,不得交叉扭转。
⑷钢绞线穿束结束后清除锚具与垫板结合处之间杂物,孔道内应畅通、无水分和杂物。
⑸钢绞线编束扎紧严格控制钢绞线下料尺寸,两端对齐。
⑹钢绞线下料长度按下式计算:L=l+2F+2δ式中:l—孔道长度,即两锚垫板表面之间的长度,按实际测量;F—锚板厚度;δ—钢绞线预留工作长度,工具锚到锚垫板之间的长度(包括工具锚厚度)和预留量(>30cm)。
3预应力张拉⑴中横梁浇筑完毕后在混凝土强度达到设计强度的90%后,且混凝土龄期不小于7d时,张拉顶板负弯矩预应力钢束。
⑵预应力张拉应严格按照施工设计图的要求,按编号和桥轴线对称张拉。
⑶张拉前用高压水冲洗管道,并用空压机吹干孔内积水。
30米T梁负弯矩张拉压浆施工专项方案

30米T梁负弯距张拉压浆施工专项方案T梁现场同条件砼试块砼强度达到设计强度100%时,且养护达5天以上方可进行预应力钢束张拉。
钢束采用单根两端对称均匀张拉,张拉顺序为:N2、N1号钢束。
钢束张拉采用张拉力和引伸量双控。
一、准备工作:1、27t千斤顶及相匹配的油表已经河北道桥工程检测有限公司标定合格,保证良好的工作状态,保证误差不超过规定,方可使用。
并以相关的标定数据计算油表读数,作为控制张拉力的依据,伸长量要按钢绞线的实测弹性模量及管道摩阻相关参数确定。
2、检查钢绞线对应位置的根数是否正确,卡片安装是否齐平,所有的预应力锚具系统应检验合格,方可使用。
二、张拉程序:由于采用低松弛高强度预应力钢绞线,所以张拉程序为:低松弛预应力筋0→15%σk→30%σk→σk(持菏2min)锚固,采用两个QYC270千斤顶两端同时张拉,始应力为σk的15%,此时的伸长值为△L1,初应力为σk的30%,此时的伸长值为△L2,末应力为σk的100%,此时的伸长值为△L3。
顶板束钢绞线张拉锚下控制应力为σk=0.75Rby=0.75×1860Mpa=1395Mpa。
其终值△L=△L3+△L2-2△L1,△L1为始张拉的伸长值,△L2为初张拉的伸长值,△L3为终张拉的伸长值。
张拉完后,查△L与计算伸长值比较,其伸长率不超过6%,否则、要停止张拉查明原因。
三、预应力钢绞线张拉伸长量计算预应力T梁张拉时的控制应力,应以张拉时的实际伸长值与理论计算伸长值进行校核。
实际伸长值与理论伸长值相差应控制在6%以内,否则应暂停张拉,查清原因并采取措施加以调整后,再继续进行张拉。
理论伸长值的计算及实际伸长值的量测方法如下:1、理论计算:①相关参数:μ=0.20 K=0.0015 Eg=2.0×105Mpa A=140mm2②、计算公式:△L=p×L×100/Ay×Eg aP=P×[1-e-(kl+μθ)] /(kl+μθ) bP=бk×Ay 由式a、b、c得知ΔL= σk.×L/Eg[1―e-(kl+μθ)/(kl+μθ)]③、计算表:伸长量计算数据详见附表④油表读数(第一桥面队)2、实际伸长值的量测及计算方法:预应力筋张拉前,应先调整到初应力σ0(取控制应力的15%)再开始张拉和量测伸长值,实际伸长值除了张拉时量测的伸长值外,还应加上初应力时的推算伸长值,实际伸长值总量△L的计算公式如下:△L=△L3+△L2-2△L1,△L1为始张拉的伸长值,△L2为初张拉的伸长值,△L3为终张拉的伸长值。
T梁张拉计算及压浆施工方案

T梁张拉计算及压浆施工方案T梁张拉计算及压浆施工方案一、30mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算)弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式:P×L[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ay×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值:cm;P—预应力筋的平均张拉力,N;L—从张拉端至计算截面孔道长度,cm;Ay—预应力筋截面面积,mm2;Eg—预应力筋的弹性模量,Mpa;p—预应力筋张拉端的张拉力,N;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,rad;k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,0.0015;μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数,0.1;(一)、30m T梁中主梁1.N1(6束)预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928KN由图纸说明:θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=(29.6806-19.2368-2.7218*2)/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1118.28184KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1118.2818*2-1124.928 =1111.63568KNP×L△L==1118.28184*2.7218/(840*1.96*105 )Ay×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1111.63568*19.2368/840/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*2.5001/840*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm2.N2(6束)预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明:θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=(29.7151-14.3796-3.5772*2)/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1116.206KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1116.206*2-1124.928 =1107.483KNP×L△L==1116.206*3.5772/(840*1.96*105 )Ay×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1107.483*14.3796/840/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*4.09055/840*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm3.N3(6束)预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明:θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=(29.7542-9.9604-3.9953*2)/2=5.9016mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1115.197KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1115.197*2-1124.928 =1105.465KNP×L△L==1115.197*3.9953/(840*1.96*105 )Ay×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.465*9.9604/840/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*5.9016/840*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm4.N4(6束)预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明:θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=(29.7542-6.0634-3.8925*2)/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1115.447KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1115.447*2-1124.928 =1105.967KNP×L△L==1115.447*3.8925/(840*1.96*105 )Ay×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1105.967*6.0634/840/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*7.963/840*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5(6束)预应力筋截面面积Ay=140*6=840mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*840=1124.928 KN由图纸说明:θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=(29.7542-1.8394-4.1159*2)/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176)P=P× =1124.928 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1114.902KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1114.902*2-1124.928 =1104.876KNP×L△L==1114.902*4.1159/(840*1.96*105 )Ay×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1104.876*1.8394/840/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1124.928*9.87205/840*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm(二)30m T梁边主梁1.N1(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=2.7218mL直1=9.6184*2=19.2368mL直2=(29.6806-19.2368-2.7218*2)/2=2.5001mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*2.7218+0.1*0.0778)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*2.7218+0.1*0.0778=1304.66KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1304.66*2-1312.416 =1296.91KNP×L△L==1304.66*2.7218/(980*1.96*105 )Ay×Eg=1.85cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1296.91*19.2368/980/1.96*105=12.99cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*2.5001/980*1.96*105=1.71cmL=1.85*2+1.71*2+12.99=20.11cm2.N2(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=31.7151-2*1=29.7151mL直1=7.1898*2=14.3796mL弯=3.5772mL直2=(29.7151-14.3796-3.5772*2)/2=4.09055mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.5772+0.1*0.1022)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.5772+0.1*0.1022=1302.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1302.24*2-1312.416 =1292.064KNP×L△L==11302.24*3.5772/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.42cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1292.064*14.3796/980/1.96*105=9.68cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*4.09055/980*1.96*105=2.8cmL=2.42*2+2.8*2+9.68=20.12cm3.N3(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=31.7542-2*1=29.7542mL直1=4.9802*2=9.9604mL弯=3.9953mL直2=(29.7542-9.9604-3.9953*2)/2=5.9016m μ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.9953+0.1*0.1141)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.9953+0.1*0.1141=1301.063KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1301.063*2-1312.416 =1289.71KNP×L△L==1301.063*3.9953/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.71cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.71*9.9604/980/1.96*105=6.69cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*5.9016/980*1.96*105=4.03cmL=2.71*2+4.03*2+6.69=20.17cm4.N4(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=31.7744-2*1=29.7744mL直1=3.0317*2=6.0634mL弯=3.8925mL直2=(29.7542-6.0634-3.8925*2)/2=7.963mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8925+0.1*0.1111)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*3.8925+0.1*0.1111=1301.355KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1301.355*2-1312.416 =1290.295KNP×L△L==1301.355*3.8925/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.64cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1290.295*6.0634/980/1.96*105=4.07cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*7.963/980*1.96*105=5.44cmL=2.64*2+5.44*2+4.07=20.23cm5.N5(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=31.8153-2*1=29.8153mL直1=0.9197*2=1.8394mL弯=4.1159mL直2=(29.7542-1.8394-4.1159*2)/2=9.87205mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.1159+0.1*0.1176)P=P× =1312.416 *kL+μθ0.0015*4.1159+0.1*0.1176=1300.719KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1300.719*2-1124.928 =1289.023KNP×L△L==1300.719*4.1159/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.79cm△L直1=P2×L直1/Ay×E=1289.023*1.8394/980/1.96*105=1.23cm△L直2=P1* L直2/ Ay×E=1312.416*9.87205/980*1.96*105=6.75cmL=2.79*2+6.75*2+1.23=20.31cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm二、35mT梁张拉伸长量计算值(按μ=0.1,k=0.0015计算)弹性模量Eg=(1.983+1.9104+1.9776+1.9675+1.9484+1.969)/6=1.96Gpa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式:P×L[1-e-(kL+μθ)]△L = P=P×Ay×Eg kL+μθ式中: △L—预应力筋理论伸长值:cm;P—预应力筋的平均张拉力,N;L—从张拉端至计算截面孔道长度,cm;Ay—预应力筋截面面积,mm2;Eg—预应力筋的弹性模量,Mpa;p—预应力筋张拉端的张拉力,N;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和,rad;R—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,0.0015;μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数,0.1 ;(一)35m T梁中主梁1.N1(7束)预应力筋截面面积Ay=140*7=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=4.46°*3.14/180°=0.0778radL=36.6802-2*1=34.6802mL弯=3.1106mL直1=11.9239*2=23.8478mL直2=(34.6802-11.9239*2-3.1106*2)/2=2.3056mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.1106+0.1*0.0778)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.1106+0.1*0.0778=1304.282KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1304.282*2-1312.416 =1296.149KNP×L△L==1304.282*3.1106/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.11cm△L直1=P2×L/Ay×E=1296.149*23.8478/980/1.96*105=16.1cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*2.3056/980/1.96*105=1.58cmL=16.1+2.11*2+1.58*2=23.48cm2.N2(7束)预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=5.86°*3.14/180°=0.1022radL=36.7143-2*1=34.7143mL弯=4.0883mL直1=9.4341*2=18.8682mL直2=(34.7143-18.8682-4.0883*2)/2=3.83475mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.0883+0.1*0.1022)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.0883+0.1*0.1022=1301.742KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1301.742*2-1312.416 =1291.068KNP×L△L==1301.742*4.0883/(980*1.96*105 )Ay×Eg=2.77cm△L直1=P2×L/Ay×E=1291.068*18.8682/980/1.96*105=12.69cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*3.83475/980/1.96*105=2.62cmL=12.69+2.77*2+2.62*2=23.47cm3.N3(7束)预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.54°*3.14/180°=0.1141radL=36.7529-2*1=34.7529mL弯=4.5661mL直1=7.1945*2=14.389mL直2=(34.7529-14.389-3.1106*2)/2=5.61585mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.5661+0.1*0.1141)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.5661+0.1*0.1141=1300.508KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1300.508*2-1312.416 =1288.599KNP×L△L==1300.508*4.5661/(980*1.96*105 )Ay×Eg=3.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1288.599*14.389/980/1.96*105=9.66cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*5.61585/980/1.96*105=3.84cmL=9.66+3.09*2+3.84*2=23.52cm4.N4(7束)预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.37°*3.14/180°=0.1111radL=36.7733-2*1=34.7733mL弯=4.4486mL直1=5.2534*2=10.5068mL直2=(34.7733-10.5068-4.4486*2)/2=7.68465mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.4486+0.1*0.1111)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.4486+0.1*0.1111=1300.814KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1300.814*2-1312.416 =1289.212KNP×L△L==1300.814*4.4486/(980*1.96*105 )Ay×Eg=3.01cm△L直1=P2×L/Ay×E=1289.212*10.5068/980/1.96*105=7.05cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*7.68465/980/1.96*105=5.25cmL=7.05+3.01*2+5.26*2=23.59cm5.N5(7束)预应力筋截面面积Ay=140*6=980mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*980=1312.416KN由图纸说明:θ=6.74°*3.14/180°=0.1176radL=36.814-2*1=34.814mL弯=4.7039mL直1=3.1253*2=6.2506mL直2=(34.814-6.2506-4.7039*2)/2=9.5778mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.7039+0.1*0.1176)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.7039+0.1*0.1176=1300.148KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1300.148*2-1312.416 =1287.879KNP×L△L==1300.148*4.7039/(980*1.96*105 )Ay×Eg=3.18cm△L直1=P2×L/Ay×E=1287.879*6.2506/980/1.96*105=4.19cm△L直2=P1×L/Ay×E=1312.416*9.5778/980/1.96*105=6.55cmL=4.19+3.18*2+6.55*2=23.65cm(二)35m T梁边主梁1.N1(8束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=2.23°*3.14/180°=0.0389radL=36.6654-2*1=34.6654mL弯=1.5577mL直1=12.7011*2=25.4022mL直2=(34.6654-25.4022-1.5577*2)/2=3.0739mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*1.5577+0.1*0.0389)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*1.5577+0.1*0.0389=1495.24KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1495.24*2-1499.904 =1490.58KNP×L△L==1495.24*1.5577/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=1.06cm△L直1=P2×L/Ay×E=1490.58*25.4022/1120/1.96*105=17.25cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*3.0739/1120/1.96*105=2.1cmL=17.26+1.06*2+2.1*2=23.58cm2.N2(8束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=4.4°*3.14/180°=0.077radL=36.6915-2*1=34.6915mL弯=3.0709mL直1=9.9438*2=19.8876mL直2=(34.6915-19.8876-3.0709*2)/2=4.33105mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.0709+0.1*0.077)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.0709+0.1*0.077=1490.731KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1490.731*2-1499.904 =1481.558KNP×L△L==1490.731*3.0709/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=2.09cm△L直1=P2×L/Ay×E=1481.558*19.8876/1120/1.96*105=13.43cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*4.33105/1120/1.96*105=2.96cmL=13.42+2.09*2+2.96*2=23.52cm3.N3(6束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=5.46°*3.14/180°=0.0952radL=36.7257-2*1=34.7257mL弯=3.8101mL直1=7.5735*2=15.147mL直2=(34.7257-15.147-3.8101*2)/2=5.97925mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.8101+0.1*0.0952)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.8101+0.1*0.0952=1488.533KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1488.533*2-1499.904 =1477.161KNP×L△L==1488.533*3.8101/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=2.58cm△L直1=P2×L/Ay×E=1477.161*15.147/1120/1.96*105=10.20cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*5.97925/1120/1.96*105=4.09cmL=10.20+2.58*2+4.09*2=23.54cm4.N4(8束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=5.51°*3.14/180°=0.0961radL=36.7455-2*1=34.7455mL弯=3.846mL直1=5.5555*2=11.111mL直2=(34.7455-11.111-3.846*2)/2=7.97125m μ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*3.846+0.1*0.0961)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*3.846+0.1*0.0961=1488.428KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1488.428*2-1499.904 =1476.952KNP×L△L==1488.428*3.846/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=2.61cm△L直1=P2×L/Ay×E=1476.952*11.111/1120/1.96*105=7.47cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*7.97125/1120/1.96*105=5.45cmL=7.47+2.61*2+5.45*2=23.59cm5.N5(8束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=6.02°*3.14/180°=0.105radL=36.7837-2*1=34.7837mL弯=4.2039mL直1=3.3761*2=6.7522mL直2=(34.7837-6.7522-4.2039*2)/2=9.81185mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)]1- e-( 0.0015*4.2039+0.1*0.105)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.2039+0.1*0.105=1487.37KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1487.37*2-1499.904 =1474.835KNP×L△L==1487.37*4.2039/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=2.85cm△L直1=P2×L/Ay×E=1474.835*6.7522/1120/1.96*105=4.53cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*9.81185/1120/1.96*105=6.71cmL=4.53+2.85*2+6.71*2=23.65cm6.N6(8束)预应力筋截面面积Ay=140*8=1120mm2锚下控制应力σk=0.72Ry b=0.72*1860=1339.2MPa起始端头张拉力p1=σk*Ay=1339.2*1120=1499.904KN由图纸说明:θ=6.39°*3.14/180°=0.111radL=36.8237-2*1=34.8237mL弯=4.458mL直1=1.2487*2=2.4974mL直2=(34.8237-2.4974-4.458*2)/2=11.70515mμ=0.1,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kL+μθ)] 1- e-( 0.0015*4.458+0.1*0.111)P=P× =1124.928*kL+μθ0.0015*4.458+0.1*0.111=1486.609KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力:p2=2P-P1=1486.609*2-1499.904 =1473.313KNP×L△L==1486.609*4.458/(1120*1.96*105 )Ay×Eg=3.02cm△L直1=P2×L/Ay×E=1473.313*2.4974/1120/1.96*105=1.68cm△L直2=P1×L/Ay×E=1499.904*11.70515/1120/1.96*105=8.00cmL=1.68+3.02*2+8.00*2=23.72cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/AyEy=σk*Ay*L/AyEy=σk*L/Ey=1339.2*0.58/1.96*105=4.0mm三、预应力孔道压浆1、预应力筋张拉完毕后尽早压浆;2、孔道压浆宜采用水泥浆,水泥浆强28天抗压强度不小于30Mpa(用70.7mm 立方体测试),水泥浆的技术条件应符合下列规定:①、水泥宜采用硅酸盐水泥和普通水泥,水泥标号不得低于P.O42.5;②、水灰比宜为0.3~0.35,可掺入适量减水剂以增加流动性;③、水泥浆的泌水率最大不得超过3%,拌和后3小时泌水率宜控制在2%,浆体流动度≤30S,泌水应在24h内重新全部被浆吸回;④、流动性在流动性测定仪上进行试验,水泥浆自仪器内流出的时间不超过6秒;⑤、膨胀率水泥浆中(通过试验)可掺入适当砼膨胀剂,膨胀剂的掺入量参照其与水泥用量的比例规定及试验所得结果,水泥浆掺入膨胀剂后的自由膨胀应小于10%;⑥、收缩率不大于2%;⑦、水泥浆稠度宜控制在14-18s之间。
负弯矩张拉压浆施工技术方案

黄黄高速公路桥涵养护工程团山河大桥负弯矩张拉压浆施工技术方案一、施工技术方案团山河大桥采用多梁单独预制,简支安装,现浇连续街头的先简支后连续的结构体系。
其体系转换的施工流程为:1、预制主梁,张拉正弯距区预应力钢束并压注水泥浆。
2、设置临时支座(我部采用砂筒作为临时支座)并安装好永久支座逐孔安装主梁,置于临时支座上成为简支状态,及时连接桥面板钢筋及端横梁钢筋。
3、连接连续接头段钢筋,绑扎横梁钢筋,设置接头板束波纹管并穿束。
在日温最低时,浇筑连续接头及其两侧顶板负弯距束同长度范围内的桥面板,达到设计强度的95%后,张拉顶板负弯预应力钢束,并压注水泥浆。
4、接头施工完成后,浇筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土,浇筑完成后拆除一联内临时支座,完成体系转换。
根据全桥体系转换的要求,负弯矩张拉压浆施工流程如下:准备工作→连接波纹管并穿钢束→张拉负弯距钢束并压浆→拆除一联内临时支座,完成体系转换。
任一工序施工之前都必须报现场监理批准并得到监理工程师书面通知后,方可进行下道工序施工。
二、张拉负弯矩张拉采用BM 15-5型锚具及其配套设备,每束5根15.2mm 钢绞线,采用QTC230型23t千斤顶及配套油泵、油表进行张拉。
张拉采取双控,即以油表压力读数为主,以伸长量为辅的方法。
负弯矩张拉时,可将桥面板钢筋剪断,待钢束张拉完后,采用相同直径的钢筋将其焊接,在浇筑槽口混凝土。
(1)、钢绞线的准备按照图纸设计的要求,钢绞线采用抗拉强度标准值fpk=1860Mpa、公称直径d=15.2mm的低松弛高强度预应力钢绞线。
我单位已经过外委试验证明其各项指标均达到设计要求。
(2)、锚具的准备锚具是在构件上永久锚固钢绞线的工具,质量必须得到可靠保证。
(3)、张拉机具的准备张拉采用千斤顶及配套的油泵、油表,完全能够满足计算控制吨位的要求。
在张拉前对张拉机具(油顶、油泵、油表)进行配套检验,根据油顶、油表的检验资料,绘制出油表进、回油曲线,并得出由力和油表读数组成的线性回归方程,作为张拉控制依据。
T梁负弯矩施工方案
负弯矩张拉技术交底根据现场桥面铺装第一次浇筑完成后情况,依据《湖北省宜昌至巴东(鄂渝界)公路两阶段施工图设计》,进行T梁负弯矩张拉施工,为优质、高效得完成现场浇筑工程施工任务,特拟定负弯矩张拉施工方案如下: 一、施工方案(一)桥面铺装施工技术方案一)总体方案在进行负弯矩张拉施工前,先做好充分得准备工作,按要求合理配置进行该项工程得施工人员、设备及材料、每一道工序都严格按照设计规范要求合理地安排施工,并报监理工程师抽检,经检验合格后方进行下一道工序。
二)工艺流程[1]、负弯矩钢束张拉、压浆考虑本项工程连续施工性,负弯矩钢绞线张拉及孔道压浆施工在第一次桥面现浇层浇筑后(预留张拉工作段),且混凝土强度应达到适合桥面作业强度。
Ⅰ、张拉前准备工作:①孔道检查-—检查时,一般用大小不一得两种直径通孔器(相差10㎜左右),先用大直径通孔器得试通,若通不过,再用小直径得,并用芯棒检查堵孔位置并作以标记。
对仅能通过小直径得孔道可采用螺旋纹钢筋在空内通捣(或来回拉孔),若发现孔道堵塞,应清除孔道内杂物,为钢束穿孔创造条件。
②锚具安装——此处墩顶现浇段负弯矩钢束张拉,采用体系BM15-5型扁锚;扁锚埋于高位置时必须控制高度,不得侵入桥面铺装层、③ 穿束——穿束前应全面检查锚垫与孔道,锚垫板应位置正确,若锚垫板移位,造成垫板平面与孔道中轴线不垂直时,应用楔形垫板加以纠正;制好得钢丝束应检查其绑扎就是否牢固、端头有无弯折现象;钢丝束长度与孔拉编号,穿束时核对长度,对号穿入孔道(参照后附图<L=30M先简支后结构连续T梁-墩顶现浇段负弯矩钢束及定位钢筋布置图>);穿束工作采用人工直接穿束,或者借助一根细钢丝作为引线,用卷扬机进行穿束、穿束工作在墩顶混凝土浇筑前进行,将钢绞线端头位置合拢,并用胶带纸缠紧,以利于穿束通过,通过后检查钢绞线就是否有交叉现象,并理顺,防止张拉时因钢绞线交叉造成应力集中。
④ 钢筋束保护-—对在混凝土浇筑之前在管道中但在下列规定时限内没有压浆得预应力筋,应采取防止锈蚀或其她防腐蚀得措施,直至压浆、不同暴露条件下,未采取防腐措施得力筋在安装后至压浆时得容许间隔时间如下:在钢筋束安装在管道中后,管道端部开口应密封以防止湿气进入;任何情况下,当在安装有预应力筋得构件附近进行电焊时,对全部预应力筋与金属件均应进行保护,防止溅上焊渣或造成其她损坏。
30米T梁负弯矩张拉施工方案
龙江村大桥30米T梁负弯矩张拉技术方案一、工程概况龙江村大桥,具体如下:30米T梁负弯矩张拉采用圆锚15—4、15-5型锚具,在桥面的湿接缝施工时,预留负弯矩张拉位置不浇筑混凝土,当墩顶现浇混凝土达到85%的设计强度等级,方能张拉钢束。
施工负弯矩张拉采用在湿接缝预留的位置放下吊篮,人工操作时须系好安全带才能操作。
二、预应力筋张拉(1)预应力锚具、夹具试验预应力锚具应符合设计要求,同一批原材料、同工艺、不超过1000套为一批进行检验,外观检查抽取10%且不少于10套,硬度检验抽取5%且不少于5套,并做3套锚具组装件静力性能试验.(2)张拉机具:预应力筋张拉采用YDC-1100型穿心式千斤顶(2台)及配套ZB50型液压电动油泵(2台)。
(3)张拉次数及顺序:根据设计要求,预应力钢绞线采用两端对称、均匀张拉,一次张拉工艺,张拉采取以应力控制为主,伸长值作校验的双控制,实际伸长值与理论伸长值相比应保持在±6%以内。
在进行初张拉前,对管道摩阻损失及锚圈口摩阻损失进行实测,根据实测结果对张拉控制应力作适当调整,确保有效应力值。
(4)张拉计算(30米T梁负弯矩张拉理论计算伸长量见附表)按技术规范及设计要求对钢铰线进行预应力张拉。
采用张拉力和伸长值双控张拉流程为:0→初应力(10%σk)→20%σk→50%σk→100%σk(持荷2min 锚固)。
张拉施工要点:①张拉前,应对张拉机具详细进行检查,其次应对已确定的锚固应力进行试验,以免张拉时出现断丝现象。
②张拉时,应编好每根钢铰线张拉顺序。
③张拉采用张拉力和伸长值双控。
按设计要求,控制应力σk=0.75Rby=1395Mpa.张拉计算如下:a、单根钢铰线张拉端张拉力p=σk×Ag×n×b/1000=1395×140×1×1.00/1000=196。
70KN;单根钢铰线平均张拉力Pp=P(1—e-(kx+µθ))/(kx+µθ)b、钢铰线张拉有效长L见列表;c、钢铰线理论伸长值ΔL=(Pp×L)/(Ag×Eg)d、各字母代表含义:p─单根钢铰线张拉端张拉力(KN);P p─预应力筋平均张拉力(KN);σk─钢铰线张拉控制应力(Mpa);Ag─钢铰线断面积取140(mm2);n─钢铰线根数;b─超张拉系数;L─钢铰线张拉有效长(m);ΔL─钢铰线理论伸长值(mm);Eg─钢铰线弹性模量取1.95(Gpa);µ─预应力筋与孔道的摩擦系数金属波纹管取0。
T梁负弯矩施工方案
负弯矩张拉技术交底根据现场桥面铺装第一次浇筑完成后情况,依据《湖北省宜昌至巴东(鄂渝界)公路两阶段施工图设计》,进行T梁负弯矩张拉施工,为优质、高效的完成现场浇筑工程施工任务,特拟定负弯矩张拉施工方案如下:一、施工方案(一)桥面铺装施工技术方案一)总体方案在进行负弯矩张拉施工前,先做好充分的准备工作,按要求合理配置进行该项工程的施工人员、设备及材料。
每一道工序都严格按照设计规范要求合理地安排施工,并报监理工程师抽检,经检验合格后方进行下一道工序。
二)工艺流程[1]、负弯矩钢束张拉、压浆考虑本项工程连续施工性,负弯矩钢绞线张拉及孔道压浆施工在第一次桥面现浇层浇筑后(预留张拉工作段),且混凝土强度应达到适合桥面作业强度。
I、张拉前准备工作:①孔道检查 -- 检查时,一般用大小不一的两种直径通孔器(相差10伽左右),先用大直径通孔器的试通,若通不过,再用小直径的,并用芯棒检查堵孔位置并作以标记。
对仅能通过小直径的孔道可采用螺旋纹钢筋在空内通捣(或来回拉孔),若发现孔道堵塞,应清除孔道内杂物,为钢束穿孔创造条件。
②锚具安装一一此处墩顶现浇段负弯矩钢束张拉,采用体系BM15-5型扁锚;扁锚埋于高位置时必须控制高度,不得侵入桥面铺装层。
③穿束穿束前应全面检查锚垫和孔道,锚垫板应位置正确,若锚垫板移位,造成垫板平面和孔道中轴线不垂直时,应用楔形垫板加以纠正;制好的钢丝束应检查其绑扎是否牢固、端头有无弯折现象;钢丝束长度和孔拉编号,穿束时核对长度,对号穿入孔道(参照后附图<L=30M 先简支后结构连续T梁-墩顶现浇段负弯矩钢束及定位钢筋布置图>);穿束工作采用人工直接穿束,或者借助一根细钢丝作为引线,用卷扬机进行穿束。
穿束工作在墩顶混凝土浇筑前进行,将钢绞线端头位置合拢,并用胶带纸缠紧,以利于穿束通过,通过后检查钢绞线是否有交叉现象,并理顺,防止张拉时因钢绞线交叉造成应力集中。
④钢筋束保护对在混凝土浇筑之前在管道中但在下列规定时限内没有压浆的预应力筋,应采取防止锈蚀或其他防腐蚀的措施,直至压浆。
30米T梁负弯矩张拉现场施工方法
龙江村大桥30米T梁负弯矩张拉技术方案一、工程概况龙江村大桥,具体如下:序号名称中心桩号桥长上部构造1 龙江村大桥K18+449 457m 30mT梁:207片30米T梁负弯矩张拉采用圆锚15-4、15-5型锚具,在桥面的湿接缝施工时,预留负弯矩张拉位置不浇筑混凝土,当墩顶现浇混凝土达到85%的设计强度等级,方能张拉钢束。
施工负弯矩张拉采用在湿接缝预留的位置放下吊篮,人工操作时须系好安全带才能操作。
二、预应力筋张拉(1)预应力锚具、夹具试验预应力锚具应符合设计要求,同一批原材料、同工艺、不超过1000套为一批进行检验,外观检查抽取10%且不少于10套,硬度检验抽取5%且不少于5套,并做3套锚具组装件静力性能试验。
(2)张拉机具:预应力筋张拉采用YDC-1100型穿心式千斤顶(2台)及配套ZB50型液压电动油泵(2台)。
(3)张拉次数及顺序:根据设计要求,预应力钢绞线采用两端对称、均匀张拉,一次张拉工艺,张拉采取以应力控制为主,伸长值作校验的双控制,实际伸长值与理论伸长值相比应保持在±6%以内。
在进行初张拉前,对管道摩阻损失及锚圈口摩阻损失进行实测,根据实测结果对张拉控制应力作适当调整,确保有效应力值。
(4)张拉计算(30米T梁负弯矩张拉理论计算伸长量见附表)按技术规范及设计要求对钢铰线进行预应力张拉。
采用张拉力和伸长值双控张拉流程为:0→初应力(10%σk)→20%σk→50%σk→100%σk(持荷2min锚固)。
张拉施工要点:①张拉前,应对张拉机具详细进行检查,其次应对已确定的锚固应力进行试验,以免张拉时出现断丝现象。
②张拉时,应编好每根钢铰线张拉顺序。
③张拉采用张拉力和伸长值双控。
按设计要求,控制应力σk=0.75Rby=1395Mpa。
张拉计算如下:a、单根钢铰线张拉端张拉力p=σk×Ag×n×b/1000=1395×140×1×1.00/1000=196.70KN;单根钢铰线平均张拉力Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)b、钢铰线张拉有效长L见列表;c、钢铰线理论伸长值ΔL=(Pp×L)/(Ag×Eg)d、各字母代表含义:p─单根钢铰线张拉端张拉力(KN);P p─预应力筋平均张拉力(KN);σk─钢铰线张拉控制应力(Mpa);Ag─钢铰线断面积取140(mm2);n─钢铰线根数;b─超张拉系数;L─钢铰线张拉有效长(m);ΔL─钢铰线理论伸长值(mm);Eg─钢铰线弹性模量取1.95(Gpa);μ─预应力筋与孔道的摩擦系数金属波纹管取0.25;θ─从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角(rad)x─钢铰线张拉有效长即L(m);k─孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数,取0.0015;(5)张拉工作操作步骤和方法:1)张拉前,需对千斤顶进行检验,找出油压表读数与千斤顶荷载的相关公式。
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XXX大桥墩顶连续段负弯矩施工方案
一、编制依据
参考文献有如下:
《公路工程技术标准》JTG B01-2003;
《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004。
二、工程概况
XXX大桥左幅有14跨,其中桥台位置设置80伸缩缝,3#7#11#墩设置160伸缩缝,全长273.04m,桥梁上部结构为:6×20+7×20m,上部结构采用预应力砼(后张)先简支后连续20mT梁,墩顶现浇连续段有1#、2#、3#、4#、5#、7#、8#、9#、10#、11#、12#;右幅桥台位置设置80伸缩缝,5#墩设置160伸缩缝,全长237.04m,桥梁上部结构为:5×20+6×20m,上部结构采用预应力砼(后张)先简支后连续T梁,墩顶现浇连续段有1#、2#、3#、4#、6#、7#、8#、9#、10#。
三.施工工艺
施工流程如下:连接预应力扁索管道——穿预应力筋——安装锚具——张拉——封锚——压浆。
四、施工方法和质量保证措施
4.1施工方法
T梁架设完毕后,即可对墩顶橡胶支座和钢板进行安装,安装完后连接好负弯矩管道和安放预应力钢绞线,安装锚具,张拉预应力筋,压浆封锚。
1)连接扁索管道,并穿好预应力筋,用胶带缠好扁索管道连接接缝,以防浇筑墩顶连续段砼漏浆,注浆堵塞。
2)7天强度达到设计标号的85%即可对预应力筋进行张拉,安装锚具和夹片,对每个扁索的每根预应力筋进行两端同步张拉,同一片梁张拉一般要求从先拉离梁勒
中心近处预应力筋再拉远的预应力筋,先拉长索再拉短索,对称同步张拉,横
向多片梁先拉中间,再往两边拉,且钢束张拉时两端对称、均匀张拉,采用张
拉力和引控量双控,锚下控制应力为0.75fpk=1395Mpa。
当预应力钢束张拉达
到设计张拉力时,实际引伸量与理论引伸量值的误差应控制在6%以内。
实际引
伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
3)张拉完后立即对负弯矩两端锚进行自由预应力筋割除和封锚处理。
4)封锚后进行压浆,压浆要求从低往高压注C50浆液,两端都采用阀门控制,先把高处阀门打开,用清水压通管道,再注浆液,当高处出现浓浆饱满地溅射时,关
掉高处阀门,再强压2min,待浆液快初凝时,取下阀门堵上土工布,最后缝锚。
4.2质量保证措施
①加强质量教育;
②加强技术培训;
③建立全面质量管理体系;
④制定完善科室部门管理办法。
五、人员机械配置
5.1、人员安排:人员分工职责表详见表5-1
5.2、设备到位情况:机械设备到位情况一览表详见表5-2
六、施工进度安排
T梁架设完毕后,墩顶现浇连续段7天强度达到设计标号的85%即可对墩顶负弯矩进行张拉压浆工作。
七、质量保证体系
7.1、建立健全质量管理机构
项目经理部成立以项目经理为组长,总工程师为副组长,各业务部门和各施工队主要负责人参加的质量管理领导小组,下设质量安全部负责日常工作。
项目经理部实行三级质量管
理体系。
在施工过程中自下而上按照“跟踪检查”,“复检”,“抽检”三个检测环节分别实施检测任务,认真接受建设单位质量监督和监理单位的监理,接受政府质量监督部门的监督,并自始自终密切配合,严格服从。
7.2、树立全面质量意识,坚持质量控制原则
(1)、建立施工技术管理机构
建立总工师为首的施工技术管理体系,实行技术人员岗位责任制,逐级责任到人,确保技术工作的准确性、严密性和正确性。
(2)、制定技术管理制度,按照公司技术管理方法及业主要求,结合本工程实际情况,使施工技术管理达到标准化、程序化、制度化。
(3)、按照实施组长:性施工组织设计确定的施工程序,精心组织流水作业,控制每道工序,狠抓工序衔接,实现施工技术,测量试验,计量技术,资料全过程的标准化管理,实现技术标准、质量标准、管理标准相统一。
(4)、“以人为核心”树立全面的质量管理,以人的工作质量保工序质量、促工程质量。
工程质量是整个项目经理部经营管理的核心,从组织保证,思想保证,技术保证,施工控制保证等方面入手,使项目经理部每个人都担负起质量责任。
在职工中牢固树立“质量第一”,“以质为本,质量是企业的生命线”的观念,把质量工作贯穿到施工的全过程中,使工程始终处于受控状态。
项目经理部建立严格的质量检查机构,支持和充分发挥质检人员的作用。
严格执行施工前的技术交底制度,对作业人员坚持进行定期质量教育和考核。
对关健作业人员进行岗前培训,持证上岗。
(5)、实行“以预防为主”的方针
对工程质量的事后检查把关,就是要实行对工程质量的事前控制,事中控制;把对工程质量的全面检查,落实到对工作质量的检查,对工序质量的检查,对中间施工质量的检查。
确保工程项目质量的有效措施。
施工前认真核对本项目工程的设计文件和资料,领会设计意图,详细周密地编制实施性施工组织设计,并在实施中不断优化。
对一线施工人员做好技术交底,对重要工序和关健工序下发《作业指导书》,工前进行技术授课培训,确保各工序的施工质量能符合技术规范的要求。
(6)、坚持质量标准,严格检查,一切以检测数据为依据
质量检测数据是质量控制的基础和依据,固此工程质量是否符合质量标准、通过严格检查,用检查所获得的数据,加以证明。
(7)、贯彻科学、公正、守法的职业规范、职业道德,保持对工程质量高度负责任精神,执行本公司“铸造精品,诚信立业”的质量方针,坚持质量控制原则。
八、安全保证体系
8.1、安全目标:零伤亡事故。
杜绝因操作不当造成人员伤亡事故,严防各类安全事故发生。
8.2、建立建全各项安全制度及防护措施;深化安全教育,强化安全意识,工作人员上岗必须进行技术培训和安全教育,牢记“安全第一”的宗旨,安全员坚持持证上岗。
8.3、经常开展安全教育活动,发现问题按“三不放过”原则,找出隐患,杜绝“三违”,把事故消灭在萌芽状。
8.4、高空作业时要进行必要的安全防护措施,如挂安全网、系安全带、戴安全帽等。
8.5、使用钢丝绳的机械,在运行中禁止工作人员跨越钢丝绳,用钢丝绳起吊、拖拉重物时,现场人员应远离作业半径,并对钢丝绳进行定期保养,检查及更换。
8.6、桥面施工重点预防高空坠落及打击事故,所有高空作业设置安全防护设施,严禁重叠作业。
8.7、施工现场及周围设置醒目的安全警示标志。
8.8、施工现场内各种材料堆码整齐稳固,拆除的模板、钢管及其他废旧物品及时清理,保持现场整洁有序。
8.9、现场运输道路平整通畅,排水设施良好,危险地段设置醒目告示牌,夜间设有照明设施。
九、环保保证体系
9.1、以项目部经理为组长,项目总工任副组长,生产、技术、卫生等管理人员为成员的环保管理机构,工地设立专职的环保员,每天检查、测试污水(油),有害气体等的含量,使有害物不超过国家卫生规定指标。
9.2、项目经理是环保工作的第一责任人,项目部根据国家卫生标准指标制定环保指标责任书,做到个人对生产班组、生产班组对施工队,施工队对项目部,层层签订环保责任书,建立一支内行善管的环保自我监控体系。
9.3、环保工作要与文明施工现场管理一起检查,考核、奖罚。
加强对污染方面的检查、监测。
采取有效的技术措施,进行污染处理。
9.4、桥面施工砼浇注时应注意砼不得到处散落,如有散落及时清除,建筑垃圾回收处
理,废旧物资回收利用,不得随意乱抛污染环境。
高空作业不向下乱抛杂物,以免污染环境。
9.5、施工现场机械设备更换的零配件应及时回收;废油、废水等进行回收处理,不得随意乱倒。
9.6、砼搅拌站水泥、粉煤灰、石料以及运输车辆道路粉尘控制;经常洒水。
冲洗废水废油回收处理,掩埋;施工噪声控制,尽量不干扰周围群众。
9.7、加强职工环保教育,劳动保护措施具体并落实。
十、冬雨季(在冬雨季)施工安排
10.1、雨季施工
1、雨季前,必须备足雨季施工材料及有关材料(特别是河砂),防止雨季施工材料中断。
2、备好防雨材料,如帆布、塑料薄膜等遮盖物品,以防构造物施工时中途遇雨影响工程质量。
施工中如遇暴风雨应暂停施工。
3、在雨季施工时,施工现场应及时排除积水,人行道的上下坡应挖步梯或铺砂。
4、随时掌握近期气象信息,及时通报施工现场,使施工现场及时并提早做好预防工作。
10.2、冬季施工
1、冬季施工应合理安排各工序施工,做好各项保温、防冻工作。
2、冬季施工时,钢筋的焊接一般在加工棚内进行,当必须在室外焊接时,要采取必要措施减小焊接件温度的梯度,并注意防止焊接后的接头立即接触冰雪。
3、冬季搅拌混凝土时,集料中不得带有冰雪和冻结团块,搅拌时间要较常温时延长50%左右,混凝土出盘温度控制在15℃~20℃之间。
4、混凝土浇筑成型开始养护时应采取必要的覆盖,包裹等保温措施,开始养护时的温度控制在8℃。