汽轮机变负荷运行状态下经济运行方式分析
汽轮机变负荷运行状态下经济运行方式分析
发表时间：2019-01-16T14:35:36.753Z 来源：《电力设备》2018年第26期作者：史宴君薛志刚[导读] 摘要：火电厂的汽轮发电机组，需要完善的结构和高效率的运行，方能保证每天的大批量的热量的生产需求。
（内蒙古能源发电新丰热电有限公司内蒙古乌兰察布 012100）
摘要：火电厂的汽轮发电机组，需要完善的结构和高效率的运行，方能保证每天的大批量的热量的生产需求。
根据当前火电厂的汽轮机的经济运行情况看，参照机组热力循环和运行经济指标，发现在热的耗能上，经济性不足，成本增加，影响了机组的经济效益。
关键词：火电厂；汽轮机；经济运行
引言
当前进行火电厂的节能降耗是关系到电厂经济运行的重要事件。
随着市场经济的竞争日益激烈，当前，火电厂在节约成本上，本着经济发展的需要，对于汽轮机组这样重要的结构加大改造力度。
1汽轮机组经济运行相关参数
汽轮机组的主要结构包括了凝结器、加热器等。
在运行中，经过变频泵以及实际的除氧器等运行之后，发现给水温度、泵的投运方式等都会带来一定的偏离额定值，影响机组的经济运行。
（1）凝结器的真空偏低普遍存在于电厂机组运行中。
机组的内效率降低，负荷降低，热耗和汽耗较大，经济性明天不足，排气的压力随着凝结水电的水温升高，低压的加热器中，水的温度使得低压的加热器的蒸汽量也发生了变化，带来一定程度的冷源损失，真空度降低增加了供电的煤的耗费增加[1]。
主汽压力和温度以及热气温度的偏差，带来了机组的运行的巨大的参数的偏差，机组内的效率不断下降，汽温的变化是非常明显的。
整机的功率也发生了降低。
（2）机组的加热器的温升在上下段也容易发生偏差，造成回热循环的经济性变差。
温度升高5摄氏度，热耗可以降低0.11%，升高5摄氏度，就增加0.11%，经过再热蒸汽温度的升高和降低，在高压蒸汽的功率上会有明显的反映。
通过高温高压的蒸汽做功的方法，机组的锅炉经过设计，采用汽交调整的方法，可以在实际运行用通过排挤掉部分高压蒸汽的做功，降低机组的热经济性[2]。
（3）除氧器中的水位如果降低，会发生泄漏的情况，对于系统的阀门和管道的泄漏要注意检查，防止由于泄漏带来工质热量的损失，在机组的各个疏水门上安装温度的测点，对于阀门的内漏情况进行观测。
防止引起机组的经济性的降低。
2汽轮机变负荷运行状态下出现的问题
2.1负荷异常
（1）汽轮机控制系统失常；（2）调速汽门工作失常；（3）高、低压旁路误动。
（4）回热抽汽突然停用。
（5）电网频率异常变化。
（6）锅炉运行异常。
2.2负荷骤然变化的处理
负荷骤变，应立即检查目标负荷、给定负荷、实际负荷情况，如CCS解列，负荷应在阀控状态下，通过阀控增减将负荷带至原始值，并应检查下列各项：
1)推力瓦块温度和回油温度是否正常。
2)主、再热汽温度和压力、油温、真空是否正常。
3)检查抗燃油压、油位是否正常。
4)检查轴向位移指示及主机各瓦轴振、瓦振情况。
5)检查各加热器水位。
6)检查DEH信号装置有何信号发出，如误发应联系热工人员进行处理。
3汽轮机变负荷运行状态下经济运行方式分析
（1）凝汽器集气使凝汽器汽侧蒸汽分压降低，低于排汽中分压，其凝结温度自然小于排汽温度，过冷却度增加；同时会使汽相传热系数降低，总热阻增加，传热温差增大，端差增大；冷却水还要额外承担蒸汽冷却热，出水温度也增加了。
提高凝结器的真空的找漏的方法，需要将凝结器上的铜管污垢进行去除，将放热系数加以提高，使用胶球的方法，按照机组运行的规律投入，注意季节的变化，采用的方式不同。
（2）在实际的运行中，要保证蒸汽的品质和凝结水的结垢问题不会日益严重，可以加强加热器的水位和疏水调节门的监视，保证加热器的水位能够保持在正常的范围内，防止加热器的高水位运行导致的蒸汽温度的提高。
例如机组的末段抽汽至低压加热器管、阀泄露或低压加热器的空气门及其疏水系统泄露或汽机后轴封漏空气造成。
当机组在低电负荷时末端抽汽为微负压，此时若该抽汽系统或与之相连的低压加热器有泄漏点就会造成机组的真空降低。
当机组的电负荷增高时末端抽汽就会逐渐形成正压，就能封住上述的泄漏点，真空也就会逐渐增高。
其次，汽轮发电机组轴系中除1、2号轴承采用可倾瓦式轴承，其余均须采用椭圆形轴承。
1～8号支持轴承上瓦的X、Y向装有轴振测量装置，下瓦装有测温装置。
同时，在前轴承箱及两个低压缸的纵向中心线前后设有纵销，引导汽缸沿轴向自由膨胀而限制其横向跑偏。
华电内蒙古能源有限公司土默特发电分公司一期工程2×660MW国产超临界汽轮发电机组，汽轮机为东方汽轮机厂产品，该产品除了1、2号轴承采用的是可倾瓦式轴承，其余就采用了椭圆形轴承，从而有效促进了汽轮机组的经济运行[3]。
（3）后轴封漏空气影响真空一般为后轴封块磨损严重或供后轴封汽压力低。
但有一盲区；汽机排污管，有的机组排污管是从后轴封末端引出的，无论此管漏与堵均会影响真空。
在调整中，通过再热的蒸汽温度的降低，喷水量的减少，可以对设备的经济运行起到促进作用。
值班人员注意对设备要加强巡检，对于阀门的泄漏情况进行统计，发现故障立即进行检修和处理。
调整脱氧门的开度，做好除氧器的连排的工作，回收采暖器的热疏水，避免长流水灯，挖掘机组的节能降耗的最大潜力。
（4）做好汽轮机的经济运行，安全生产是第一保障。
汽轮机的经济性和安全运行紧密连接，相辅相成。
通过安全生产，设备的安全性被加以确保，通过专门的质量监督和考核制度，能够加大设备的安全治理力度，保证设备的状况良好，提高设备的健康状态。
火电厂根据当前的市场情况和电厂的实际运营情况，将不合理的机构进行了设置，对于汽轮机的经济运行，采用跟踪研究的方式，及时了解了各种参数和经济指标的情况，将经济指标的落后的原因进行了分析和整理，有针对性地制定出相应的解决对策。
经过实际的技术保证方案的制定、运行，相应的节能降耗的措施执行，保证了火电厂的汽轮机的经济运行状况的不断改善。
（5）对汽机辅机循环水泵的运行加以优化。
在汽机辅机的运行状态下，如果水流量不断增加，凝汽器压力也不断加大，则循环水泵的能源消耗将持续变大，进而致使机组出力程度不断加大。
事实上，循环水流量的多少将影响凝汽器的真空变化，凝汽器的真空变化将影响循环水泵的出力程度。
故此，在水流量不断增加、循环水泵消耗功能持续加大、机组出力差值最大的情况下，凝汽器的运行将达到最佳状态，并且循环水泵也将达到最佳运行状态。
然而，在汽机辅机的实际运行中，对于循环水量不能任意改变与调整，并且严格控制循环水泵的实际使用数量。
故此，基于水泵数量严格限制的条件下，应该对水泵运行模式进行充分研究，如高速改低速、变频等因素，或者利用季节特点在保证机组最佳真空前提下修改热工联锁逻辑实现单台循环水泵运行方式，并准确检验实验中运行方式不同状态下凝汽器循环水泵的耗能情况，确定循环水泵最后的运行方式。
结束语
火电厂的汽耗和热耗，经过不断地现场运行和切实可行的节能降耗的措施的实施，已经取得了巨大的进展。
当前火电厂在汽轮机组的经济性改造工作完成之后，最大限度地降低了能耗，在运行中，得到了很多宝贵的经验，为今后火电厂汽轮机组的经济运行，积累了大量的资料，为经济运行做出了贡献。
参考文献
[1]王政先,郭宝仁.汽轮机深度节能降耗的技术途径及措施[J].节能技术,2016(06):567-571.
[2]傅琦.火电厂汽轮机组经济运行研究分析[J].化工设计通讯,2017(05):1-3.
[3]王晗丁,周涛.核电站与火电厂汽轮机参数及热力系统的比较分析[J].中国电力教育,2010(06):2.。
汽轮机的启动、停止和运行
2．冲动转子至定速 (1)暖管结束后进行汽轮机冲动转子。冲动转
子时应具备下列条件：
转子轴颈的晃度在允许范围内；
润滑油系统工作正常，油压正常，油温不得 低于25℃。
调节及保安ห้องสมุดไป่ตู้统静态试验正常。
投入盘车后，向轴封供汽，以加快建立真空， 真空应维持在450-550mm汞柱。
(2)升速暖机过程直接影响热应力、热变形、 胀差及振动等情况。因此，升速暖机过程中 应监视并控制以下指标:
真空外，还应监视监视段压力、轴向位移、 热膨胀和胀差、振动和声音以及供油系统等。 （二）正常运行中设备的巡回检查
（三）正常运行中定期试验
在汽轮机启动、停机及正常运行中，为了检 验运行设备所处状态是否良好以及备用设备 是否可靠，需要进行以下试验：
1．各种泵的联动试验
各种泵的联动试验应在设备大修后或运行中 定期进行。包括给水泵、循环水泵、凝结水 泵、疏水泵、辅助油泵等。试验目的是检查 各种泵联动的可靠性，保证运行泵突然发生 故障时能够联动备用泵。
并网后的汽轮机不宜长时间在空负荷或较低 负荷下运行，因此时蒸汽流量较少，不足以 将汽轮机转子转动时因摩擦所产生的热量带 走，使汽缸温度超过允许值。对于工业汽轮 机可直接带负荷。汽轮机加负荷是一个增加 进汽量和金属温度升高的过程，金属温升与 负荷增大基本成正比关系。因此，必须严格 控制加负荷的速度。
新蒸汽温度和再热蒸汽温度，应分别高于对 应的汽缸金属温度50-100℃。
胀差应在允许范围内。
3．热态启动注意事项：
在盘车装置连续运行下，先向轴封供汽，然 后抽真空。
为保证热态启动时不致发生冷却现象，启动 后应尽快升速、并网、带负荷。
（七）滑参数启动
背压汽轮机投高加的经济性分析
背压汽轮机投高加的经济性分析1、背压型机组装设高加的目的由于背压机组不存在冷源损失，其装设高加的目的，主要是为了提高锅炉给水温度，降低工质吸热过程的不可逆损失，从而降低锅炉的燃料消耗。
同时，投入高加能增大汽轮机的进汽量，可改善汽轮机通流部分的运行状况，提高相对内效率。
2、对锅炉效率的影响在高加停运时，排烟温度因给水温度下降而降低，排烟损失减少，锅炉效率略有提高。
3、对机组内效率的影响背压机组的相对内效率与机组进汽量很有关系，在低负荷时，效率变化快，在额定负荷附近，效率变化不多，在机组进汽量一定时，机组相对内效率基本为定值，因此当热网负荷大于机组供热能力时，在进汽量不变的情况下停止高加运行可多向外供热，提高系统的经济效益，此时机组的相对内效率基本不变。
相反若热网负荷低于机组供热能力，机组在低负荷下运行时，投入高加运行可增加进汽量，能提高机组相对内效率。
若外界热负荷低于机组供热能力，机组长期处于低负荷运行时其相对内效率很低，如投入高加可使相对内效率回升，发电量增加，但对低负荷运行背压机组热电联产系统的效益改观不大。
若用户热负荷大于机组供热能力时，汽轮机进汽量一定，不投高加可增加对外供热量和供电量，此时机组相对内效率不变。
锅炉效率略有提高，电厂的热经济效益达到最大。
3、对锅炉尾部的影响不投高加时锅炉排烟温度降低，有可能会使锅炉尾部酸腐蚀增强，这与煤种含硫量及空气预热器的工作因素有关。
4、是否投入高加运行对于背压汽轮发电机组，高加是否投入应视热网的热负荷而定，当热负荷大于机组供热能力时，应不投高加以增加对外供热量，提高热、电整体经济效益。
当热网负荷低于机组供热能力时，机组长期低负荷运行时，可投入高加运行，使机组相对内效率回升，机组发电量也增加，其经济性得到一定程度的改善。
但这种改善的前提是必须产出大于投入才是有利的，否则将得不到经济效益。
汽轮机的调节方式及调节级变工况
（2）工况变动时，各级焓降(除最末级外)变 化不大，故各级前的温度变化很小，从而减小了 由温度变化而引起的热变形与热应力，提高了机 组的运行可靠性和机动性；
（3）在部分负荷下由于节流损失，机组经 济性下降。
节流调节的应用：节流调节一般用在小机 组以及承担基本负荷的大型机组上。
D D
ri
从图中可见，调节级效率曲线具有明显的 波折状。这是因为阀全开时，节流损失小，效率 较高。在其它工况下，通过部分开启阀的汽流受 到较大的节流，使效率下降。
3.喷嘴调节的特点：
（1）喷嘴调节的结构较复杂、制造成 本高；
（2）工况变动时，调节级汽室温度变 化大，从而增加了由温度变化而引起的热 变形与热应力，限制了机组的运行可靠性 和机动性；
第二组喷嘴将从非临界状态过渡到临界状态。
在喷嘴达临界之前，喷嘴压力比随流量的增 加而减小，喷嘴达临界后压力比则保持不变。
图3--17 调节级变工况曲线
第三调节阀开启过程中： 第三组喷嘴中一直达不到临界状态；喷嘴压力比随
流量的增大而减小。 第四调节阀开启过程中： 第四调节阀为过负荷阀，第四组喷嘴的变工况特
1.调节级的变工况分析
第一调节阀开启过程中：
阀后压力(即喷嘴前压力)与流量成正比，当 阀门全开时， 达最大。
焓降的变化：由于压力比保持不变，所以焓 降也保持不变。但随着第二、第三调节阀的开启， 焓降将逐渐减小。
调节级后压力一直小于临界压力，故通过该 组喷嘴的流量为临界流量。
第二调节阀开启过程中：
第三节 汽轮机的调节方式及调 节级变工况
汽轮机的功率方程 汽轮机常用的调节方式：
Pel
DH trim g
3600
汽轮机(汽机)运行负荷调节与暖机操作技术措施
汽轮机（汽机）运行负荷调节与暖机操作技术措施一、汽轮机负荷的调节：1、汽轮机负荷调节的方式：（1）节流调节：主蒸汽通过一个或几个同时开闭的阀门然后进入汽轮机。
（2）喷嘴调节：负荷变化时，依次开启或关闭若干个调节阀，改变调节级的通流面积控制进入汽轮机的蒸汽流量。
（3）滑压调节：汽轮机的调门开度保持不变，通过调节主蒸汽的压力以调节进入汽轮机的蒸汽流量和汽轮机的负荷。
2、各调节的方式的优缺点：（1）节流调节：调节装置的结构比较简单，没有调节级结构简单，制造成本低，但在部分负荷下因有节流损失，效率较低。
（2）喷嘴调节：喷嘴调节的调门控制机构比较复杂，不利于维修，但在部分负荷下只有部分调门存在节流损失，其他调门全开，因此经济效率较高。
（3）滑压调节：一般滑压运行时，调门开度为全开位置，不存在节流损失，但由于主蒸汽压力下降，使蒸汽的做功能力下降，降低了汽轮机的效率，但有利于汽轮机的快速加减负荷。
3、汽轮机负荷低于30％时为什么不得投入协调控制：由于我厂1、2U机组的DEH对汽轮机的负荷控制有调节级压力控制和功率控制两路反馈调节方式。
当汽轮机负荷低于30％负荷时，由于调节级压力不能准确的反映汽轮机的进汽量，因此不能作为汽轮机负荷调节的反馈。
这时，1、2U的DEH采用功率控制的模式，由于MCS也以汽轮机的功率作为对汽轮机调节的反馈，而MCS和DEH的功率仪表的偏差会造成汽轮机调节指令的频繁晃动，并造成汽轮机的调节不稳，因此应在DEH投入调节级压力控制，切除功率控制后，投入MCS控制。
4、汽轮机负荷低于30％时为什么不得投入协调控制：由于我厂1、2U机组的DEH对汽轮机的负荷控制有调节级压力控制和功率控制两路反馈调节方式。
当汽轮机负荷低于30％负荷时，由于调节级压力不能准确的反映汽轮机的进汽量，因此不能作为汽轮机负荷调节的反馈。
这时，1、2U的DEH采用功率控制的模式，由于MCS也以汽轮机的功率作为对汽轮机调节的反馈，而MCS和DEH的功率仪表的偏差会造成汽轮机调节指令的频繁晃动，并造成汽轮机的调节不稳，因此应在DEH投入调节级压力控制，切除功率控制后，投入MCS控制。
汽轮机变工况
第三章第三章汽轮机的变工况chapter 3 The changing condition of Steam turbine设计工况：运行时各种参数都保持设计值。
变工况：偏离设计值的工况。
经济功率：汽轮机在设计条件下所发出的功率。
额定功率：汽轮机长期运行所能连续发出的最大功率。
研究目的：不同工况下热力过程，蒸汽流量、蒸汽参数的变化，不同调节方式对汽轮机工作的影响；保证机组安全、经济运行。
第一节喷嘴的变工况The changing condition of a nozzle分析：喷嘴前后参数与流量之间的变化关系一、渐缩喷嘴的变工况The changing condition of a contracting nozzle试验：调整喷嘴前后阀门，改变初压和背压，测取流量的变化。
（一）（一）初压P*0不变而背压P1变化（1）（1）εn=1，P1= P*0，G=0，a-b，d（2）（2）0＜εn＜εcr，G＜G cr，a-b1-c1，1（3）（3）εn=εcr，G=G cr，a-b2-c2，e（4）（4）ε1d＜εn＜εcr，G=G cr，a-b3-c3，3（5）（5）εn=ε1d，G=G cr，a-c4，4（6）（6）εn＜ε1d，G=G cr，a-c4-c5，5列椭圆方程：（二）（二）流量网图改变p*0可得出一系列曲线，即流量网图横坐标：ε1= p1/p*0m；纵坐标：βm=G/G 0m；参变量：ε0= p*01 /p*0mp*0m、G*0m：分别为初压最大值和与之相应的临界流量的最大值。
例1：已知：p0 =9MPa ，p01 =7.2MPa，p1 =6.3MPa，p11 =4.5MPa求：流量的变化。
解：取=9Mpa原工况：ε0= p0 /p0m =1，ε1=p1 /p0m=0.7查出：βm =G/G0m=0.94新工况：ε01= p01 /p0m =0.8，ε11=p11 /p0m=0.5查出：βm1 =0.78则：例2：已知：p0 =1MPa ，p01 =0.9MPa，p1 =0.7 MPa，p11 =0.8Mpa，t0 =320℃，t01 =305℃求：流量的变化。
630MW超临界机组启停调峰运行方式的优化措施
630MW超临界机组启停调峰运行方式的优化措施摘要：630MW 超临界机组参与电网调峰运行过程中如果控制失当，很可能就导致转子经历较大的载荷变动，大大加快转子材料的损伤累积进程，使转子提前进入危险性较高的服役后期。
安全运行和经济运行之间存在的矛盾性使机组难以科学制定运行操作过程，为提高机组运行的安全性，必须尽可能降低机组工况变化的速度，这样必然增加了机组运行的费用，在经济性上不合理，反之则提高了机组的运行风险。
关键词：630MW 超临界；汽轮机运行方式；优化；汽轮机组在调峰变工况运行时，其内部蒸汽温度的变化速率与材料承受的应力载荷存在着直接关系，要降低转子的寿命损耗，就必须降低工况的变化幅度，但是这种出于安全性的限制措施与保证机组的运行经济性相矛盾，也影响了机组及时响应电网的负荷需求。
本文分析了630MW超临界汽轮机运行方式的优化。
一、汽轮机变负荷运行的优化原理从热力循环的角度分析，影响机组经济性的主要因素有循环的热效率和汽轮机的相对内效率。
机组在低负荷运行时，当主蒸汽压力较高时，进汽节流损失大，汽轮机相对内效率较低，给水泵耗功较大，但是循环的热效率较高；当主蒸汽压力较低时，进汽节流损失小，汽轮机相对内效率较高，给水泵耗功较小，但是循环的热效率较低。
所以只有在汽轮机相对内效率提高所带来的效益大于循环热效率降低的影响时，单元机组汽轮机的绝对内效率才有可能提高。
也就是说，低负荷运行的压力参数必然存在一个最佳值，使机组在不同负荷下都保持较高的经济性。
汽轮机高中压转子的边界条件主要由换热边界条件和机械力边界条件构成。
转子与蒸汽的换热状况无法通过仪器检测获取，通常采用相似性实验对相似情况下的换热系数进行经验关系拟合计算。
由于采用高中压转子整体建模，需要计算通流各压力级、轴封等蒸汽参数和换热系数，而实际运行中仅有调节级、抽汽级、排汽级等有限蒸汽参数测点，并且汽轮机在变工况下运行时，沿通流部分各级的蒸汽流量、喷嘴动叶前后的汽温、汽压及湿度将偏离设计值。
第三章 汽轮机的变工况
第三章汽轮机的变工况一．名词解释1、设计工况：2、节流调节：3、喷嘴调节：4、滑压调节：5、级组：二．填空题1、彭台门系数。
2、忽略初温变化，只要级在临界状态下工作，不论临界状态是发生在喷嘴中还是发生在动叶中，其流量均与成正比，而与无关。
3、当级内未达到临界状态时，通过级的流量不仅与有关，而且与参数有关。
4、级组是一些相等，不随工况而变的相邻的若干级的组合。
5、级组临界压力是指当级组中的处于临界状态时级组的。
6、级组包含的级数越多，其临界压力比越。
7、在变工况下，忽略初温变化，如果级组处于临界状态，则通过该级组的流量与。
8、弗留格尔公式的表达式是。
9、留格尔公式的应用条件是：(1) ；(2) ；(3) ；（4）。
10、当蒸汽流量增加时，对于采用喷嘴调节的凝汽式汽轮机，调节级焓降，最末级焓降，中间级焓降，汽轮机总的轴向推力，效率。
11、在工况变动时，当级的焓降减小，即速比时，级的反动度。
12、当面积比f一定，焓降Δh t变化时，反动度Ω设计值较小的级，Ω变化较。
13、如果喷嘴配汽式汽轮机各调节阀依次启闭，没有重叠度，当时，为调节级最危险工况。
14、调节级焓降是随汽轮机流量的变化而改变的。
流量增加时，部分开启阀所控制的喷嘴组焓降，全开阀所控制的喷嘴组焓降。
15、滑压调节方式分为滑压调节、滑压调节、滑压调节。
16、一般可近似认为，凝汽式汽轮机总的轴向推力与成正比变化，且时达最大值。
17、新蒸汽温度降低，整机理想焓降，各级反动度，轴向推力。
18、水冲击会造成蒸汽温度，反动度，轴向推力。
19、甩负荷时由于转速瞬时上升，速比，反动度，轴向推力。
20、动叶片结垢会造成轴向推力。
21、初终参数相同的同类型机组并列运行时，应让较小的机组多带负荷，才能使总的汽耗量最小。
22、采用喷嘴调节方式的汽轮机，在经济功率下经济性比节流调节方式。
在最大功率下经济性比节流调节方式。
23、主蒸汽压力升高时，如其它参数和调门开度不变，则进入汽轮机的蒸汽流量，机组的焓降，使机组负荷，如保持机组负荷不变，则应调速汽门。
3.3汽轮机的调节方式及调节级变工况解读
3 、旁通调节汽轮机的变 工况曲线压力与流量的关系。
OA为调节阀后（第一级前）
的压力随流量的变化情况。 全开时，流量为 G0 ，压力
为
' p0 ；
OB为旁通室的压力变化情 况。当流量为 为
p x0 ；
p x 升高
G0 ， 压 力
过负荷时，流量增加，压
力
。
图b为流量的变化曲线： 当流量从0- G0 时，
主汽门，依次开启和关闭调节阀以调节汽轮机的
进汽量。
在部分负荷下，只有一个调节阀部分开启，其 它全开阀门节流减到最小,效率较高。
喷嘴调节的特点： 优点：定压运行时，喷嘴配汽比节流配汽节 流损失小，效率较高。 缺点：喷嘴组间存在间壁，使调节级总是部
分进汽的，带有部分进汽损失且调节级的余速不
能被利用（调节级后为汽室，蒸汽速度为０），
阀3、4关闭。相当于节流调节； （ 2 ）当过负荷时，调节阀 2 全开，旁通阀 部分开启。由于后几级有较大的通流面积，可 以多进汽、多作功；
（3）过负荷时，通过旁通阀部分的蒸汽有
节流损失，旁通阀不能全开，效率有所降低；
（4）当开旁通阀时，旁通室压力升高，旁
通级焓降减小，速度比增大，功率减小，效率 降低。
在一工况下，第一、二阀全
开 p0 ，阀后压力为 p 0 ' ； p0
第三阀部分开启，阀后压力
' 为 p0 (因有节流) p"0 p0
• 两全开阀的调节级热力过程曲线如 0’2’ ，理想焓
降
ht ht ht ，有效焓降
' h2
hi ，终焓为 hi
一、节流配汽
1、节流调节：这种调节方式就是用一个或几
汽轮机的变工况特性
p0*1 p0*
T0* T0*1
G cr1 G cr
p
* 0
1
p
* 0
级的变工况
• 2、级在亚临界工况下工作
G1 G
p021 p221 p02 p22
T0 T01
结论：
G1 G
p021 p221 p02 p22
当级内流动未达到临界状态时，通过该级的流量不仅与级前
压力有关，而且与级后压力有关。
级的变工况
• 弗留格尔公式应用条件
• 1、级组中各级流量相同（有回热抽汽也可应用）； • 2、级组中各级的通流面积变工况前后保持不变（结垢
后需修正）； • 3、级组中级数不少于3~4级。
• 弗留格尔公式的应用
• 1、监视汽轮机通流部分运行是否正常； • 2、推算不同流量下各级的级前压力。
第二节 变工况下级的比焓降和反动度的变化规律
由于锅炉的热惯性比较大，滑参数对变工况的响应速度有限； 而定参数运行时，汽轮机的功率调节由改变进口蒸汽量来实 现，调节阀门的动作响应快，很快就可以满足工况变化的需 要。
二、功率调节方式
节流调节和喷嘴调节两种功率调节方式。 节流调节
节流调节
汽轮机的相对内效率为：
ri
Hi Ht
Hi Ht
Ht Ht
rith
m1 m
工况变动所引起级内反动度的变化
第三节 配汽方式及调节级的变工况特性
一、滑参数运行与定参数运行
P el GHt ri mel
滑参数运行:通过改变整机理想比焓降来调节汽轮机机组的功 率的运行方式； 定参数运行：通过改变流量来调节机组的功率的运行方式。 配汽机构：汽轮机上用于控制进汽量的条件机构。
工况变动时各级比焓降变化
提高汽轮机运行经济性措施
提高汽轮机运行经济性措施摘要：在安全运行的前提下，实现发电机组的经济运行是实现电力系统经济运行的基本条件。
为了降低火电厂的运行成本，一方面要通过控制热力设备的运行参数来提高汽轮机的效率；另一方面要减少热力管道和受热面的热损耗。
所以本文通过保持额定蒸汽参数，维持持最佳真空，降低厂电率等方面，减少汽轮机运行中各级损失和减少能量损耗，提高汽轮机效率，以达到汽轮机组运行的经济性。
关键词：经济性；节能；降耗；提高效率减少汽轮机运行中各级损失和减少能量损耗，提高汽轮机效率，降低煤耗，对国民经济具有重大意义。
汽轮发电机组各种相对效率表示汽轮发电机本身的完善程度，而热耗率则标志整个发电设备的经济性，它除受汽轮机的效率影响外，还包括蒸汽参数、凝汽器真空、管道损失和回热、再热循环的影响，汽轮发电机组的热耗越小，其经济性越高。
提高汽轮机组经济性可以从以下几方面着手：一、维持额定蒸汽初参数。
提高蒸汽的初参数可以提高大容量发电机组热经济性。
但初参数的提高受金属材料耐热、耐压和投资成本的限制，所以最佳初参数已经在设计阶段确定，故维持额定参数是提高汽轮机经济性的重要内容。
如果降低运行发电机组的初参数，会降低机组的热经济性。
在主蒸汽温度不变时，主蒸汽压力降低，整个机组的焓降就减小，运行的经济性降低。
主蒸汽温度下降，将使汽轮机做功的焓降减少，故要保持原有出力，则蒸汽流量必须增加，因此汽轮机的汽耗增加，及经济性下降。
每降低10℃，汽耗将增加13%-15%。
由此可见，初参数提高其他条件不变，其热效率提高，反之热效率降低。
所以监视新蒸汽初参数，并及时调整，使之不超过规定是提高汽轮发电机组热效率的重要措施。
二、维持额定的再热蒸汽参数。
再热机组的再热参数与机组效率有直接关系。
再热汽温越高再热机组的经济性就越高，再热温度提高10℃，大约可提高热效率0.2%～0.3%，但是再热温度的提高，同样受到了金属材料的限制，一般是取再热汽温与初蒸汽温度相等。