V形悬垂绝缘子串工程设计计算_郎需军
绝缘子强度计算书
为计算结果 15 10 1 1.2 1 500 1000 1.2086 24.3 348 113.12 62 0.35 0.7 39.36576 23.7336 27.55603 13.77802 11.85232 28.19777 4.0725 11.85232 28.19777 2.03625 11.85232 39.36576 27.55603 23.7336 53.14378 41.33405 47.4672 100 300 29.2494 31.20627 14.79431 18.82868 20.21646 12.83298 14.79431 78.97337 42.12846 22.19147 33.89162 18.19482 51.33193 29.58862 20 10 1 1.2 1 500 1000 1.2086 24.3 348 113.12 62 0.55 0.75 39.36576 23.7336 29.52432 21.65117 11.85232 36.41901 4.8225 11.85232 36.41901 2.41125 11.85232 39.36576 29.52432 23.7336 53.14378 44.28648 47.4672 100 300 37.47733 39.4348 14.79431 25.1686 26.22298 12.83298 14.79431 101.1888 53.23698 22.19147 45.30348 23.60068 51.33193 29.58862
为填入参数 电线覆冰厚度(mm) 覆冰时风速(m/s) 电线风压不均匀系数 导线体型系数 导线分裂根数n 最大水平档距Lp(m) 最大垂直档距Lv(m) 导线单位质量(kg/m) 导线直径(mm) 导线截面积(mm2) 导线最大使用应力(N/mm2) 计算参数 导线平均运行应力(N/mm2) 直线塔导地线断线张力取值 耐张塔导线断线张力取值 导线悬挂点处最大使用张力Td(kN) 导线悬挂点处常年张力Tc(kN) 耐张串断联时张力Tdl(kN) 导线断线张力Tddx(kN) 导线自重力荷载P1(N/m) 导线自荷载+冰荷载P3(N/m) 导线覆冰风荷载P5(N/m) 导线悬挂点无冰垂直荷载Twdv(kN） 导线悬挂点覆冰垂直荷载Tdv(kN) 导线悬挂点处覆冰风荷载Tdp(kN) 导线常年垂直荷载Tdvc(kN) 最大使用荷载Hnmax(kN) 荷载 断联时荷载Hdl(kN) 常年荷载Hc(kN) 导线双联耐张 最大使用荷载时TCnmax(kN) 绝缘子 断联荷载TCndl(kN) 常年荷载TCnc(kN) 导线单联悬垂绝缘子串重量(kg) 串重 导线双联悬垂绝缘子串重量(kg) 单联最大使用荷载Hdcmax(kN) 双联最大使用荷载Hscmax(kN) 断联荷载Hcdl(kN) 荷载 单联断线荷载Hdcdx(kN) 双联断线荷载Hscdx(kN) 单联常年荷载Hdcc(kN) 导线悬垂 双联常年荷载Hscc(kN) 单联最大使用荷载TCdcmax(kN) 双联（每联）最大使用荷载TCscmax(kN) 双联断联（一联）荷载TCscdl(kN) 绝缘子 单联断线荷载TCdcdx(kN) 双联（每联）断线荷载TCscdx(kN) 单联常年荷载TCdcc(kN) 双联常年荷载TCscc(kN)
变电站V型绝缘子串的应用
Ｐｓｉｎ（ｑ￣一 ）＝ ｓｉｎ２ ，
（１）
送功率 ，压缩线路 走廊 的 目的。Ｖ 型绝 缘子串
’ ．
．
Ｐ１＝Ｐｓｉｎ（￣ｏ一 ）／ｓｉｎ２ａ，
（２）
在线路应用 中己积 累了丰富的经 验。 目前我 国 紧 凑 型 在 变 电站 出 线架 构 处 ，为 减 小 出 线 相 间
将 Ｐ、Ｐ’分解 到垂 直于 耐张 串 Ｉ方 向上有：
Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ● 电力电子
变电站 Ｖ型绝缘子串的应 用
文／张 丽 丽 马 小 强 孙 斐
本 文 在 分 析 绝 缘 子 串 受 力 的 基 础 上 ，总结 Ｖ型绝 缘 子 串在 变 电 站 应 用 中应 注 意 的 问题 ， 并 通 过 实用 计算 ，给 出常用 母 线风 偏 摇 摆 角 及 相 应 Ｖ型 绝 缘 子 串 夹 角 推 荐值 。
ｃ￣－－Ｖ型绝缘子串夹角之半 ， （。）；
ｖ 型 绝 缘 子 串 因 为 有 效 控 制 导 线 风 偏 摇
根 据 图 １可 见 ， 分 析 绝 缘 子 串 受 力 的 关
摆 ，在 线 路 工 程 中得 到 广 泛 应 用 ，例 如 在 猫 头 键 因 素 为 Ｐｌ、Ｐ２数值 ，Ｐ。、Ｐ２值 。
【关键词 】Ｖ型绝缘子 串 受 力分析 风偏摇摆
串 ，且 一般认 为 ｖ型 绝缘子 串不 考虑 风偏摇 摆 。但 由于 ｖ型串在变 电站 中应用相 对较 少， 还 有 一 些 问题 尚 需进 一 步 研 究 和 规 范 。
２ ｖ型 绝缘 子 串 受 力 分析
图 １中，Ｐ一一最大风时导线的综合荷 载
型直 线塔 中相 一般均 采用 Ｖ型串 。紧 凑型 线
求 解 如 图 ２。
架空输电线路工程绝缘子串片数的确定
的高低无关 ， 因此操作过 电压下选择绝缘 子串片数 时不 需考虑
杆 塔 高 度 的修 正 ； 而雷 电过 电压 的绝 缘 配 合 则 与 塔 身 的 高 低 密 切相关 ， 因 此采 用雷 电过 电压 的要 求 来 校 验 绝 缘 子 片数 时 需 考
虑塔高 的影响 ， 即应对 杆塔高 度进行 修正 （ 同时 进行绝缘 子结 构高度 的修正） 。修正 时按如下规定进行 ： 全高超过 ４ ０ ｍ有地 线 的杆塔 ， 塔 高每增加 ｌ Ｏ ｍ， 则绝缘 子数量应 比表 １ 增 加一片
较差 以及预 防维修活动 的效果不好 都是导致 功能失效 的原 因， 应从多个方面来改进 出口蝶 阀的可靠性 。
［ ３ ］Ｘ ｕ Ｊ ， Ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｒ， Ｚ ｈ ｏ ｕ Ｈ ． Ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ Ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ Ｔ ｗ ｏ Ｍｏ ｄ ｅ ｌ ｓ ｏ ｆ Ｈｅ ａ ｖ ｙ Ｖｅ ｈ ｉ ｃ ｌ ｅ ｓ［ Ｊ ］ ． Ａ ｄ ｖ ａ ｎ ｃ ｅ ｄ Ｍａ ｔ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ ｓ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ，
等 条 件 下绝 缘 子 串 片 数 的 确定 进行 阐述 。
１ 工 频 电 压 下 绝 缘 子 串 片数 的确 定
操 作 过 电压 属 内 过 电 压 ， 操 作 过 电压 下 的 绝 缘 配 合 与 塔 身 输 电 线 路绝 缘 子 串 的 绝 缘 水 平 取 决 于 所 选 取 绝 缘 子 的 种 类、 形 状 和结 构 尺 寸 ， 在绝缘子的种类 、 形 状 和 结 构 尺 寸 确 定 的 前提下 ， 工 频 电压 下 绝 缘 子 数 量 的 确 定 可 以采 用爬 电 比 距 法 进 行计算 ， 计 算 式 如下 ：
用倒V形绝缘子串解决铁载体杯口电气距离不够问题
用倒V形绝缘子串解决铁载体杯口电气距离不够问题
郑永平;吴庆华
【期刊名称】《中国电力》
【年(卷),期】1997(030)001
【摘要】对水电厂出线或大山区线路，由于悬垂角太大，导致导线对铁塔杯电气距离不够，有时简单采用挂普通双串经缘子达不到目的。
用倒Ｖ形绝缘子串解决杯口电气距离不够问题是一个可行的办法。
由于倒Ｖ形色缘子串的特殊性，设计时，应对此进行认真研究，优选出最佳方案。
本文对一工程实例进行了分析，提出了设计上应考虑的内容和具体设计议案。
【总页数】3页(P25-27)
【作者】郑永平;吴庆华
【作者单位】中南电力设计院;中南电力设计院
【正文语种】中文
【中图分类】TM216.013
【相关文献】
1.仅就问题解决问题的心理辅导是不够的--由一个心理教师个案引发的思考 [J], 张志刚
2.着力解决发扬民主不够、正确集中也不够的问题 [J], 李景治
3.环扇形薄板弯曲问题辛本征解及V形切口应力奇异性讨论 [J], 王珊
4.水,
不从杯口倒 [J], 提苏
5.水,不从杯口倒 [J], 提苏
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绝缘子片数计算公式
绝缘子片数计算公式
绝缘子片数计算公式是指在电力系统中，根据工作电压、绝缘子材料、气候条件等因素，计算需要多少个绝缘子片才能达到预期的绝缘性能。
其计算公式如下：
n = Vd / (Esi × k)
其中，n表示所需绝缘子片数；Vd表示工作电压；Esi表示单个绝缘子片的耐电压值；k表示安全系数，一般取1.2~1.5。
需要注意的是，在实际计算中，还需考虑绝缘子串联的情况。
如果多个绝缘子串联，则所需绝缘子片数为：
n = Vd / [(Esi × k) × (1-(1-δ)^(1/α))]
其中，δ为绝缘子间的间隙距离，α为绝缘子的串联个数。
绝缘子片数的正确计算，对于电力系统的安全运行至关重要。
因此，在进行计算时，需综合考虑各种因素，确保计算结果的准确性和可靠性。
- 1 -。
34-绝缘子串安装施工作业指导书
5 作业准备 5.1 人员配备
工序名称 耐张绝缘子串安装
表5-1 人员配备表
建议工作人数
负责人数
15
1
悬垂绝缘子串安装
4
1
注：作业人数根据具体工程规模配备
监护人数 1 1
5.2 人员、主要工器具及仪器仪表配置
表5-1 耐张绝缘子串安装主要工器具及仪器仪表配置表
序号 1 2
名称 机动绞磨 绞磨钢丝绳
规格/编号
1 适用范围 本作业指导书适用于 110kV 及以上架空线路工程的绝缘子串安装。
2 编写依据 表2-1 编 写 依 据
序号
引用资料名称
1
GB 50233—2005《110～500kV 架空送电线路施工及验收规范》
2
Q/CSG411002—2012《10kV～500kV 输变电及配电工程质量验收与评定标准 第一册：输电线路》
9
本工程设计图纸
3 作业流程图
开始
组装、吊装绝缘子串 绝缘子串、导线对接 锚线、调节导线弛度
断线 压接 挂线 检查 完成 图 3-1 耐张绝缘子串安装作业流程图（先连绝缘子串） 第 1 页 共 11 页
开始 组装、吊装绝缘子串 锚线、调节导线弛度
断线 压接 绝缘子串、导线对接 挂线 检查 完成 图 3-2 耐张绝缘子串安装作业流程图(后连绝缘子串）
数量 1 5
白棕绳
条
1
板手
把
2
钢丝绳
条
1
注：实际工器具、仪器仪表数量根据现场情况定
备注 200米 200米
6 作业方法 6.1 作业前工作 6.1.1 作业前做好人员组织安排。 6.1.2 检查安全用具及安装工具。 6.1.3 准备好安装所需的设备材料。 6.1.4 施工人员熟悉设计图纸要求和施工方法，作业前做好安全技术交底。 6.2 耐张串绝缘子安装
工程量计算-母线、绝缘子
第四节母线、绝缘子一、绝缘子及穿墙套管安装1、绝缘子有单串、双串之分的悬式绝缘子，以“串”为单位。
户内支持绝缘子，以“10个”为单位。
户外支持绝缘子，均按电压等级，以“柱”为单位。
穿墙套管按安装方式及电压等级，以“个”为单位套用定额。
2、悬式绝缘子串，不论其片数的多少，定额不作换算。
悬式绝缘子安装，系指垂直安装的提挂跳线，引下线或阻波器等设备的绝缘子串，绝缘子的耐压试验包括在本系统的调试定额内。
3、穿墙套管安装定额中，包括了其附属的油管路，放油阀等安装。
使用时不论是否是充油式套管，均不作换算。
穿墙套管不管是否带电流互感器，均属于装置性材料，应另计算费用。
4、绝缘子、穿墙套管的安装定额内未包括铁构件的制作及安装，应另套第六章“铁构作的制作及安装”子目。
二、软母线、引下线、跳线及组合软母线1、软母线安装，按电压等级及导线截面以“跨/三相”为计量单位套用定额，跨距为60米，设计跨距不同时，定额不准换算。
导线、绝缘子、线夹、驰度调节金具、均压环、间隔棒等，均按设计用量另计主材费。
2、软母线安装如果是两根以上的，可套用组合软母线安装定额。
每跨母线按两端是单串绝缘子考虑，如果采用双串绝缘子，可在原定额的基础上增补套用一个“2-270”子目。
3、组合软母线安装，按三相为一组计算，跨度（包括水平悬挂部分和两端引下部分之和）以45米为准，跨度的长与短，定额均不作调整，定额只列了26根以下的，如超过26根。
定额可作调整，调整系数由双方协商。
4、组合软母线的施工方法，是按地面组合好后用卷相机起吊挂上去的方法考虑的。
如果采用高空组合方法，定额不作换算。
定额中包括了组合导线两端的接线工作（编制预算时，注意不要把这部分工作作引下线处理），但不包括组合导线两端的铁构件的配制，支持绝缘子及带形母线的安装。
5、软母线两端的耐张绝缘子串的安装，包括在软母线安装定额内。
定额内未包括软导线、绝缘子、线夹、均压环、间隔棒的材料。
应另计主材费。
工程绝缘子和金具强度计算书
1、计算依据《110~500kV 架空送电线路设计技术规程》 DL/T 5092-1999。
导、地线张力弧垂曲线计算书。
2、计算条件导线分裂根数：n =1最大代表档距： L d =400m ；最大垂直档距： L v =1050m ；最大水平档距： L p =1000m ；导线悬挂点处最大使用张力： T d = 1.1×1×35040=JLB40-120地线悬挂点处最大使用张力： T b =1.1×23149=25.4639kN导线悬挂点处常年张力： T c = 1.1×1×21900=耐张串断联时张力： T dl =1×1×35040=35.04kN导线断线、断联张力：T ddx =T d ×50%=38.544×0.5=19.272kN JLB40-120地线断线张力： T bdx =T b ×50%=25.4639×0.5=12.732kN导线自荷载： P 1=11.1109N/m 导线自荷载加冰荷载： P 3=20.5217N/m 导线覆冰时的风荷载： P 5= 3.6316N/m JLB40-120地线自荷载： P 1b =5.5927N/m JLB40-120地线风荷载： P 4b =4.4682N/m JLB40-120地线综合荷载： P 7b =12.5717N/m 导线悬挂点无冰垂直荷载： T wdv =n ×P 3×L v =1×11.1109×1050=导线悬挂点覆冰垂直荷载： T dv =n ×P 3×L v =1×20.5217×1050=导线悬挂点处覆冰风荷载： T dp =n ×P 5×L p =1× 3.6316×1000=JLB40-120地线无冰垂直荷载： T wbv =P 7b ×L v =5.5927×400= 2.23708kN JLB40-120地线最大综合荷载： T bv =P 7b ×L v =12.5717×1050=13.2003kN导线常年垂直荷载： T dvc =n ×P 1×L v =1×11.1109×1050=绝缘子和金具强度计算书导线型号:LGJ-300/40(K=2.5) 地线型号:JLB40-120(配合)3、计算3、1 导线双联耐张（由于绝缘子串重量相对张力很小，计算中未考虑）由于绝缘子串为双联，故支撑双联部分受力等于合力，而每联受力为合力的50%。
输电线路风偏计算基本方法
输电线路风偏计算基本方法在一定风速下所引起的悬垂绝缘子串风偏角及导线风偏角情况如图2.1所示。
横担图2.1 一定风速下风偏角2.1 绝缘子串风偏角由图2.1可得到悬垂绝缘子串风偏角为14122g L AG g L A P tg c j s j ++=-ϕ （2.1） 式（2.1）中，、—分别为水平和垂直档距(m)；、—导线自重和风荷比载(kg /m •mm2)；、—绝缘子串重量和其风荷载(kg)；A —导线截面积(mm2)。
其中：23224/10sin 16mm m kg A DCv g •⨯=-θα (2.3)kg 16Y 2v D P j = (2.4) 式（2.3）[1]、（2.4）[2]中，α—风压不均匀系数，见表2-1；D —导线的计算外径(mm)；C —风载体型系数，对于覆冰架空线取1.2，对于无冰架空线，线径D<17mm 时取1.2，线径D 17mm 时取1.1；v —风速（m/s ）；—风向与线路方ϕs L c L 1g 4g j G j P ≥θ向的夹角；Y —绝缘子串迎风面积（），单片盘径为254mm 的绝缘子,每片受风面积取0.02,大盘径及双盘径者取0.03,金具零件受风面积: 对单导线每串取0.03,对两分裂导线每串取0.04,对3～4分裂导线每串取0.05,双联绝缘子串的受风面积可取为单盘的1.5～2.0倍。
表2-1 风压不均匀系数设计风速(m/s)v<20 20≦v<30 30≦v<35 v ≥35 风压不均匀系数α 1 0.850.75 0.72.2 导线风偏角导线的风偏角如图2.1所示，可得： 141g g tg -=ξ (2.5)2.3 档中任意点处风偏距离任意点处弧垂x f 为： ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=2x l l 4l l f f x x m （2.6）式（2.6）中，x —与一侧杆塔的水平距离，单位：m ；l —档距，单位：m ，通过查询运维单位技术台账；m f —最大弧垂，通过查询运维单位图纸，单位：m 。
浅析V(L)型绝缘子串组装型式
第4期（总第199期）2016年8月山西电力SHANXI ELECTRIC POWERNo. 4 (Ser.199)Aug. 2016浅析V(L)型绝缘子串组装型式张超，黄位华，易青(中国能源建设集团山西省电力勘测设计院，山西太原030001)摘要：为了减少建设走廊，V(L)型悬垂绝缘子串在架空输电线路中大量应用。
通过对《国网金 具通用设计》和工程中所用V(L)型绝缘子串的连接方式和受力进行分析，指出目前V(L)型绝 缘子串连接方式中存在的问题，并提出解决建议，从而使V(L)型绝缘子串受力合理、转动灵活。
关键词：V(L)型绝缘子串；金具；连接方式；受力分析中图分类号：TM75 文献标志码：B文章编号：1671-0320(2016)04-0035-050引言近年来，随着经济建设的快速发展，可用于建设的用地越来越紧张。
输变电工程项目周围均为人类活动已开发区域，经常会涉及自然保护区、风景名胜区、森林公园、生态功能保护区、城镇规划区、中小学校、村庄及居民密集地带等，架空输电线路与地方建设的矛盾日渐凸显，尤其是在线路走廊方面尤为突出。
为了尽可能减少架空输电线路占用建设走廊，V (L)型悬垂绝缘子串得以在架空输电线路中大量应用。
国家电网公司《输变电工程金具通用设计》(2011-2014版）中,220 ~ 330 kV输电线路导线二分裂水平排列、500 ~ 750 kV输电线路导线多分裂对称布置采用的V型绝缘子串的组装型式均采取了如图1至图3所示的连接方式。
图4所示的“L”串虽非国网通用设计中的典收稿日期：2016-04-10,修回日期：2016-06-12作者简介:张超（1986),男，山西太原人，2010年毕业于山西大学工程学院电气工程及其自动化专业，双学士，工程师，从事输电线路设计研究工作；黄位华（1986),女,河南郑州人，2012年毕业于太原理工大学电力电子与电力传动专业，硕士，从事输电线路设计研究工作；易青（1957),男，浙江青田人，1982年毕业于中南大学工程机械专业，高级工程师，从事输电线路设计工作。
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V形悬垂绝缘子串工程设计计算
DesignandCalculationforV-shapeInsulatorStrings
(250013)山东电力工程咨询院 郎需军 黄兆峰 李如振 史济灏
摘 要 就V形悬垂绝缘子串的受力情况进行了分析,并给出了工程设计中最小垂直档距的检验的公式。
关键词 V形悬垂绝缘子串 送电线路 风偏角
1 概述
V形悬垂绝缘子串在国内外的超高压送电工程中已广泛地应用,它具有减少塔头尺寸、降低耗钢量;减少线路走廊宽度、节省线路走廊费用;绝缘子污秽积存量少、自清洗能力较强、污闪性能较悬垂串好及当发生绝缘子串断裂时可防止事故扩大等众多优点。山东500kV西线输电工程,靠近济南市区,部分地段走廊比较拥挤,南部山区经济树木较多,为减少线路走径难度,减少房屋拆迁和经
济树木的砍伐费用,拟在部分地区使用V形悬垂
绝缘子串。图1为拟使用的V形悬垂绝缘子串组
装图。V形串夹角为90°,塔头宽度比使用常规I
形串减少2～3m,每基节省500kg钢材左右。
图1 V形绝缘子串图
当工程中采用V形串时,绝缘子串强度校验
及最小垂直档距校验等,不能沿用使用I形串的计算式,而应根据V形串的结构特点,进行相应的计算。2 V形悬垂绝缘子串的夹角V形串夹角的大小直接影响塔头尺寸和绝缘子串受力情况及作用于悬挂点的力。现就工程中常用
的酒杯型和猫头型直线塔作一简要分析:当V形
串夹角小时,塔头中向下部尺寸增大,且在不大的
风荷时,背风肢绝缘子串即处于受压状态。夹角较
大时,塔窗上部尺寸增大,挂点处的水平分力及绝
12
山东电力技术
2000年第6期(总第116期)
缘子所受拉力增大,但背风肢绝缘子串在较大的风
荷时才处于受压状态。国内外对V形串的实验研究表明,可在80°～110°的范围内确定绝缘子串之间的最合适的角度,此时是可靠的;而且在许多情况下,导线这样悬挂在直线塔上也是比较经济的。在设计中,可根据V形串的夹角的一半大于导线的最大风偏角,来确定V形串的夹角。确定V形串的夹角后,画出直线塔间隙圆图,根据间隙圆图来确定塔头尺寸和V形串两肢的长度。图2 V形绝缘子串受力图3 V形绝缘子串受力分析 图2为绝缘子串的受力图,本图考虑了在实际工程中,A、B两悬挂点有可能不在同一水平线上的情况(如悬挂在直线转角塔上)。图中A、B为两支串的挂点,C点为导线悬挂点,两支串的风压及重量分别作用于A、B、C三点,A、B、C三点在同一平面内,且此平面垂直于线路方向。对C点,由力的平衡可得:T1cos(ω1)+T2cos(ω2)-FZ=0T1sin(ω1)-T2sin(ω2)-FY=0联立两式可得:T1=(FY+FZtan(ω2)) (sin(ω1)+cos(ω1)tan(ω2)) AC串第一片绝缘子所受拉力为:T≈T1+(Gj1sin(ω1)+Pj1sin(β-θ)) 2式中:FY=N·S·gs·ls+2·N·S·σj·sin(θ 2)+(Gj1+Pj1) 2FZ=N·S·gj·lvj+(Gj1+Pj1) 2 以上各式中符号意义:Pj1、Pj2、Gj1、Gj2分别为两支串的风压及重量
N导线分裂根数
S导线截面
θ线路转角
gs、gj、σj分别为计算气象条件下,导线的水平
比载、垂直比载、应力
ls水平档距
lv垂直挡距
4 最小垂直档距的检验
根据国外内有关资料介绍,所选V形串,除与
I形串一样要满足导线上的垂直荷载与水平荷载
外,还应使水平档距和垂直档距保持必要的比值,
确保绝缘子串的任一支串不受压,以免绝缘子在无
拉力状态下球头会从钢帽碗口脱出而造成掉串。
前苏联电力技术局在实验台进行的V形绝缘子串
户外实验表明,绝缘子串甚至在风荷载超过绝缘子
串工作条件的额定值的20%或稍多一些的情况下
也未丧失功能(额定值是指在该作用力下,背风的
一联绝缘子尚未卸完荷载);绝缘子串中卸掉荷载
的那一联即使在实际上完全卸完导线重量荷载,也
还有自重荷载,其弯曲也不会导致绝缘子串脱扣和
绝缘子瓷裙危险的接近。实际还表明,受压串弯曲
度达1 10时是可以接受的。此时风偏角较V形串
夹角之半大6度。
无论是瓷还是合成绝缘子串,在工程设计中,
可以以一支串受压力为零作为临界条件,据此以确
定导线水平档距和垂直档距的比值,以后在工程中
采用。
由图2可知,当水平力一定,垂直力过小时,图
中Υ角将会大于ω1,显然此时BC支受压。当Υ
=ω
1
时,BC支受压力为零。当不计防振锤、间隔
棒重量时:
tanΥ=FY F
Z
BC支不受压的临界条件为:
tanΥ=tan(ω1)
在计算气象条件下,导线垂直档距为:
lvj=ls+kσj Gj
最大弧垂时,垂直档距为:
lvd=ls+kσd g
d
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山东电力技术
2000年第6期(总第116期)
整理以上各式得:
lvd=(1-σd gd σ
j
＊
(gj-gs
tan(ω1)))＊ls+2
＊
σd gd
tan(ω1)＊sin(θ 2)
+((Pj
1+Pj2) 2 N S tan(ω1
)
-(Gj1+Gj2) N S)＊σ
d gd σj
上式中符号意义:
gd、σd分别为最大弧垂时导线的垂直比载、应
力
背风侧不受压时,通过此式可求得在一定水平
档距下对应的垂直档距,此即为保证V形串安全
的最小垂直档距,工程中对应于此水平档距下的V
形串的垂直档距必须大于最小垂直档距。
4 结论
本文根据V形悬垂绝缘子串的受力情况,以
背风肢不受压为条件,给出了工程设计中最小垂直
档距的检验公式。在此条件下,V形悬垂绝缘子串
在设计气象条件下是安全的,可靠的。◆
参考文献
[1]杨振谷,V形绝缘子串的受力与摆动分析 电力建设1997.
1
[2]林自洁,500千伏送电线路V形悬垂绝缘子串的实验与应
用 中国电机工程学会输变电专委会线路电气分会会议论文1999
[3]r.H.亚历山大罗夫,超高压送电线路的设计,水利电力出
版社,1987
(收稿日期:2000-06-14)
(上接第7页)
果的高度范围。在实际运行的冷却塔中,水位的变化一般在数十厘米,要解决这个矛盾,一是将缓冲层做成随水位浮动的,这在实施上困难较大,二是保持冷却塔水池水位的相对稳定,相对来说更容易做到,而且对冷却塔正常运行没有负面影响。5.6 从大量的模拟试验数据中可以发现,随着淋水密度的增加,降噪效果总体上呈下降趋势,也就是说,淋水密度过大对降噪是不利的,实际运行中的冷却塔一般平均淋水密度在4～8t m2·h,但实际淋水密度不会象模拟装置那么均匀,局部可能会大大超过这个平均淋水密度值,使得该区域的降噪量会低于模拟试验值,但这种现象对冷却塔整体降噪效果的影响是极小的,因为实际冷却塔中水流的特大区域只会占整个冷却塔淋水面积的极小部分,图7 冷却塔噪声随距离衰减趋势图假定1%,且这1%区域的降噪量只有10dB,其余部分降噪量为15dB,根据声能量叠加的原理进行
计算,冷却塔整体声功率级的降噪量应在14.9dB,
总体降噪效果下降0.1dB(声功率级),所以,极小
区域的降噪效果不好对冷却塔整体降噪效果的影
响是很小的。
6 结论
(1)用缓冲填料治理冷却塔噪声,在适宜的布
置密度下,降噪量大于15dB,最大可达18～19dB,
可以满足绝大多数电厂冷却塔噪声治理的要求,解
决其冷却塔噪声引起的厂界超标问题。
(2)要达到15dB以上的降噪量,最小的填料
布置密度是1.6kg m
2
,要保证最佳的降噪效果,缓
冲层与水面的距离应控制在一定的范围内。
(3)填料缓冲降噪治理冷却塔噪声污染是从声
源上根治噪声,与其它噪声治理措施相比更积极、
更彻底,不仅能降低厂界噪声,改善电厂周边环境,
减少噪声超标罚款,而且也改善了厂区的环境,具
有良好的社会效益和经济效益。◆
(收稿日期:2000-07-24)
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山东电力技术
2000年第6期(总第116期)