基于Fluent的靶式撞击流喷嘴流场模拟研究
喷水 室 是 空 气 与 水 直 接 接 触 式 热 湿 处 理 设 备， 喷嘴 是 喷 水 室 的 “ 心脏 ” 在 纺 织 企 业 空 调 中 ，
流速 等对靶 式 撞击 流 喷嘴 内外 部 流场雾 化 效果 的 影 响， 并得 出影 响雾 化效 果 的主要 因素 。
起着 重要 的 作 用 。主 要 是 把 水 喷成 细小 水 滴 ， 增 大空 气与 水之 间 的接 触 面 积 ， 而 增 强 热 湿交 换 从
ｅｔ ｏｔａｅ ｆ ｃ ｏ ｎ ｚ ｅｓ ｕｔｒ ｓ ｅ ｄａ ｔ ｆ ｘ ｏｚ ｎ ｅｄ ｔ ｃ ｅ ｅｎｔｅｔ ｇｔ ｎ ｉｅ ａｄ ｎ ｓｆ ｒ．Ｅｆ ｔ ｆ ｏｚ ｔ ｃ ｅ ｉ （ ｉ ｅ ｄｏ ｅｉｎｚｌ ａｄｔ ｉａ ｅｂ ｔ ｅ ｒｅ ａ ｄｐ ） ｎ ｗ ｅ ｌ ｒ ｕ ｚ ｍｅ ｒ ｔ ｅ ｈ ｓｎ ｗ ｈ ａ ｐ ｐｅｓｒ（ ｅｎ ｅｗ ｔ ｅｏｉ ） ｎａ ｍ ｚｔ ｎｃｎｂ ｏ ｔｒ ｇ ｉ ｌ ｉ ．Ｔ ｅｒｓｌｓｏ ｓｔａ ｔｅａ ｍ ｚｔ ｎ ｒｓｕｅ ｍ ａｓｔ ａｅ ｖｌｃｙ ｏ ｔ ｉ ｉ ａ ｅｇｔｈｏ ｈ ｓ ａｏ ｈ ｒ ｔ ｏ ａｏ ｕ ｍｕ ｔ ｎ ｈ ｅｕｔ ｈ ｗ ｔｈ ｔ ｉ ｉ ｈ ｏ ａｏ
Ａｂ ｔａ ｔ Ｎ ｍｅ ｉａ ｉ ｌｔ ｎ ｅｆｃ ｆｔ ｒ ｅ ｔｐ ｍｐ ｎ ｉ ｇ ｓ ｅ ｍ ｏ ｚｅ ｆ ｗ ｆ ｌ ａ ｅ ｎ Ｆ ｕ ｎ ａ ｅ ｓ ｒ ｃ ｕ ｒｃ ｌ ｓ ｍｕ ａｉ ｆ ｔｏ ａ ｇ ｔ ｙ ｅ ｉ ｉ ｇｎ ｔ ａ ｎ ｚ ｌ ｏ ｉ ｄ ｂ ｓ ｄ ｏ ｌ ｅ ｔ ｗ ｓ ｒ — ￣ ｏ ｅ ｒ ｌ ｅ ｓ ａｃ ｅ ．Ｎｕ ｒ ａ ｓｍｕ ａ ｉｎ ｏ ｒ ｅ ｙ ｅ ｉ ｉ ｇｎ ｔ ａ ｎ ｚ ｌ ｎ ｅ ｎ ｌ ｎ ｘ ｏ ｆ ｗ ｆ ｌ ｓ ｓｕ ｉｄ ｂ ｌ — ｅ ｒｈ ｄ ｍｅ ｉ ｌ ｉ ｌ ｔ ｆｔ ｇ ｔｔｐ ｍｐ ｎ ｉ ｇ ｓｒ ｍ ｏ ｚｅ ｉｔ ｒ ａ ｄ ｅ ｐ ￣ ｌ ｉ ｄ ｗａ ｔ ｄ ｅ ｙ Ｆ ｕ ｃ ｏ ａ ｅ ａ ｏ ｅ
ｅｆｃ ｓｂｅｔｒｗｈ ｎ ｉｃ ｅ ｓｎ ａ ｇ ｔｔｐｅ ｉ ｉ ｇｎｇ ｓｒ ａ ｎ ｚ ］ ｔｕｃｕ ｅ ｓｚ ｎｄ ｐｒ ｓｕｒ ． Ｉ ｓｃ ｎｓｄｅ ｅ ｈａ ｈ ｆｅ ｔｉ ｔｅ ｅ ｎ ｒ ａ ｉｇ ｔ ｒ ｅ ｙ ｍｐ ｎ ｉ ｔｅ ｍ ｏ ｚｅ ｓｒ ｔｒ ｉｅ ａ ｅ ｓ ｅ ｔｉ ｏ ｉ ｒ ｄ ｔ ｔｔ ｅ ｎ ｚ ｌ ｕ ｒｏ ｔ ｓ ｏ ｖｏ ｏ ｏ ｚｅ ｓ ｐｅ ｒ ｙ ｉ ｂ ｉｕｓｃ ｍｐａ ｉ ｏ ｇ ｎｅａ ｅ ｔｉｕｇ ｌｎ ｚｅ， ｔ ｒｃ ｎ ｕ ｔｏ ｃ ｎ ｂｅ ｓ ｖ ｄ． ｉ ｉ ｒｎｇ ｔ ｅ ｒ ｌｃ ｎｒｆ ａ ｏｚｌ ｗａｅ ｏ ｓ ｍｐ ｉｎ ａ ａ ｅ
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第４ ０卷 ｏ ｔ ｎ Ｔｅ ｔｅ Ｔ ｃ ｎ ｏ ｙ ｔ ｘ ｉ ｅ ｈ ｏｌｇ ｏ ｌ
基 于 Ｆｕｎ 的靶 式撞 击 流喷 嘴 流 场模 拟 研 究 ｌｅｔ
张晓粉 颜 苏芊 王熙文
（ 西安工程大学 ）
黄
翔
陈
博
（ 陕西西安 三棉 纺织有限责任公司 ）
Ｚ ａ ｇＸａ ｆｎ Ｙ ｎ Ｓ ｑ ｎ Ｗａ ｇＸ ｗ ｎ Ｈｕ ｎ ｉｎ ｈ ｎ ｉｏｅ ａ ｕ ｉ ａ ｎ ｉｅ ａ ｇＸ ａ ｇ
（ ｉ ｎＰ ｌ ｅｈｉ Ｕ ｉ ｒｉ ） Ｘ ｏ ｔＣｎｃ ｎｖ ｓｙ ａ ｙ ｅ ｔ
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（ ｈａ ｘ Ｘ ｎＮ ． ｅｔｅＣ ．Ｌｄ ） Ｓ ａｎ ｉ ｉ ｏ３Ｔ ｘ ｌ ｏ ．ｔ． ａ ｉ
摘 要 ： 研究基于 Ｆ ｅｔ ｌ ｎ 的靶式撞击流喷嘴流场数值模拟效果。利用 Ｆ ｅｔ ｕ ｌ ｎ软件对靶式撞击流喷嘴 内部 ｕ
及 出 口外部 流 场 进 行 了数 值 模 拟 研 究 ， 过 模 拟 得 出 了喷 嘴 的 结 构 尺 寸 （ 径 ｄ和 管 道 与靶 的 间距 和 压 强 Ｐ 通 管
作 用 。到 目前 为 止 ， 们 对 靶 式 撞 击 流 喷 嘴 的研 我
１ 靶 式 撞 击 流 喷 嘴 物 理 模 型 的确 定
Ｋｅ ｏ ｄ Ｔ ｒ ｅ ｙ ｅ Ｉ ｉ ｇ ｎ ｔｅ ｍ ｚ ｌ Ｆ ｏ ｉ ｌ Ｆ ｕ ｎ ｍｅ ｉ ａ Ｓ ｍｕ ａｉ ｎ， ｒ ｓ ｕ ｅ， ａ ｔ ｒ ｙＷ ｒ ｓ ａ ｇ ｔ ｐ ｍｐ ｎ ｉ ｇ Ｓ ｒ ａ Ｎｏ ｚｅ， ｌ ｗ Ｆ ｅｄ， ｌ ｅ ｔＮｕ ｒｃ ｌ ｉ ｌ ｔ Ｔ ｏ Ｐ ｅ ｓ ｒ Ｄｉｍｅ ｅ
（ 水流速度 ｕ 对喷嘴 雾化效果的影响 。结果表 明： ） 靶式撞击流喷嘴 结构 尺寸和压强越 大 ， 喷嘴的 雾化 效果越好 。 认 为其具有 区别 于一般 离心喷嘴 的优 越性 ， 可以节约喷水量。
关 键 词 ： 靶 式撞 击流 喷嘴 ； 场 ； ｌｅｔ 值模 拟 ； 强 ； 流 Ｆｕｎ 数 压 直径 中 图分 类 号 ：Ｓ０． Ｔ １８６ １ 文 献标 志码 ： Ａ 文 章编 号 ：０ １ ４５ ２ １）４ ０７ ４ １０ — １（０２ ０￣ ２ － ７ ０
基于Fluent自振空化喷嘴内流场的数值模拟
基于 Ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｔ 自振 空化 喷嘴 内流场 的数 值模 拟
陈林 ， 雷玉勇 ， 郭 宗环 ， 王永 韦
（ 西华 大学机械 工程 与 自动 化 学院 ，四川 成都 ６ １ ０ ０ ３ ９ ）
摘要 ：根据 Ｆ ｌ ｕ ｅ ｎ ｔ 流体仿真软件和风琴管形空化喷嘴内流场的特点 ，基 于流体力学基 本理论 ，对不 同结构 的风琴管形 空化喷嘴进行 了仿真研究 。通过数值模 拟计算 ，得 到 了各个 风琴管形 空化 喷嘴 的出 口速 度值 、压 力分布 图和速 度分布 图 等。模拟结果表明 ，在空化喷 嘴的圆柱段存在速度最大值 ，射流进入圆柱段后产 生了明显的负压 区 ，当压力低于液体 的饱 和蒸气压力时 ，空化气泡产生 。在 特定 的参数下 （ 喷嘴人 口直径 Ｄ ＝８ ｍ ｍ，谐振 腔直径 Ｄ＝４ ｍｍ，圆柱 段直径 ｄ＝１ ． ５
ｉ ｃ ｌ ａ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ．Ｔ ｈ ｅ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｈ ｏ ｗ ｓ ｈａ ｔ ｔ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｉ ｓ ａ ｍ￣ ｉ ｍｕ ｍ ｓ ｐ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｃ ｙ ｌ ｉ ｎ ｄ ｉ ｒ ｃ ａ ｌ ｓ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｏ ｒ ｇ ａ ｎ ｐ ｉ ｐ ｅ ｓ ｈ ａ ｐ ｅ ｄ ｃ ａ ｖ ｉ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
２ ０ １ ３年 ６月 第４ １ 卷 第 １ １ 期
机床与液压
Ｍ ＡＣＨＩ ＮＥ Ｔ０ＯＬ ＆ ＨＹＤＲＡＵＬ Ｉ Ｃ Ｓ
ＪＮｏ ．１ １
Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １ — ３ ８ ８ １ ． ２ ０ １ ３ ． １ １ ． ０ ４ ４
一种新型导流式喷嘴的Fluent仿真分析
一种新型导流式喷嘴的Fluent 仿真分析焦一航1，彭淑玲2，刘牧原1，郭峰1（1.青岛理工大学机械工程学院，山东青岛266520；2.烟台华顺机械工程设备有限公司，山东烟台264000）来稿日期：2018-09-07基金项目：教育部博士点基金（20133721110002）；教育部博士点专项基金（20133721120003）作者简介：焦一航，（1988-），男，山东烟台人，硕士研究生，主要研究方向：摩擦学；郭峰，（1968-），男，山东淄博人，博士研究生，博士生导师，教授，主要研究方向：油膜润滑的光学测量和理论分析工作1引言现代生产对机械装备工作条件的要求不断提高，因此对关键零部件的润滑方式提出了新的要求--环保、低能耗及高有效性，而油气润滑技术的出现及时的满足了这些要求[1]。
它不仅能够实现连续、微量、均匀供油，而且还克服了传统润滑方式（干油润滑、稀油润滑和油雾润滑）的种种不足，具有明显的技术优势和经济优势。
喷嘴作为油气润滑系统中末端关键部件，它的出口射流性能的优劣就将直接影响到机械最终的润滑效果，因此对喷嘴性能的研究就至关重要[2]。
目前针对喷嘴所做的研究主要集中在普通孔式喷嘴。
文献[3]通过试验研究了结构参数对喷嘴性能的影响，得到了喷嘴工作性能的最佳因素组合；文献[4]通过Ansys Fluent 对锥—柱型喷嘴进行了建模与仿真，得出了不同工况条件下选择喷嘴的主要依据；武汉理工大学的张友平根据公理设计原理，利用Ansys Fluent 分析了喷嘴特征参数对流体流动状态的影响[5]；文献[6]通过试验研究了喷嘴个数、长径比以及喷嘴到轴承球体的距离对轴承温升的影响；文献[7]基于喷嘴扩张角和瞬间流动的马赫数对喷嘴结构进行优化，从而使喷嘴获得更快的启动速度。
基于文献[8]设计的一种新型导流式喷嘴，运用Ansys Fluent 软件对喷嘴出口润滑油喷射形态及出口流速进行了仿真模拟计算，并通过与传统孔式喷嘴—针型喷嘴做对比，验证了新型导流式喷嘴在各方面上的优越性。
多喷嘴对置式撞击流反应器流场的数值模拟
多喷嘴对置式撞击流反应器流场的数值模拟杨侠;余蓓;郭钊;罗燕;陈星亮【期刊名称】《化工进展》【年(卷),期】2013(000)007【摘要】为探讨多股撞击流反应器内流场的特点，利用 Fluent 软件对两喷嘴对置式和四喷嘴对置式撞击流反应器内流场进行模拟，研究了在不同工况下这两种撞击流反应器内的流场结构，设定进口流速分别为5 m/s、10 m/s、15 m/s、20 m/s、25 m/s。
模拟结果表明，进口流速由5 m/s 增加到25 m/s 时，反应器内流体流动的平均速度及压力波动增大为原来的4.1倍和16.2倍，其速度梯度和压力平均波幅也增大为原来的5.0倍和25.4倍。
通过对两种不同结构的撞击流反应器的比较可以得到四喷嘴对置式撞击流反应器内流体流动产生的速度梯度和压力平均波幅更大，其值都约为二喷嘴对置式撞击流反应器的1.2倍，因而四喷嘴对置式撞击流反应器内剪切力场更强，脉动更强烈，更有利于反应器内的湍动混合。
【总页数】5页(P1480-1483,1505)【作者】杨侠;余蓓;郭钊;罗燕;陈星亮【作者单位】武汉工程大学机电工程学院，湖北武汉 430073;武汉工程大学机电工程学院，湖北武汉 430073;武汉工程大学机电工程学院，湖北武汉 430073;武汉工程大学机电工程学院，湖北武汉 430073;武汉工程大学机电工程学院，湖北武汉 430073【正文语种】中文【中图分类】TQ05【相关文献】1.喷嘴形状对对置式撞击流反应器流场影响的数值模拟 [J], 刘永铭;郑平;陈旭2.双组水平喷嘴撞击流反应器流场POD分析 [J], 张建伟;马繁荣;张志刚;冯颖3.小间距两喷嘴对置撞击流流场的数值模拟与实验研究 [J], 李伟锋;孙志刚;刘海峰;王辅臣;于遵宏4.四喷嘴对置式撞击流的数值模拟 [J], 代正华;刘海峰;于广锁;龚欣;于遵宏5.水平三向撞击流混合器不同喷嘴夹角流场特性数值模拟 [J], 张建伟; 高博; 冯颖; 马繁荣因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
多喷嘴撞击流混合器径向流场数值模拟研究
多喷嘴撞击流混合器径向流场数值模拟研究张建伟;刘思源;冯颖;张学良;王诺成【摘要】为优化撞击流混合器结构,采用Fluent软件,对不同初始速度下的水平三向撞击流混合器径向流场特性进行数值模拟研究,并与两喷嘴对置式混合器进行对比.研究表明:水平三向撞击流混合器径向速度呈双峰分布,峰值点关于撞击点对称,随着初始速度的增大,峰值点位置不发生改变;三喷嘴混合器径向湍动能和湍流耗散率均呈单峰分布,峰值点即为撞击点;在相同初始速度下,三喷嘴混合器湍动能和湍流耗散率最大值分别为两喷嘴混合器湍动能和湍流耗散率最大值的2.21和2.06倍;4种初始速度下,水平三向撞击流混合器撞击点附近15 mm范围内的湍动能值均大于两喷嘴混合器的湍动能最大值.【期刊名称】《沈阳化工大学学报》【年(卷),期】2017(031)001【总页数】7页(P50-55,90)【关键词】撞击流混合器;数值模拟;径向速度;湍动能;湍流耗散率【作者】张建伟;刘思源;冯颖;张学良;王诺成【作者单位】沈阳化工大学能源与动力工程学院,辽宁沈阳110142;沈阳化工大学能源与动力工程学院,辽宁沈阳110142;沈阳化工大学能源与动力工程学院,辽宁沈阳110142;沈阳化工大学能源与动力工程学院,辽宁沈阳110142;沈阳化工大学能源与动力工程学院,辽宁沈阳110142【正文语种】中文【中图分类】TQ021.1撞击流作为一种科学概念，首先由Elperin提出[1].其基本原理是：通过流体的相向高速撞击，在撞击区产生高度湍动，极大地改善混合性能，以达到强化传热、传质等目的[2].我国学者伍沅、肖扬、周玉新等[3-4]从20世纪90年代开始了对撞击流的研究，研究结果表明：两股相向撞击的流体间发生强烈的相互作用和动量传递，产生强烈的微观混合效果.Siddiqui等[5-6]的研究表明：高流量下的撞击流反应器类似于平推流反应器，其内部的湍流动能耗散率远高于传统搅拌槽.孙怀宇等[7]等通过实验对撞击流反应器内流体的压力场进行测量，结果表明：围绕撞击区有一个强烈湍动的区域，能够促进混合及反应的进行.杨侠等[8]对不同导流筒间距下的立式循环撞击流反应器(简称VCISR)进行数值模拟，结果表明：导流筒间距为60 mm时反应器内时域压力波动强度达到最大值，速度分布梯度更大，微观混合效果更好.前人的研究多针对两喷嘴撞击流混合器，关于水平三向撞击流混合器的报道较少，考虑到混合器的湍动能及湍流耗散率在促进混合作用中起到的重要作用，及以往人们对水平三向撞击流混合器中的湍动能和湍流耗散率的研究还不够全面，本文对不同初始速度下的水平三向撞击流混合器的径向截面速度、湍动能和湍流耗散率进行数值模拟研究，并对比两喷嘴撞击流混合器，为优化和改进撞击流混合器结构提供理论依据.1.1 计算模型对水平三向撞击流混合器和两喷嘴撞击流混合器进行数值模拟研究.模型结构尺寸如表1所示，物理模型见图1.两种混合器除喷嘴布局外，结构尺寸均相同.两喷嘴混合器喷嘴呈同轴对称布局，水平三向混合器3个喷嘴在混合器中心水平面互成120°分布，如图2所示，3个喷嘴出口与中心圆相切，中心圆的直径即为当量喷嘴间距L.喷嘴间距L=2dN=16 mm.共进行了4组初始速度的模拟研究，进口流速分别为1 m·s-1、2 m·s-1、2.8 m·s-1和4 m·s-1.1.2 数值方法使用CFD软件中的FLUENT进行模拟计算，在前处理软件GAMBIT中完成几何模型和网格划分.采用基于压力的隐式求解器，运用SIMPLEC算法求解压力速度耦合关系，为提高模拟精度，采用2阶迎风格式进行计算.不考虑重力因素，无黏流动，进口边界条件类型定义为VELOCITY-INLET，出口边界类型定义为OUTFLOW.壁面条件：反应器壁面为无滑动光滑壁面.在撞击区域采用Tgrid形式进行网格划分并加密，网格SIZE为1.5，数目为318 524，其余区域为非主要计算区域，采用Cooper形式进行划分，网格SIZE为2.0.模拟介质为20 ℃的水.控制方程采用Realizable κ-ε方程模型.连续性方程++=0动量方程+++=+++=+++=其中:μ为动力黏度，p为压力，u、v、w是流体在x、y、z三个方向上的速度矢量，Su、Sv、Sw为动量守恒方程的广义源项.在Realizable k-ε模型中，关于k和ε的输运方程如下：+=ρC1Eε-ρC2其中：σk=1.0,σε=1.2,C2=1.9,μt=ρCμ.式中其中:Ωij是从角速度为ωk的参考系中观察到的时均转动速率张量，k为湍动能，ε为耗散率，Gk是由平均速度梯度引起的湍动能k的产生项，C1和C2是经验常数.2.1 两种混合器径向速度分析对4种不同初始速度下的模拟结果进行分析，得到两种混合器径向截面速度云图，以初始速度2 (m·s-1)为例进行分析，如图3所示.如无特殊说明，本文所指径向截面均为混合器X-O-Z平面.从图3可以看出：三喷嘴混合器的流体在撞击前发展规律与两喷嘴混合器相似，流体相向运动发生撞击时，沿喷嘴轴线方向的流速会在撞击区域迅速减小.由于流体撞击动量比为1，所以在喷嘴轴线中心点形成撞击点，此处为流速的最小值点.对比两混合器径向速度云图，三喷嘴混合器的发展区面积明显较两喷嘴混合器发展区面积大，分析其原因为：撞击后的流体在撞击点处压缩后，转向压力较低的区域发展.两喷嘴混合器由于喷嘴为对称布置，流体沿Z轴呈直线转向径向发展，三喷嘴混合器喷嘴为非对称布局，撞击区域中流体流量更大且流体间相互作用更加剧烈，使撞击后的流体偏离Z轴一定角度转向径向发展，由于流体运动的不稳定性，流体轨迹发生弯曲、扭转[9]，从而增大了三喷嘴混合器的发展区，更有利于混合.为进一步分析径向速度分布规律，在两种混合器Z轴上200～300 mm范围内取等空间步长的50个点，对其径向速度进行数据处理，得到的结果如图4、图5所示.图4为初始速度2 (m·s-1)时两混合器径向速度分布曲线，结合图3可知：两喷嘴混合器径向速度呈单峰分布，峰值点即为撞击点；三喷嘴混合器径向速度呈双峰分布，峰值点非撞击点，峰值点在Z轴上关于撞击点上下对称，且在所取点上三喷嘴混合器径向速度均不小于两喷嘴混合器径向速度.分析其原因为：三股流体在撞击前表现为自由圆射流，流体不断与周围静止流体发生卷吸，形成混合层；随着流程增大，混合层边缘部分流体速度被降低，达到撞击区域后未参与撞击，而是与撞击后的径向流体交汇，转向径向发展.因为三股流体动量相等，发生撞击后流体速度大幅减小，相比与参与撞击后转向径向的流体，未参与撞击的混合层流体速度较大，两两交汇后与参与撞击的径向流体汇聚，在一定程度上增大了径向流体的速度，从而在Z轴上形成关于撞击点对称的峰值点.图5为三喷嘴混合器在不同初始速度下径向速度分布曲线，由图5可以看出：随着初始速度的增大，三喷嘴混合器最大径向速度增大，且径向速度峰值位置不随初始速度的增大而改变.2.2 两种混合器径向湍动能分析水平三向撞击流混合器径向速度的分布规律必然影响到混合器径向湍流特性.湍动能(k)的大小是比较混合器混合效果优劣的一个标准.对4种初始速度下两种混合器进行模拟计算，以2 (m·s-1)初始速度下的两混合器湍动能分布云图为例进行分析，结果如图6所示.从图6可以明显看出：两种混合器的湍动能均在撞击点达到最大值；水平三向撞击流混合器的高湍动能区域明显大于两喷嘴对置式撞击流混合器高湍动区域，湍动能区域以喷嘴轴线为轴呈上下对称的椭圆形分布，撞击点即为椭圆中心，长短轴分别位于Z轴和喷嘴所在轴线；且水平三向撞击流混合器湍动能最大值大于两喷嘴对置式混合器湍动能最大值.分析其原因为：相比于两喷嘴混合器，水平三向撞击流混合器在撞击区流量更大，其独特的径向速度规律产生了更大的速度梯度，流体间相互剪切作用更强烈，从而使得三向撞击流混合器撞击区湍动更剧烈，高湍动区域更大，混合效果更好.对该区域进行进一步的研究，以探讨水平三向撞击流混合器湍动能分布规律.在两种混合器Z轴上200～300 mm范围内取等空间步长的50个点，对其湍动能进行数据处理，结果如图7、图8所示.从图7中可以看出：两种混合器湍动能均呈单峰对称分布，峰值点即为撞击点，两种混合器湍动能均在撞击点达到最大值；水平三向撞击流混合器湍动能在所取点范围内均大于两喷嘴混合器，且撞击点附近15 mm范围内的湍动能值均大于两喷嘴混合器的湍动能最大值.对比4种初始速度下三喷嘴混合器湍动能分布曲线，如图8所示，随着初始速度的增大，其湍动能增大幅度明显，表明在撞击区有更大的速度梯度，相对湍流强度增强，更有利于混合器的湍动混合.对4种初始速度下所得两种混合器湍动能最大值进行二次处理，结果如表2所示. 在4种工况中，随着初始速度的增大，两种撞击流混合器最大湍动能值逐渐增大，水平三向撞击流混合器湍动能最大值分别为两喷嘴对置式撞击流混合器湍动能最大值的1.57倍、1.89倍、2.03倍和2.21倍，水平三向撞击流混合器的湍动程度更优于两喷嘴对置式.湍动程度的高低影响着混合效果的优劣，相比于两喷嘴对置式撞击流反应器，水平三向撞击流混合器较大的湍动能值和较大的高湍动能区域均证明水平三向撞击流混合器混合效果优于两喷嘴对置式撞击流反应器.2.3 两种混合器径向湍流耗散率分析湍流耗散率(ε)是指在分子黏性作用下由湍动能转化为分子热运动动能的速率，通常以单位质量流体在单位时间内损耗的湍动能来衡量，以ε表示，其大小和分布是反应器湍流结构的关键参数，对微观混合效率有直接影响.但前人对水平三向撞击流混合器湍流耗散率的研究还不够完善，为此，通过对径向上湍流耗散率分布规律的研究进行补充.初始速度为2 (m·s-1)时两种混合器中Z轴上200～300 mm范围内50个点的湍流耗散率分布曲线如图9、图10所示.由图9可知：两混合器湍流耗散率分布规律与湍动能分布规律相似，湍流耗散率亦呈单峰分布，峰值点即为撞击点，此处湍流耗散率为最大；径向流体湍流耗散率在发展区衰减曲线以峰值点为中心呈对称分布，在所取点上三喷嘴混合器湍流耗散率不小于两喷嘴混合器.由图10可知：随着初始速度增大，三喷嘴混合器湍流耗散率迅速增大.对两种混合器湍流最大耗散率数值进行二次处理发现，初始速度为1(m·s-1)时，三向撞击流混合器湍流耗散率最大值为两喷嘴对置式混合器湍流耗散率最大值的1.31倍，2 (m·s-1)时为1.85倍，2.8 (m·s-1)时为1.94倍，4 (m·s-1)时为2.06倍，三喷嘴混合器较大的湍流耗散率对微观混合有更好的影响.(1) 水平三向撞击流混合器径向速度呈双峰分布，峰值点并非撞击点，峰值点在Z 轴上关于撞击点上下对称，三喷嘴混合器径向速度最大值大于两喷嘴混合器径向速度最大值.随着初始速度的增大，三喷嘴混合器最大径向速度值增大，径向速度峰值位置不随初始速度的增大而改变.(2) 水平三向撞击流混合器湍动能呈单峰分布，峰值点即为撞击点，其高湍动能区域大于两喷嘴对置式撞击流混合器，且关于喷嘴轴线对称，呈椭圆形分布，水平三向撞击流混合器最大湍动能值大于两喷嘴对置式混合器，模拟工况下(初始速度4 m/s)最大达到两喷嘴混合器的2.21倍.(3) 水平三向撞击流混合器径向湍流耗散率分布与湍动能分布规律相似，呈单峰分布，在撞击点达到最大值.模拟工况下三喷嘴混合器湍流耗散率最大达到两喷嘴混合器的2.06倍.【相关文献】[1] TAMI A.撞击流反应器：原理和应用[M].伍沅,译.北京:化学工业出版社,1996:21-33.[2] 伍沅.撞击流-原理·性质·应用[M].北京:化学工业出版社,2005:8-9.[3] WU Yuan(伍沅),XIAO Yang(肖扬),ZHOU Yuxin(周玉新).Micromixing in the Submerged Circulative Impinging Stream Reactor[J].Chinese J Chen Eng,2003,11(4):420-425.[4] 肖杨.浸没循环撞击流反应器中的流动与混合[D].武汉:武汉化工学院,武汉工程大学，2002:12-43.[5] SIDDIQUI S W,ZHAO Y A,KUKUKOVA A,et al.Characteristics of a Confined Impinging Jet Reactor:Energy Dissipation Homogeneous and Heterogeneous Reaction Products and Effect of Unequal Flow[J].Ind.Eng.Chem.Res.,2009,48(17):7945-7958.[6] SIDDIQUI S W,UNWIN P J,XU Z,et al.The Effect of Stabilizer Addition and Sonication on Nanoparticle Agglomeration in a Confined Impinging Jet Reactor [J].ColloidsSurf.A:Phys.Eng.Asp,2009,350(1):38-50.[7] 孙怀宇,王宇.撞击流反应器的流场测量及数值模拟研究[J].沈阳化工大学学报,2011,25(3):217-219.[8] 杨侠,刘丰良,毛志慧,等.立式循环撞击流反应器不同撞击间距下混合性能分析[J].化工进展,2012,31(6):1210-1214.[9] 张建伟,徐成海,伍沅,等.浸没循环撞击流反应器的流场数值模拟[J].东北大学学报(自然科学版),2004,25(2):157-159.。
基于FLUENT3D生物打印喷头内部流场的数值模拟分析
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文章编号:2095-4344(2018)02-00274-07
Liu DF, Zhou JP, Shi HC, Xu XD, Jiang YN, Zhang Q. Numerical simulation analysis of the internal flow field of a 3D biological printhead based on FLUENT. Zhongguo Zuzhi Gongcheng Yanjiu. 2018;22(2):274-280. DOI:10.3969/j.issn.2095-4344. 0018
Corresponding author: Zhou Ji-ping, Professor, Doctoral supervisor, College of Mechanical Engineering, Yangzhou University, Yangzhou 225127, Jiangsu Province, China
Abstract BACKGROUND: With the development of 3D printing technology, organ and tissue construction can be achieved by constructing a three-dimensional scaffold that is conducive to cell growth. OBJECTIVE: To solve the scaffold over-accumulation during 3D printing.
Liu Dong-fang, Studying for master’s degree, College of Mechanical Engineering, Yangzhou University, Yangzhou 225127, Jiangsu Province, China; College of Animal Science and Technology, Yangzhou University, Yangzhou 225009, Jiangsu Province, China
基于FLUENT的喷气织机主喷嘴内部气流场三维数值分析
第29卷第2期苏 州 大 学 学 报(工 科 版)V o l.29N o.2 2009年4月J O U R N A LO FS U Z H O UU N I V E R S I T Y(E N G I N E E R I N GS C I E N C EE D I T I O N)A p r.2009文章编号:1673-047X(2009)-02-038-05基于F L U E N T的喷气织机主喷嘴内部气流场三维数值分析郭 杰1,冯志华1,曾庭卫2(1.苏州大学机电工程学院,江苏苏州215021;2.宝时得机械(苏州)有限公司,江苏苏州215021)摘 要:采用流体动力学计算软件F L U E N T,对喷气织机主喷嘴引纬气流场进行较完整的三维数值模拟,与相关文献的实验值进行比较,结果证明了基于F L U E N T软件对喷气织机主喷嘴的气流流场进行数值分析的有效性与可行性,而且数值仿真优点较试验更全面,可解释喷嘴芯出口处的压力降低等试验难以观察的现象,为主喷嘴的设计提供了理论指导。
关键词:喷气织机;主喷嘴;F L U E N T;三维数值模拟中图分类号:T S103.33+7;0358 文献标识码:A0 引 言计算流体力学(C o m p u t a t i o n a l F l u i d D y n a m i c s,C F D)技术的发展为喷气织机主喷嘴的多维理论研究带来新思路和新方法。
传统喷气织机主喷嘴的分析以实验为基础,分析的周期较长,试验的费用较高。
随着计算机内存和并行技术的发展,数值模拟开始更为广泛地应用于节流装置的设计和流场分析中[1]。
C F D是一种有效地研究流体动力学的数值模拟方法,它大大减少了试验费用、时间。
近年来,C F D越来越多地应用于流体设备的设计和流场的分析中,在计算机上完成一次完整的计算及分析,就相当于在计算机上做一次物理实验,数值模拟可以形象地再现流动情景[2]。
基于fluent的空气变形喷嘴流场模拟及结构优化设计
基于fluent的空气变形喷嘴流场模拟及结构优化设计
在工业领域中，喷嘴的性能对工艺过程有着显著影响。
为了提升喷嘴的效率，本文采用了基于fluent软件的流场模拟方法，对空气变形喷嘴进行结构优化设计。
首先，简要介绍了fluent软件及其在流场模拟中的应用。
接着，阐述了研究目的、意义和方法。
特别强调了本研究旨在通过模拟和分析，找到优化喷嘴结构的有效途径。
然后，深入探讨了流场模拟的实现过程。
这包括建立模型、设置边界条件、选择合适的湍流模型以及初始化流场等步骤。
这些步骤都细致入微地进行了阐述，并附以详细的操作说明。
随后，通过模拟结果，对空气变形喷嘴的结构进行了多角度分析。
这包括流速分布、压力分布、湍动能等。
这些分析结果为优化设计提供了有力依据。
在得出初步结论的基础上，进行了结构优化设计。
具体包括调整喷嘴形状、尺寸以及改进内部结构等措施。
这些优化措施都是基于模拟结果进行的，旨在提高喷嘴性能。
最后，总结了整个研究过程和成果，并对未来研究进行了展望。
本研究通过fluent软件的流场模拟，为空气变形喷嘴的结构优化设计提供了有益的参考。
未来，可以进一步深入研究其他类型的喷嘴，以提升其在各种应用场景中的性能。
撞击式喷嘴雾化数值模拟研究
撞击式喷嘴雾化数值模拟研究摘要：本文研究了撞击式喷嘴的雾化性能，Fluent软件模拟中以水为介质，气相使用湍流模型，采用液滴碰撞和破碎模型，使用两个参数来控制颗粒轨道计算时间积分项：积分尺度或步长因子，用于设定每个控制体内的积分时间步长；最大积分时间步数，用于终止轨道的计算。
开展了不同喷射压力、撞击角度、喷嘴直径条件下撞击式喷嘴外部喷雾特性的数值模拟研究。
关键词：撞击式喷嘴 Fluent软件雾化1引言计算流体力学(CFD) 作为燃烧、流动过程数值研究的强有力的工具，使得发动机工作过程的数值仿真成为可能。
它具有成本低、易于改变模拟条件等优点，可以对发动机各部件的工作过程进行数值模拟，从计算结果中挖掘出许多很有价值的信息。
实践表明：大量的仿真计算与有限次数的热试车相结合是减少新型号发动机研制费用，提高试车安全性，加快研制进程的主要途径。
因此数值模拟的成功应用将极大地推动火箭发动机技术的发展、节约发动机的研制费用并缩短发动机的研制周期，意义十分重大。
2雾化机理在液体火箭发动机的推力室中，推进剂的雾化是在一定的喷注压降下，通过装在推力室头部的喷注器上的喷嘴来实现的。
喷嘴是构成喷注器最基本的元件，推进剂组元雾化和混合的工作是由组成喷注器的一个或多个喷嘴完成的，每个喷嘴将一定流量的推进剂组元供入燃烧室，并实现雾化。
3.喷嘴雾化数学模型物理模型：圆柱形射流雾化在建模过程中通常引入以下假设：（1）忽略液体射流的分裂和雾化过程，即认为液体推进剂一旦离开喷嘴，就成为离散的微小液滴；（2）喷雾一般作为稀薄喷雾处理，从而忽略液滴之间的相互作用；（3）喷雾液滴按其尺寸分布被分成若干组，每组内的液滴具有相同的半径、温度和速度以及相同的运动轨迹；（4）液滴与气体之间通过相对运动、传热和蒸发实现动量、能量和质量的交换。
雾滴破碎模型： Fluent中提供了泰勒比破碎（TAB）模型和波动破碎模型。
TAB模型适合低韦伯数射流雾化以及低速射流进入标态空气中的情况。
基于fluent的空气变形喷嘴流场模拟及结构优化设计
基于fluent的空气变形喷嘴流场模拟及结构优化设计目录1. 引言1.1 背景和意义1.2 结构概述1.3 目的2. 空气变形喷嘴流场模拟方法2.1 喷嘴流场模拟介绍2.2 基于fluent的模拟原理2.3 模拟精度和可行性分析3. 空气变形喷嘴结构优化设计3.1 结构参数影响分析3.2 设计目标及约束条件定义3.3 优化算法选择与应用4 实验验证与结果分析4.1 模拟结果验证方法与实验过程简介4.2 模拟结果与实验数据对比分析4.3 优化设计结果评估与讨论5 结论与展望5.1 研究总结与主要发现归纳5.2 研究不足及未来研究方向展望引言1.1 背景和意义在现代工程领域中，喷嘴广泛应用于液体或气体的喷射、混合和燃烧等过程中。
空气变形喷嘴作为一种常见的喷嘴类型，具有结构简单、喷射效果良好等优点，在航空、化工、环保等领域都有广泛应用。
随着科学技术的不断发展，对喷嘴流场行为及其结构特性进行深入研究和优化设计变得越来越重要。
通过准确模拟和分析空气变形喷嘴的流场特性，并进一步进行优化设计，可以提高其性能和效率，满足不同应用领域对喷嘴的需求。
1.2 结构概述本文旨在基于fluent软件开展空气变形喷嘴流场模拟及结构优化设计的研究。
文章将首先介绍空气变形喷嘴流场模拟方法的基本原理和可行性分析，然后探讨空气变形喷嘴结构参数对流场行为的影响，并定义设计目标和约束条件。
接下来，将选择合适的优化算法对空气变形喷嘴进行结构优化设计。
最后，通过实验验证和结果分析，评估优化设计效果并总结研究成果。
1.3 目的本研究旨在通过数值模拟和优化设计方法，探索空气变形喷嘴流场行为及其结构特性，并提出可行的结构优化方案。
通过本文的研究工作，可以为工程领域中空气变形喷嘴的设计与应用提供参考，以提高其性能和效率。
接下来将详细介绍空气变形喷嘴流场模拟方法，并阐述基于fluent软件的模拟原理。
2. 空气变形喷嘴流场模拟方法2.1 喷嘴流场模拟介绍在研究空气变形喷嘴的过程中，准确模拟其流场是非常关键的一步。
基于FLUENT的喷嘴孔型两相流场模拟分析
ｅ ｘ ｐ ａ ｎ ｓ ｉ ｏ ｎ ｉ ｎ ｈｅ ｔ ｎ ｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｕ ｅ ａ ｍｌ ｉ ｎ ｅ ａ ｎ ｄ ｖ ｅ ｎ ｔ ｕ ｒ ｉ ｙｐ ｔ ｅ ｉ ｓ ｍｏ ｒ ｅ ｆ ｕ ｌ ｌ ｙ． Ｃｏ ｎ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｎ ｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ａ ｂ ｒ ａ ｓ ｉ ｖ ｅ ａ ｃ ｃ ｅ ｌ ｅ ｒ ａ —
罗 静 ， 曾国辉 ， 李 丙乾 ，
（ 重庆 理 工大 学 ａ ． 汽 车零部 件先 进 制造 技术 教 育部 重 点实验 室 ； ｂ ． 机 械 工程 学 院 ， 重庆 ４ ０ ０ ０ ５ ４ ） 摘要： 针 对 三种喷 嘴孔 进行 了气 固 两相 流 场数 值 模 拟 ， 通 过 定 量 的 结论 来指 导 喷 嘴 的 选 用 。基 于计 算 流体 力 学的 方法 ， 建立 了欧拉 一 拉 格 朗 日两相 流 数值模 型 ， 对 比分 析 了气 固 两相 流 场的 静 压 ， 速 度 的分布 以及 喷嘴 冲蚀 磨损 的特 点。 对 比发 现 ： 气体 在 流 线 型和 文 丘 里 型 喷嘴 中膨 胀 比较 充分 ， 收 缩 型 喷嘴 对磨料 加 速性 能差 ， 流 线型 喷嘴 性 能较好 ， 清理 效果 佳但 不 易加 工 ， 因此文 丘 里 型喷 嘴 性 价 比 最 高。喷嘴 收 缩段 的 冲蚀 磨损 严 重 ， 根 据 该特 点采 用梯 度 功 能模 型 设 计 抗 磨损 强 的材 料 ， 以提 高喷
Ａｂｓ ｔ ｒ ａｃ ｔ ：Ｎｕ ｍｅ ｉｃ ｒ ａ ｌ ｓ ｉ ｍｕ ｌ ａ ｉ ｔ ｏ ｎ ｏ ｆ ｇ ａ ｓ － ｓ ｏ ｌ ｉ ｄ ｔ ｗｏ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｌｏｗ ｆ ｆ ｉ ｅ ｌ ｄ ｉ ｓ ｃ ｒ ｅ ｅ ｎ ｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ｓ ｗｉ ｔ ｈ ｈｏ ｌ ｅ， ｇ ｕ ｉ ￣ｎ ｇ ｈｅ ｔ ｓ ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｎ ｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ｔ ｈ ｒ ｏ ｕ ｇ ｈ ｑ ｕａ ｎ ｉ ｔ ｔ ａ ｉ ｔ ｖ ｅ ｃ ｏ ｎ ｃ ｌ ｕ ｓ ｉ ｏ ｎｓ ．Ｂａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐ ｕ ｔ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｌ ｆ ｌｕ ｉ ｄ ｄ ｙ ｎ ａ ｍｉ ｃ ｓ ｍｅ ｈｏ ｔ ｄ ｍａ ｋｉ ｎ ｇ ｃ ｏ ｍｐａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｈｅ ｔ ｓ ｔ ａ ｔ ｉ ｃ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ，ｔ ｈ ｅ ｄ ｉ ｓ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｖ ｅ ｌ ｏ ｃ ｉ ｔ ｙ ａ ｎｄ ｈｅ ｔ ｃ ｈａ ｒ ａ ｃ ｔ ｅ ｉｓ ｒ ｔ ｉ ｃ ｓ ｏ ｆ ｈｅ ｔ ｎ ｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ｅ ｒ ｏｓ ｉ ｏ ｎ ｗｅ ａ ｒ ｏ ｆ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ ｋ ｉ ｎ ｄ ｓ ｏ ｆ ｎｏ ｚ ｚ ｌ ｅ ｇ ａ ｓ — ｓ ｏ ｌ ｉ ｄ ｔ ｗｏ－ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｌｏ ｆ ｗ ｉｅ ｆ ｌ ｄ． Ｆｒ ｏ ｍ ｈａ ｔ ｔ ，ｗｅ ｆ ｉ ｎ ｄ ｇ ａ ｓ