65t龙门吊基础设计计算书_secret
65t龙门吊基础设计 65t龙门吊基础设计 1、设计依据 1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料； 1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。 2、设计说明 勘探资料显示：场地内2.3m深度地基的承载力为125KPa，冻深0.8m，故选取基础埋深mh0.1。龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C20。龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
4022
0
220251200
40
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3535
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930
N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12
N5φ8@350
基础钢筋布置图1：10 图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm）
通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。 为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m设置一道20mm宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。 65t龙门吊基础设计 中铁四局集团第二工程有限公司 1
3、设计参数选定 3.1、设计荷载 根据龙门吊厂家提供资料显示，65t龙门吊行走台车最大轮压：KNP253max，
现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t，故取计算轮压：KNP200； 砼自重按26.0KN/m3 计，土体容重按2.7KN/m3计。 3.2、材料性能指标 (1)、C20砼
轴心抗压强度：MPafc6.9 轴心抗拉强度：MPaft10.1 弹性模量：MPaEc41055.2 (2)、钢筋 I级钢筋：MPafy 210，MPafy210' II级钢筋：MPafy300，MPafy300' (3)、地基 根据探勘资料取地基承载力特征值：KPafa125 地基压缩模量：MPaEs91.3 3.3、基础梁几何特性 截面惯性矩：40417.0mI 4、地基验算 4.1基础形式的选择 考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。 4.2、地基承载力验算 每个台座两侧各设一条钢轨，长46m，两端各设伸缩缝20mm。考虑两台龙门吊同时作业，根据65T龙门吊资料：支腿纵向距离为7.5m，轮距离0.65m，结合内模和钢筋骨架长度，前后两龙门吊最小中心间距为22m。按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2： 65t龙门吊基础设计 中铁四局集团第二工程有限公司 2
图-4.1：基础截面图（单位：mm） HGFEDCBAP8P7P6P5P4P3P2P1460.656.850.6513.850.656.850.65I15.85 图-4.2：荷载布置图（单位：m） 采用弹性地基梁模型计算地基的反力，根据场地地质勘测资料显示，地基持力层为粉质粘土，压缩模量MPaEs91.3，查表取泊松比3.0v； 基础梁边比：460.146blm，按柔性基础查表的，影响系数76.1cI。 基础截面惯性矩：mI40417.0。 地基变形模量：MPaEEEss90.291.33.013.02112122 地基抗力系数： 33/689.18101076.123.010.161090.221mKNIc)νb(Ek
2/689.1810689.18100.1mKNkbks
1436.00417.01055.2410689.1810441034IE
k
cs
荷载计算模式判定： P1：作用在基础端头，按半无限长梁计算 P2：512.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P3：529.585.665.0461436.0l 按无限长梁计算 P4：435.585.6265.0461436.0l 按无限长梁计算 P5：446.385.1315.8461436.0l 按无限长梁计算 65t龙门吊基础设计 中铁四局集团第二工程有限公司 3
P6：353.365.022461436.0l 按无限长梁计算 P7：236.465.085.15461436.0l 按无限长梁计算 P8：330.485.15461436.0l 按无限长梁计算 4.2.1活荷载作用地基反力强度计算 （1）荷载P1对各计算点影响 荷载P1按半无限长梁计算： 01436.00a 对位置A ：01436.00x，查表得反力系数2p
对位置B ：09.01436.065.0x，查表得反力系数822.1p 对位置C：08.11436.085.665.0x，查表得反力系数326.0p 对位置D：17.11436.085.6265.0x，查表得反力系数245.0p 对位置E：16.31436.085.1385.6265.0x，查表得反力系数08.0p 对位置F：25.31436.065.085.1385.6265.0x， 查表得反力系数07.0p 对位置G：24.41436.085.665.085.1385.6265.0x， 查表得反力系数069.0p 对位置H：33.41436.085.1546x，查表得反力系数087.0p 对位置I：61.61436.046x，查表得反力系数504.0p 荷载P1按式：pPp1计算P1对各计算点所作用地基反力，具体见表-1。 （2）其他荷载的影响 计算过程见表1： 其中：Axi=e-λx(cosλx+sinλx) Pij=P*λ*p(j=1) Pik=P*λ* Axi/2b（k=2～8） 考虑基础自重和回填土的重量：(26*1+2.7*0.7)/2*1=13.945Kpa 地基的最大反力:108.60+13.945=122.55Kpa＜[fa]=125Kpa，满足要求！ 65t龙门吊基础设计 中铁四局集团第二工程有限公司 4
5、基础内力计算 基础内力计算采用弹性地基梁算，计算过程见表2、表3 其中：Bi1=e-λx*sinλx Mi1=-PBij/λ(j=1) Cij=e-λx(cosλx-sinλx) Mik=P*Cij/4λ(j=2～8) Dij=e-λx*cosλx Vij=-P*Dx2/2（j=2～8） Vij=-PCij (j=1) 6、基础配筋计算 1、判断T型截面类型： 基础在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原则，确定T型基础的类型。第一类，受压区仅位于内；第二类，翼缘和腹板均受压。 翼缘板全部受压：
KNKN＞hhbhfMcj17.1098.319623.026.13.01106.9)2(60 腹板全部受压： KNKN＞hhbhfMcj56.53756.183427.026.17.03.0106.9)2(60 由计算可知：T型基础为第一类。 2、基础正截面受弯配筋： 根据表2可见：Mmax=1.2*537.56=645.07 KN.m (1.2为分项系数) Mmin=-1.2*109.17=-131.0 KN.m
mhm＜bcfMhhxb512.093.055.0284.03.06106.931007.6452293.093.0220010 25.2638610300284.03.06106.911mmyfxbcfsA 下部配钢筋：24φ12(HRB335)，A=2714.4 mm2 ，ρ=0.68%＞ρmin=0.15% mhbm＜bcfMhhx512.093.055.000148.016106.93101312293.093.022002 65t龙门吊基础设计 中铁四局集团第二工程有限公司 5
26.4736103000148.016106.922mmyfxbcfsA
上部配钢筋：5φ12(HRB335)，A=565.5 mm2 ，ρ=0.31%＞ρmin=0.15% 3、基础斜截面受剪配筋： 根据表3：Vmax=1.2*309.69=371.63KN ＜0.25βcfcbh0 =0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN (1.2为分项系数) 受剪截面尺寸满足要求。 V=0.7βhftbh0=0.7*(800/930)0.25*1.1*106*(0.3*0.665+1*0.265) =344.45KN＜Vmax 故需配箍筋
mmhyvfbhtfcsVsvAs0572.093.061021025.11265.0665.03.06101.17.031063.371025.107.0）（
结合构造要求，选φ8@300，335.0sAsvmm，%088.010300101.124.024.0%1126.03003004/6814.3266minytsvsv
ff＞sb
nA
满足要求！ 4、横向抗弯检算 取纵向应力分布长度1m为计算单元，计算部位见图6-1
图6-1：横向抗弯计算位置图 M=0.5*Pj*aj2 Pj：基底净反力 aj：计算截面到基础边缘的距离(取作用力的边缘为计算截面) M =0.5*108.6*0.352=6.652 kn.m
28.132265.0*6102109.0310652.609.0mmhyfMA
用抗剪箍筋3φ8(A=150.9mm2)能满足要求。
龙门起重机设计计算(完整版)
龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。
7.跨度44米，净空跨度40米。
8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。
龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:Fa=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma= 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = Ma+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： Pmax =0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 =79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max = P max /4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M ≧0 工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算 工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44=3177.2-2668.7 =1080.3>0 飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8 =508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
龙门吊轨道基础计算书
附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。
，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
龙门吊计算书【范本模板】
计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1。
1。
1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1。
2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1。
1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1。
2 吊装设备及吊具验算 (3)1。
2。
1 汽车吊选型思路 (3)1。
2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2。
4 钢丝绳选择校核 (5)1.2。
5 卸扣的选择校核 (5)1。
2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1。
4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85—39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min,小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1＃梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求.本方案地基基础梁总计受力:M=137+60×2=257TF=M＊g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点,则每个支点受力:P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时,Pmax=（85+60)T×9。
8N/kg/4=355kN.1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种,二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构）》中“总说明4。
3公式(1）”计算：P d=1.05×1.4×1。
15×315=533kN/m；满负荷运转时:g1max=2×355+(20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1。
龙门吊基础梁计算书
龙门吊条形基础梁计算一、概况两台龙门吊组合，单台龙门吊自重G=76t，最大起重量为g=30t，吊车轮距6m。
其条形基础梁持力层为回填碎石，修正后地基承载力特征值取为fa=150kPa，条形基础梁采用C30级混凝土，钢筋采用HRB400级。
该条形基础梁依据《地基基础设计规范》(GB50007-2011)及《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)，采用倒梁法进行设计。
二、计算简图取最不利情况为：两列龙门吊进行组合，并同时满载于同一侧，该侧四个轮压同时达到最大，且此时龙门吊处于条形基础梁最边缘处(根据《地基基础设计规范》第8.3.1条第2款要求，最边缘轮压处基础梁挑出l/4=5/4=1.25m)。
最不利荷载作用简图如图1所示，基础梁采用倒梁法进行设计，其计算简图如图2所示：图1 最不利荷载作用简图图2 基础梁内力计算简图其中最大轮压标准值为：Pmax,k=760/4+300/2=340kN。
三、确定基底尺寸根据地基承载力要求确定条形基础基底尺寸，由图1可看出，基础总长度按保守可取为：l=5×2+1.25×2=12.5m那么根据地基承载力要求，基础宽度为：b≥4×340/(100×12.5)=1.08m实际取基础宽度为b=1.2m，并据此取条形基础高度为h=0.5m，验算地基承载力如下：p k=(4×340+25×1.2×0.5×12.5)/(12.5×1.2)=103.2kPa＜f a=150kPa 满足要求。
四、基础梁内力及配筋计算（一）内力计算在对称荷载作用下，基底反力呈均匀分布，单位长度的基底净反力设计值为：p j=(1.4×4×340+1.2×25×1.2×0.5×12.5)/12.5=170.32kN/m按连续梁模型，其计算简图如图2所示，采用理正工具箱计算内力如图3所示：图3 计算内力图（二）内力调整根据《地基基础规范》第8.3.2条第1款的规定，边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值乘以1.2的系数。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书麻竹高速大悟段共4个预制梁场，每个梁场有100T龙门吊两台，10T龙门吊1台。
一．基本计算参数
1.起吊梁板时龙门吊单边荷载
30小箱梁梁板重量最大为36.7m³×2.6t/m³+8.830=104.25t，由两台100t龙门吊承载，已龙门吊将梁板移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊每边最大荷载G1=1042.5÷2=521.25KN
2.龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道承载G2 =800÷2=400KN
3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重
G3=1×(0.5×0.4+0.8×0.25) ×2.5×10=10KN
二.轨道梁地基承载力验算
轨道采用C25砼，台阶式设置，上部宽0.5m，高0.4m，下部宽0.8m，高为0.25m。
龙门吊脚宽7m，轨道内设置 16钢筋网片，轨道砼应力扩散只考虑两只脚间距离，砼应力部考虑扩散：
轨道梁受压力验算：
P=G1+G2+G3=521.25+400+10=931.25KN
轨道梁砼应力验算：
σ=γοP÷A=1.4×931.25÷7=0.186MPA＜[σ]=30MPa
湖北省麻城至竹溪高速公路大悟境段梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书地基承载力计算
σ= （G1+G2+G3）/A=931.25÷7÷0.8=166.3MPa
要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求。
湖北长江路桥股份有限公司 1。
2：龙门吊基础设计计算正文
目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。
龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。
10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。
支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。
轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。
1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。
max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。
龙门吊轨道基础验算书
龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。
龙门吊地梁基础迈达斯计算书
龙门吊基础计算1.计算模型场内基础模拟为弹性地基，反力系数取30kPa/mm。
取龙门吊一个立柱的8个轮子作用于轨道梁上，轮子间距1.5m，单个轮压282kN。
轨道梁为倒T形C30钢筋混凝土梁，梁高1.0m，腹板厚40cm，底板宽1.2m，底板厚20cm。
场内天然地基的承载力达120~130kPa，又基础拟采用CFG桩加强处理，承载力易于满足，地基承载力此处不再计算。
h0=920mm 。
受压区高度：mm a mm x s 802383.14/400/300)8041520('=<=×−=受弯承载力：m kN mm N M u −=−×=−××=3.401103.401)40920(30015206 m kN M m kN M u −=≤−=×=3.4017.3473.3869.00γ受弯满足。
受拉钢筋配筋率：%2.0%41.0400/920/1520≥==ρ抗剪，因：kNV N bh f t 1.2453.2729.0104.36892040043.17.07.0030=×=≥×=×××=γ只需按构造配箍。
4.轨道梁底板分布钢筋验算取沿轨道梁长度方向取1m 板跨计算，板根部弯矩设计值为：m kN M −=×××=4.174.07.155214.12A.不配筋若底板采用不配分布钢筋方式，底板厚取35cm 。
则素混凝土受弯承载力：mm N bh f M ctu −×=×××××==622109.1935010006143.155.024.161γ m kN Mu m kN M −=≤−=×=9.197.154.179.00γ表明底板厚35cm 时不需要配筋。
B.配筋厚度取20cm ，配筋为d12@200mm （As=565mm2/m ），h0=120mm 。