某特大桥主墩施工方案和套箱计算书

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XX 大桥主墩承台施工方案

一、概述

XX 特大桥主桥为1×108+2×185+1×108m ,预应力砼连续刚构,横跨容桂水道。容桂水道较宽,将近600m ,最大水深处将近14m ,历史最高洪潮水位为3.836m ,历史最低水位为-0.724m 。6-9月是台风季节,最大风力超过12级。2250/2565567.55655652852×450200

1300200

350150400220

200450200

4501300

主墩承台构造图

桥中心

线全桥共有3个主墩承台和2个过渡墩承台,都为高桩承台。主墩每个承台由16根Φ2.2m 的桩支承。承台尺寸为32.5×13×4m ,另有1.5m 封底砼。两端为弧形,混凝土设计强度为C30,单个承台方量为1582m 3,其中封底砼设计强度为C20,单个承台方量为593.3 m 3。

二、钢套箱的结构设计

XX 特大桥承台施工采用的是内撑式下承重结构,有底套箱的施工方案,(套箱结构见附图)。

2.1结构设计荷载的确定。

承台砼施工分3层,每层为1m 、1.5m 、1.5m ,另外还有1.5m 的封底混凝土。封底砼的刚度已经很大,其与钢护筒的粘结力足能够抵抗第一层砼的自重,考虑到材料设备的周转周期和结构的经济合理,悬吊系统的设计荷载由(封底砼重量+悬吊结构自重-水浮力)×1.7安全系数,由于整个套箱在施工过程中有一半都在常水位以下,按最低水位考虑了一定的浮力。

2.2承重架及吊杆设计

在承台每个桩头上设一根钢立柱,在中间一排钢立柱上摆放主承重大梁,主承重大梁用2I56拼成,在主承重大梁上布设多组2I45及2I56顶分配大梁用来悬吊吊杆,中间5

=930Ppa的Φ32精钆螺根顶分配大梁用2I45,边上2根顶分配大梁用2I56,吊杆采用f

y

纹钢。套箱底板采用钢筋砼底板,底板比承台宽1.5m,方便安装和支撑侧模,底板上预埋带勾钢筋,与承台砼牢固连为一体。底分配梁采用2I45。在浇筑完承台封底砼后,将拆除混凝土以上部分的钢立柱、顶平台工钢、底平台工钢,依靠已浇筑部分承台来支撑第1、2、3次承台砼。

2.2.1系统承受的荷载主要包括:底梁底板、套箱侧模、内撑、承台架(包括人员、机具,不含钢立柱)、封底砼以及施工动载等。

(1)钢立柱设计

一个承台有16根桩,在每根桩上埋设一根钢立柱,最外侧2根钢立柱由2根I45型钢加工而成,其余的14根钢立柱由槽钢和角钢加工而成。其截面形式见附图。其受力按轴心受压构件计算,按λ=N/(φA)≤f计算其整体稳定性,其中φ为轴心受压构件稳定系数,根据杆件的长细比λ=L/i查表而得。其中L为计算长度,i为截面回转半径,取x、y方向的较小值。

(2)吊杆的设置

在主承重大梁上设置有7根顶分配大梁,中间5根大梁每根大梁设有6个吊点,外侧2根大梁每根大梁设有4个吊点,吊杆具体布置见附图。经过计算吊杆最大受力为53t,决定选用国产的设计强度f=930Mpa的Φ32的精轧螺纹钢,其设计承载力F=74t。单个套箱布置38根。

(3)主梁设计

主梁由2I56组成,单个套箱有主梁1组,经过计算贝雷架的M<5[M]=335t·m Q<5[Q]=125t

(4)底分配梁与顶分配梁设计

底分配梁由6根2I45b组成,顶分配梁边有7根,其中5根2I45b,2根2I56b,底梁的荷载由6根平均分配。

(5)底板

底板采用15 cm厚的钢筋混凝土板,根据现场要求分好块,砼底板的配筋设计以箱内抽干水后箱外最高水位水反压力为最不安全状况要求考虑,并且外缘处要承受外侧模的重量,所以底板上都预留有许多伸入第一层砼的钢筋,使底板与封底砼结为整体,共同受力

(6)侧模与内支撑梁

侧模主要用以封水,并作为承台模板,各块套箱侧模通过高强螺栓连接起来,为防止侧模水压变形以及下放的平稳安全,内部还设有桁架内撑,外侧设有I32加劲肋增加模板的刚度和抵抗水流和台风外荷作用。

三、承台套箱安装

3.1各预制加工件的施工

3.1.1钢立柱的加工安装

钢立柱是全部设计重量的承受件,也是通过它将荷载传递到桩基上,其加工质量一定要严格把关,安装的垂直精度、位置要准确,否则会影响到上大梁的安装和降低其承载力。

3.1.2上下分配梁的加工安装

上、下分配梁是整个悬吊系统的主要结构,安装的位置一定要很准确,否则影响到吊杆的安装和受力,所有的大梁在加工前都要求调直,吊孔位置都要精确放样,并且要将吊杆底螺母先固定在底分配梁上,以避免水下作业。

3.1.3底板的预制

首先必须将桩位护筒的平面位置准确放样,以确定分块加工的尺寸。加工件的误差尺寸不能超过10mm,并且周边的预埋钢筋、侧模的限位钢板、吊杆孔等预埋件位置要准确。

3.2承台套箱的安装

3.2.1钢立柱安装

在桩基砼施工时,首先将钢立柱预埋件预埋入砼中,要求标高要准确,宁低勿高。在桩基检测合格后破桩头露出钢板面测设好要求的标高位置。钢立柱在放样好的平面位置上架立,并观测其垂直度,然后焊接加固。

3.2.2下平台安装

在确定的临时水位以上,在桩护筒上设临时牛腿,在牛腿上安装底分配梁。

3.2.3上平台安装

在钢立柱上先安装主承重梁,再安装顶分配梁,后安装吊杆;吊杆共有2类:一类是起落吊杆共34根;另一种是固定吊杆共4根。起落吊杆的上端设有起落扁担和千斤顶。所有吊杆下端都是固定螺母,上端自由,通过上端调整标高和受力均匀。

3.2.4底板安装

起落吊杆安装后,将钢护筒上的牛腿割除,即可安装砼预制底板,并即时焊接成整体,然后才上固定吊杆。

3.2.5侧模安装

在底板安装好后,放出承台边界线和模板分块线,以及工字钢带位置中心线,在边界线上设置内限位挡块,防止模板内移。在钢立柱上安装临时内撑架,内撑架以顶分配梁为骨架,此时内撑架起到拼装外模稳定和下放套箱时的导向作用。每块侧模板严格按照预先放好的起止线安装,以便最后合拢,最后安装外侧竖带,并在竖带下端焊外限位挡块。

3.2.6套箱下放

套箱下放时人员在上平台操作,通过34根吊杆,利用68台20T千斤顶同时下放,下放的速度要慢,并且要保证箱内外水位要基本一致。

四、混凝土施工

4.1封底砼施工

4.1.1 C20砼配合比设计及品质要求

封底砼为C20,按水下砼设计,砼坍落度采用20-22cm,初凝时为13-14小时,粗骨料为0.5-3cm的连续级配,砼要具有很好的流动性和和易性。

4.1.2砼浇筑

单个封底砼方量为593.3m3,浇筑时间控制在12-13小时完成。按照砼流动半径,根据现场经验定点布置20个浇筑点,导管口离底板0.2m,剪球后导管埋深应为0.6m。施工时从中间开始,对称向上、下游进行。

4.1.3施工观测

为了保证水下砼的浇筑质量达到预设的目的,须对其在全过程进行测量,用2cm的铁板加工重约300克,底宽为10×10cm的测垫,对砼进行监测和剪球后导管的埋深以及桩基护筒处的砼情况,砼流动情况等等,指导每个浇筑点的工作,决定每个点的结束时间。

4.2承台砼施工

当封底砼强度达80%后,开始抽水和凿除多余封底砼,护筒割除,测量放样后进行承台砼施工。承台砼分3层施工,1m砼395.5 m3、1.5m砼593.3 m3。

4.2.1配合比设计

大体积砼的施工要考虑水化热的控制,首先在配合比设计上,降低水泥用量,使用粉煤灰提高和易性,添加外加剂等延缓砼早期强度,增加后期强度的增长,防止水化热温度峰值与强度峰值的叠加出现,避免因两峰值叠加产生较大的拉应力所造成的危害裂缝。

4.2.2养生

按承台结构设计要求,每层砼都设有一层冷却管,从开盘到第14天,不间断通水,

并且在砼初凝后在其表面蓄水养生,并在砼体内埋设温度感应片对其进行监视。

五、承台温度控制

5.1温控措施

5.1.1从原材和配合比方面最大限度地减少水化热

水泥水化热主要来自水泥矿物组合中C3S和C3A。要降低水化热,应优先考虑采用C3S和C3A含量较低的水泥。

另一方面,降低水化热要减少混凝土配合比中水泥的用量,我们采用“双掺”技术,即既掺粉煤灰又掺减水剂。同时,利用掺粉煤灰的混凝土后期强度仍有增长的现象,延长混凝土设计龄期,采用60d设计强度,以相应降低28d强度等级,减少水泥用量。

5.1.2降低入仓气温

晴天时夜间浇筑,阴天时视气温情况而定,避开气温较高时浇筑。

水泥提前进场降温,杜绝使用刚出厂水泥。对粗、细骨料,在拌合前用江水冲洗降温,且在拌合水中加冰块,使混凝土初始温度降低到一定程度,使混凝土温度与环境温度相差较小。

5.1.3加快混凝土内热量散失

采用薄层浇筑,利用层面散热以降低混凝土温度,分层厚度一般为0.3m~0.5m。

为了控制新浇混凝土温度升值过高,在每层混凝土的中部布设冷却管,在混凝土浇筑后即进行通水冷却,在混凝土全部浇筑完成后,继续进行通水冷却,使混凝土冷却到最终稳定温度为止,冷却时间为浇筑开始初期的10天以上。

在混凝土养生过程中应根据冷却水进、出口温差监测情况,及时调整水温及水流量。最大限度地减低混凝土最高温度和内外温差。

5.2混凝土表面养护

混凝土表面覆盖麻袋保湿养生。气温较高时,混凝土表面蓄水养生,蓄水深度不小于30cm。

主墩承台施工流程如下图所示:

主墩承台施工流程图

六、工程质量及安全生产保证措施

(一)、确保工程质量措施

我司质量方针是“规范管理、精益求精、优质服务、顾客满意”。根据质量体系文件,对工程质量管理职责明确,并进行全过程控制,并且可追溯,保证质量文件和资料的真实、完整。严格按照有关程序文件、设计文件和交通部颁发的《公路工程桥涵施工技术规范》、《公路工程质量检验评定标准》、《公路工程材料试验规程》等进行工程管理,确保承建工程的分部分项评分。质量保证体系运行如下图所示:

质保体系运行机制图

1、施工质量的基础工作

(1)、文件资料的控制

对与工程有关的所有文件和资料进行控制,以保有与质量有关的活动都使用相应文件和资料的有效版本。对于工程技术文件和资料,要有受控标识;对于施工图、施工组织设计、作业指导书等在受控范围内分发应盖“受控”章;在非受控范围内分发应盖“非受控”章,且无论是否受控均应有唯一的分发号。文件分发前编制《文件和资料发放清单》,发放清单确保分发范围适当,使对质量体系有效运行起重要作用的部门或岗位都能得到相应文件的有效版本。各部门的文件和资料的发放清单由各部门负责人批准后进行分发,持有者予以签收,并在发放清单上签名和注明日期。

(2)、产品标识和可追溯性控制

通过对产品标识和可追塑性的控制,防止不同规格、批次、类别的产品误用或混用,确保在需工时可追溯。对有包装及标签上有说明材料的名称、规格、出厂日期、生产厂家等内容的材料(袋装水泥、钢材、支座、伸缩缝等),在运输过程中应对材料的标识妥善保护,防止标识的损坏和丢失。对无附带标识的材料(散装水泥、砂石等材料),应记录材料的名称、产地、生产厂家、规格型号、进货日期等。

不同规格的材料存放时应分开堆放,堆放的材料应有标识,必要时在容易看到的地方用标识牌注明材料的标识内容。每批材料发放后,仓管员将堆放点的标识收回,如标识无需保留立即销毁,以免误用。

材料发放时,在材料领用单上注明用途,如整批领用则将标识一同领走;如领用部分材料,必要时,仓管员复制标识由领料人带走,原标识保留在存放点。材料从仓库转运到使用地点时,有标识的材料应妥善保护其标识;无附带标识的材料应对转运过程进行跟踪,检查装货、卸货、运输过程,防止出现混淆,存放后及时加设标识。作业班组在材料使用过程中应对材料的标识进行维护,作业班组长负责使用时标识的管理。在使用过程中如非一次性用完领用的材料时,应尽量保留材料的标识在剩余部份上。如标识毁坏,应对标识进行移植,标识的移植方式视材料的特性而定。

(3)、半成品的标识控制

①、施工中所形成的半成品如钢结构、钢筋半成品等,应用油漆书写或挂标识牌的方法对其进行标识,注明生产日期、半成品名称、编号和型号等标识内容。每一半成品应有唯一的编号与其对应。

②、在加工过程中应注意对标识的保护,如确需毁坏或覆盖原标识,应改用临时标识,该工序完工后应恢复原标识。

③、半成品应通过记录(原材料批号、检验记录、过程工艺及检验记录、半成品

质量检验记录等)与其所用的原材料和加工工艺建立联系,确保对其质量的可追溯性。

(4)、过程产品的运输和安装定位标识控制

①、施工过程所形成的预制件、半成品等过程产品在运输过程中应对其标识进行有效保护。在装卸过程中应对构件的标识进行记录,并通过标识判别是否满足出运条件(如龄期是否足够等)。如在运输过程中标识损坏,应通过追查记录,按规定要求补齐标识。

②、预制件、半成品在安装过程中要注意保护标识,通过标识确定其安装位置并检查安装位置是否正确,安装后应记录构件编号和安装的位置,填写《构件安装记录表》,以利追溯。

(5)、隐蔽工程中产品标识的控制

隐蔽工程中的标识由于不便查看,难以进行追溯,应通过记录对标识进行记载。现浇砼(如梁、板、柱、基础等)和其所用的水泥、钢材应通过标识、编号和各种记录建立联系,以确保对砼质量的可追溯性。

(6)、机械设备控制

对施工机械设备应进行及时维修保养,以确保施工机械设备处于良好状态,满足施工要求,并保证正常的调配和周转,确保工程质量和工期。

属第一次购置的施工机械设备,由工程部依据使用说明书和有关安全技术规范,制定安全技术操作规程。主要施工机械设备操作人员必须经过操作培训考核,取得上岗资格证后方可上机操作。

操作人员要严格执行机械设备安全技术操作规程,正确操作、使用施工机械设备,主要施工机械设备实行定人、定机、定岗的“三定”制度,对多人操作、多班作业的施工机械设备应设有固定机长,实行机长负责制。操作人员应保持施工机械设备完好,不得任意拆卸零部件或改变设备结构。依据设备管理条例、设备使用说明书,编制施工机械设备保养规程。施工机械设备的大修,应送有大修该设备资格的厂家修理或由该厂家到现场进行。主要操作工应作为主要监修人员驻厂,机务人员经常到厂监督、检查修理质量和进度。合格证明、竣工验收文件和修理技术资料等原件送材料部存档。

(7)、测量设备控制

对检验、测量和试验设备的测量能力和精度进行控制,以确保检验、测量和试验数据准确可靠,保证工程质量。

新购入的计量器具按《计量器具登记表》的管理要求,送交检定单位检定、自校合格后,方可使用。在用的计量器具必须是检定、校准合格、在有效期内和标识清晰

的设备,并在使用时检查,以保证符合要求。

测量人员在使用计量器具时应严格按设备说明书和操作规程要求正确操作。计量器具在使用过程中出现故障,使用人员应首先作出明显标记,提示任何人不能使用。同时,会同工程部对给出的检测结果进行数据追踪,对其有效性重新确认,分析其对产品质量的影响程度。故障计量器具修复后,以检定确定为合格后方可使用。

2、工程质量岗位责任制

工程质量是企业生产技术活动的综合反映,建立健全工程质量岗位责任制是组织和发展生产,确保工程质量的基本条件之一。

(1)、质管室责任:作为领导决策层在工程质量方面的执行机构,为领导提供决策情报,贯彻执行国家、业主、企业与监理发布的工程质量的规范、规程、制度、措施并检查落实。协调各部门的关系,了解掌握工程质量动态,协助各部门解决施工存在的问题,纠正违章施工,对施工项目进行检验并签证,负责工程项目的质量总结和统计报表工作,检查工程材料质量,制止使用不合格材料,参加施工质量事故的处理,保证工程质量评定的真实性、准确性、及时性。

(2)、生产班队责任:牢固树立“质量第一”的思想,认真贯彻质量管理制度和各项技术规定、质量标准,杜绝工程质量事故的发生,领导本队人员严格按照图纸和操作规程施工。严把材料使用关,材料配合比关,拒绝和制止使用不合格材料,对不合格的分项工程做到上道工序不交,下道工序不接,接受质检人员、技术人员的检查指导,随时纠正违章操作现象,认真填写各种原始记录、统计报表,保证数据的真实可靠,对不合格的工序主动返工,保证质量。

(3)、试验室责任:把住原材料进口关是保证工程质量的关键,首先对施工所用原材料,一式两份做平行试验,依据有关规范操作要求进行试验,给出成果报告单,检验合格后由监理签字认可后,同意原材料的进料,检验不合格的材料坚决不进。试验人员经培训考核上岗明确试验项目的试验要求、试验目的和试验操作过程及结果整理,并给出合格的试验报告单,建立规模和设备满足要求的试验室,建立健全各种规章制度,做好施工中的试验检测与控制工作。

3、工程质量管理体系

质量管理体系是保证和提高工程质量为目标,运用业务系统的严格组织和科学管理制度,把项目部各科室、各环节的质量管理职能组织起来,形成有明确任务、具体责任、相应权限、互相协调、互相促进的有机整体,使质量管理制度化。

(1)、工程质量的系统化管理

项目部配有专职质量检查人员,质检人员应有较强的事业心、工作责任感,敢于坚持

QTZ63塔吊附着施工方案及计算书.

塔吊附着施工方案 一、工程概况 本工程是遵义华南房地产开发有限公司开发,在遵义县南白五里堡,总建筑面为90000M2,分A1、A2、B1、B2栋,A1、A2、B1、B2地下室一层,总高度98M建筑占地面积4000 M2,正负零标高相当于绝对标高908.40M,采用框剪结构。其中A1、A2共用一台塔吊,B1、B2共用一台塔吊。 二、塔吊介绍 本塔吊为“华夏”牌QTZ40,最大独立高度为28.3米,最大附着高度为120米,在工作高度达70米前,可采用二倍率或四倍率钢丝绳;当工作高度超过70米时,只能采用二倍率钢丝绳。 三、附着架的安装 1、附着式的结构布置与独立式相同,此时为提高塔机稳定性和刚度,在塔身全高内设置至少7道附着装置。为此要求塔机中心线距建筑的距离为2.9米,附着装置之间的距离尺寸用户可根据施工情况自行调整,安装方法见图1-1。在图1-1中,H1小于或等于21.3米, H2=H3=H4=H5=H6小于或等于17.6米,H7小于或等于15米。

①、附着点的强度应满足塔机对建筑物的荷载,必要时应加配筋或提高砼标号。 ②、附着筐尽量设置在塔身标准节接头处,附着架应箍紧塔身,附着杆的倾斜度应控制在10°以内。 ③、杆件对接部位要开30°坡口,其焊缝厚度应大于10mm,支座处的焊缝厚度应大于12mm。 ④、附着杆件与墙面的夹角应控制在45-60°之间。 ⑤、锚固点以上的自由高度应控制在说明书规定高度之内。 ⑥、附着后要有经纬仪进行检测,并通过调整附着撑杆的长度及顶块来保证塔身垂直度(塔身轴线和支承面的垂直度误差不大于4/1000,最高锚固点以下的塔身垂直度不大于2/1000),并作好记录。 四、附着架的拆除 1、用钢管、跳板在附着筐下搭设操作平台,搭设时应将平台支撑好。 2、依据建筑物搭设走道或设置其它辅助起吊装置。 3、用走道拆除时可直接将附墙支撑转移到建筑物内,再转移至地面。 4、采用其它辅助起吊装置拆卸时,应先用吊绳固定好靠建筑物端的撑杆,然后退掉靠建筑物端的撑杆销;再用绳将塔身端撑杆固定好,退掉销子后缓慢放下支撑杆,让辅助起吊装置受

模板施工方案计算书

附录1掉头隧道模板支架专项施工方案计算书 1.1. 顶板支架模板计算 1.1.1.计算参数 结构板厚700mm,顶板与侧墙设置500×500倒角,计算采用倒角处最大板厚1200mm,层高5.36m,结构表面考虑外露;模板材料为:夹板底模厚度18mm;木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=12.00N/mm2,顺纹抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ;支撑采用Φ48.3×3.0mm钢管:横向间距600mm,纵向间距 600mm,支撑立杆的步距h=1.20m;钢管直径48mm,壁厚3.6mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm;钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。 图1.1.1-1模板支撑体系搭设正立面图

图1.1.1-2闭口段支模体系搭设平面图

图1.1.1-3闭口段支模体系搭设横向立面图

图1.1.1-4闭口段支模体系搭设纵向立面图 1.1. 2. 顶板底模验算 1. 底模及支架荷载计算 荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值 ①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 ×1.2 = 0.36kN/m ②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 34.56kN/m ③钢筋荷载 1.1kN/m3 × 1.0 × 1.2 ×1.2 = 1.58kN/m ④ 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50kN/m 施工人员 及施工设 纵向剪刀撑 间距4000

底模和支架承载力计算组合①+②+③+④ q1 = 40kN/m 底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③) q2 = 36.5kN/m 2. 顶板底模板验算 第一层龙骨(次楞)间距L=250mm ,计算跨数5跨。 底模厚度18mm,板模宽度=1000mm W=bh 2 /6=1000×182/6=54000mm 3, I=bh 3/12=1000×183/12=486000mm 4。 3. 内力及挠度计算 a.①+②+③+④荷载 支座弯矩系数K M =-0.105, M 1=K M q 1L 2 =-0.105×40.00×2502=-262500N ·mm 剪力系数K V =0.606 , V 1=K V q 1L=0.606×40.00×250=6060N 图1.1.2-1顶板底模板荷载示意图 b.①+②+③荷载 支座弯矩系数K M =-0.105, M 2=K M q 2L 2=-0.105×36.50×2502=-239531N ·mm 跨中弯矩系数K M =0.078, M 3=K M q 2L 2=0.078×36.50×2502=177938N ·mm 剪力系数K V =0.606, V 2=K V q 2L=0.606×36.50×250=5530N 挠度系数K υ=0.644, υ2=K υq ,2L 4/(100EI) =0.644×(36.50/1.2)×2504/(100×6000×486000)=0.26 mm

运河特大桥水中墩施工方案

XX运河特大桥水中墩施工方案 1、工程概况 (2) 1.1、通航情况 (2) 1.2、地质情况 (2) 1.3、水中墩设计概况 (2) 2、总体施工方案 (2) 3、施工工艺、施工方法 (3) 3.1、钢管桩栈桥及钻孔平台施工 (3) 3.1.1、钢管桩栈桥及钻孔平台结构型式 (3) 3.1.2、钢管桩栈桥及平台施工工艺 (5) 3.2、草袋围堰施工 (8) 3.3、钻孔灌注桩施工 (8) 3.4、钢板桩围堰施工 (13) 3.4.1、钢板桩导向装置 (14) 3.4.2、钢板桩施工 (14) 3.5、承台施工 (19) 3.5.1、承台总体施工方案 (19) 3.5.2、大体积承台冷却措施 (20) 3.5.3、混凝土浇筑温度的控制 (21) 3.5.4、混凝土浇筑 (21) 3.5.5、混凝土养护 (22) 3.5.6、施工控制 (22) 3.6、墩身施工 (22) 3.6.1、模板施工 (23) 3.6.2、钢筋施工 (24) 3.6.3、混凝土施工 (24) 3.6.4、混凝土养护 (25) 3.6.5、拆除支架、模板 (25)

XX运河特大桥水中墩施工方案 1、工程概况 1.1、通航情况 XX运河特大桥在DK282+203处跨越XX运河,XX运河为Ⅲ级航道,通航净空7m,净宽50m,施工水深5.0m,线路与河道夹角103°。 1.2、地质情况 墩位处地质情况见表1.1-1。 表1.1-1 XX运河地质情况表 1.3、水中墩设计概况 水中墩设计概况见表1.2-1。 表1.2-1 水中墩设计概况表 2、总体施工方案 62#墩 62#墩中心距河岸17m,河水较浅,河岸至墩位平均水深2m,施工拟采用草袋围堰作为钻机平台,回旋钻机成孔,导管法灌注水下混凝土。大体积承台采用钢板桩围堰防护施工,墩身采取一次立模浇筑施工。

钢套箱计算书

2#主墩钢套箱计算书 1 设计参数取值 1) 承台底标高: 83.5m 2) 套箱底板顶面标高: 82.5m 3) 壁板顶标高: 87.7m 4) 壁板底标高: 82.5m 5) 封底混凝土厚: 1.0m 6) 设计高水位: 86.22m(10年一遇) 7) 设计低水位: 84.57m 2 材料容许应力值 (1)Q235钢: ]=145MPa 容许弯应力[σ w 容许轴向力[σ]=140MPa 容许剪应力[τ]=85MPa。 参考《路桥施工计算手册》,临时结构钢材容许应力可提高1.3倍。本计算中Q235钢材容许弯应力取1.3×145=188.5MPa,容许轴向应力取1.3×140=182MPa,容许剪应力取1.3×85=110MPa。 (2)C25混凝土: 弹性模量E =2.8×104MPa c =11.5MPa 轴心抗压强度f cd 轴心抗拉强度f =1.23MPa td (3)钢护筒与混凝土之间握裹力: 取经验值150KN/m2

3荷载取值 3.1 静水压力 桥位处设计最高水位86.22m,钢套箱壁板底部高程为82.5m。则壁板底部最大静水压强为:,从水面至套箱底部呈线性分布,如下图所示。 图1 静水压力图 3.2 混凝土荷载 承台分两次浇注,第一次浇注1.5m,第二次浇注2.7m,则第一次浇注混凝土侧压力为: 则第二次浇注混凝土侧压力为:

4钢套箱结构工况分析 4.1吊杆计算 4.1.1整体下放阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆,共计4根。 钢套箱重:60t 每根吊杆承受拉力为15t,满足要求。 4.1.2封底混凝土浇注阶段 采用Φ32精轧螺纹钢筋吊杆,共计16根。 1m封底混凝土重:87.8×2.4=211t 钢套箱重:60t 每根拉压杆受力为:(211+60)/(4×4)=17t 4.2底板计算 底板承受封底混凝土荷载,封底混凝土重24×1=24KPa,均匀作用在底板上。 底板面板采用δ=6mmQ235B钢板,主梁采用2[28b型钢,次梁采用12.6工钢。 4.2.1面板计算 取1cm宽板条计算, Wx=b×h2/6= 0.01×0.0062/6=6×10-8m3 Ix=b×h3/12= 0.01×0.0063/12=1.8×10-10m4 =145000×6×10-8=0.0087KN.m M 允 Q =85000×(0.01×0.006)=5.1KN 允 计算模型如下:

施工临时用电方案(带计算书修正版)

本工程为****小区A1、A2、A4~A8、人防地下车库、商业工程,建筑面积为67475.02平方米,甲方已提供全套施工图纸,三通一平已提供,已具备开工条件。 一、编制依据 《低压配电设计规范》GB50054-95中国建筑工业出版社 《建筑工程施工现场供电安全规范》GB50194-93中国建筑工业出版社 《通用用电设备配电设计规范》GB50055-93中国建筑工业出版社 (21)、塔吊QTZ630 QTZ630 36.5 1 36.5 (22)、混凝土搅拌机 JZC 10.5 1 10.5 (23)、平板式振动器 ZB11 1.1 1 1.1 (24)、插入式振动器 ZX70 1.5 2 3 (25)、电动液压弯管机 WYQ 1.1 2 2.2 (26)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (27)、套丝切管机 TQ-3 1 2 2 (28)、真空吸水泵改型泵II号 5.5 6 33 (29)、电动切割机 DQW-005 1.5 2 3

(30)、木工圆锯 MJ114 3 1 3 (31)、钢筋切断机 QJ40-1 5.5 2 11 (32)、钢筋调直机 GT4/14 4 2 8 (33)、钢筋弯曲机 GW40 3 2 6 (34)、对焊机 UN-75 7.5 2 15 (35)、直流电焊机 10 2 20 (36)、交流电焊机 BX3-120-1 9 2 18 四、设计内容和步骤 1、现场勘探及初步设计: (1)本工程所在施工现场范围内施工前无各种埋地管线。 (2)现场东侧各有一采用380V低压供电,设一配电总箱,内有计量设备,采用TN-S系统供电。 (3)根据施工现场用电设备布置情况,总箱进线采用导线空气明敷/架空线路敷设,干线采用空气明敷/架空线路敷设,用电器导线采用空气明敷/架空线路敷设。布置位置及线路走向参见临时配电系统图及现场平面图,采用三级配电,三级防护。 (4)按照《JGJ46-2005》规定制定施工组织设计,接地电阻R≤4Ω。 2、确定用电负荷: (1)、塔吊QTZ630 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×36.5 = 21.9 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (2)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (3)、插入式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×3 = 0.9 kW Q js = P js× tgφ=0.9×1.02 = 0.92 kvar (4)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW Q js = P js× tgφ=0.33×1.02 = 0.34 kvar (5)、塔吊QTZ40 K x = 0.6 Cosφ = 0.8 tgφ = 0.75 P js = 0.6×25.8 = 15.48 kW Q js = P js× tgφ=21.9×0.75 = 16.43 kvar (6)、混凝土搅拌机 K x = 0.75 Cosφ = 0.85 tgφ = 0.62 P js = 0.75×7.5 = 5.625 kW Q js = P js× tgφ=5.62×0.62 = 3.49 kvar (7)、平板式振动器 K x = 0.3 Cosφ = 0.7 tgφ = 1.02 P js = 0.3×1.1 = 0.33 kW

施工电梯基础施工方案(含计算书)

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房 4~11#楼项目 施工升降机基础专项施工方案 批准: 审核: 初审: 编制: 深圳中海建筑有限公司

重庆市合川区北城沙坪路二期拆迁安置还房项目部 2011年 10月20日

目录 一、编制总体思路................................................................. - 1 - 1.施工升降机定位 (1) 2.施工升降机型号及品牌选择 (1) 3.施工升降机基础结构形式 (1) 二、编制依据..................................................................... - 2 - 三、工程概况..................................................................... - 2 - 一).劳动力需求计划 (2) 二).施工机械需求计划 (3) 三).材料需求计划 (3) 五、施工升降机基础设计........................................................... - 3 - 一).施工升降机基础要求 (3) 二).施工升降机基础设计 (3) 三).施工升降机基础设计 (4) 四).基础接地电阻设计 (6) 五).排水及防护处理措施 (6) 六、电梯基础验收................................................................. - 7 - 七、检查制度..................................................................... - 7 - 八、基础定位图................................................................... - 7 -

沮漳河特大桥99#水中墩专项施工方案(钢板桩围堰)

中国葛洲坝集团股份有限公司新建武汉至宜昌铁路工程HYZQ-6标 沮漳河特大桥99#水中墩施工专项方案 (钢板桩围堰) 编制: 审核: 审批: 二00九年三月

TA1 施工组织设计(方案)报审表工程项目名称:新建武汉至宜昌铁路工程施工合同段:HYZQ-6 编号: 致河南省长城工程建设咨询有限公司汉宜铁路监理四分部: 我单位根据施工合同的有关规定已编制完成沮漳河特大桥99#水中墩(钢板桩围堰)工程的施工方案设计,并经我单位技术负责人审查批准,请予以审查。 附:《沮漳河特大桥99#水中墩施工专项方案(钢板桩围堰)》 施工单位(章) 项目经理 日期 专业监理工程师意见: 专业监理工程师 日期 总监理工程师意见: 项目监理机构(章) 总监理工程师 日期

注:本表一式4份,施工单位2份,监理单位、建设单位各一份。 沮漳河特大桥99#水中墩施工专项方案 (钢板桩围堰) 一工程概况 1.工程总体概况 沮漳河特大桥是汉宜高速铁路线上的桥梁,位于湖北省荆州市与宜昌市交界的万城灌溉区,地势平坦、开阔。该处河段为通航河段,桥轴线与河流交角为65°。 沮漳河是位于长江左岸的一级支流,桥位河段属平原性河流。其水位受上游支流(东支漳河、西支沮河)山区性河流影响,同时也受长江水位顶托的影响。沮漳河洪水由暴雨形成,多发生在7~9月。洪峰历时48~60h。受长江水位顶托的影响,水位也可能较长时期处于高位。 99#、100#墩是沮漳河特大桥连续梁桥(48m+80m+48m)中跨主墩。99#墩承台平面尺寸为14.60m×10.60m,高3.5m。属低桩承台,底部高程26.099m,在冬季最大枯水位37.32m以下11.221m,墩身底部位于该水位以下7.7m。 该墩采用先桩后围堰方案施工,钻机土平台高程34.51m。由于工期及基础施工进度的原因,99#墩的承台墩身将于主汛初期(预计6月底拔桩)高水位的情况下进行施工。拟采用钢板桩围护后进行内部土层开挖及混凝土浇注施工,单个承台的钢板桩围护范围为16.80m×13.60m,其中上游靠栈桥侧空间狭窄,板桩距承台边沿0.7m,其余三边距离1.5m。采用拉森Ⅳ钢板桩,确定桩长为22m,入土深度8.5m。 99#水中墩工程数量表 99#墩承台尺寸 承 台砼 承台 钢筋 墩 高 墩 身砼 墩身钢筋量 长/2(m) 长 (m) 宽 (m) 高 (m) c30 (m3) Φ20 (kg) ( m) (m3 ) Ⅱ级 钢筋 Ⅰ级 钢筋 7. 30 14 .60 1 0.60 3 .50 541 .66 2185 2.12 2 0.35 858. 3 1474 2 2520 由于缺乏桥址详细流速、水位等资料,围堰暂按38.8m施工水位设置,洪水水头13.5m。根据《长江委沮漳河大堤防护加固专项方案》其枯水期设防水位37.7m,结合当地调查,河滩麦地常年可收,大约端午节左右河滩(高程约37~38m)上水;因此预计5月份尚可施工。 但需要特别强调的是,进入汛期必须与当地水利部门加强联系,超施工水位洪水来

高压线防护施工方案及计算书

紫光绅苑四期19#楼工程 高压线防护专项施工方案 编制人: 审核人: 审批人: 编制单位:吉林市建筑安装工程有限公司19项目部

目录 一、编制依据---------------------------------------------- 2 二、工程概况---------------------------------------------- 2 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析------------------------ 2 四、施工现场主要危险因素分析与防范------------------------ 2 五、施工准备---------------------------------------------- 3 六、施工部署---------------------------------------------- 4 七、搭、拆高压线防护架子安全施工要点---------------------- 6 八、计算书----------------------------------------------- 12 九、搭设高压线防护架安全技术措施------------------------- 21 十、搭、拆高压线防护架子需特别注意的安全事项------------- 23

一、编制依据 1、《建设工程施工现场供用电安全规范》(GB50194-2014); 2、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005); 3、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011); 4、《建筑施工脚手架实用手册》; 二、工程概况 施工现场与周围环境 1.高压线位置及搭设前提条件 根据本工程施工现场实际情况,项目部经过与建设单位、监理单位协商,一致决定对建筑物北侧塔吊旋转半径范围内的高压线路进行采取搭设松木防护架防护措施,施工通道处采用钢架+松木防护架搭设,并悬挂醒目的警告标志,为确保正常供电和施工人员的人身安全,必须采取切实可行的防护措施,编制专项防护方案。 2.方案的可行性研究及建议 我们考虑搭设松木防护架。为了保证施工安全,在工程开工阶段,松木防护架应及时搭设完成,直至工程竣工才能拆除。 三、防护架子搭、拆操作重、难点分析 由于高压线防护架子搭设长度较长、范围较大,而该高压线路不可能为此长时间保持停止通电,故8m以下采取带电作业方式;8m以上须在高压线断电情况下进行操作,整个施工过程中,施工人员必须全程穿绝缘服装,戴绝缘手套。所以确保在高压线带电情况下进行搭设防护架子的安全施工,是本方案操作实施的安全重点;高压线断电是本方案操作实施的难点,需要建设单位协调相关单位在需要断电施工时将高压线断电。

_石梯巴河特大桥水中墩基础辅助设施施工方案

目录 一、工程概况 (2) 二、钢围堰设计方案 (2) 三、结构计算 (5) 3.1钢围堰结构分析 (5) 3.1.1电算模型: (5) 3.1.2横肋、竖肋——梁单元应力水平 (6) 3.1.3腹杆——桁架单元应力水平情况 (7) 3.1.4面板——板单元应力分布情况 (8) 3.1.5钢围堰变形情况。 (8) 3.2钢围堰抗浮性能分析 (9) 3.3钢围堰渡洪安全分析 (10) 3.3.1钢围堰抗滑移性能分析 (10) 3.3.2钢围堰抗倾覆性能分析 (11) 3.3.3钢围堰抗撕裂性能分析 (12) 3.3.4钢围堰抗大块漂石撞击性能分析 (12) 四、结论 (13)

石梯巴河特大桥水中墩基础辅助设施 施工方案 一、工程概况 石梯巴河特大桥中心里程为DK90+723,桥跨布置:1×24+10×32+(48+2×80+48)连续刚构+25×32+1×24m,采用2×80m主跨跨越巴河主航道,桥梁全长1462.94m。12#、13#、14#三个主墩位于水中,主墩墩高为69m,3个主墩承台平面尺寸均为15.8m×19.3m,高度4m,承台底面设计高程均为244.748m。基础为梅花形布设的17根2 m桩基础构成,其中12#墩桩基深22m,13#墩桩基深19m,14#墩桩基深16m。根据大桥施工图结构布置情况以及墩位处水文地质情况,12#、13#、14#墩采用双壁钢围堰方案进行基础施工。 二、钢围堰设计方案 钢围堰设计方案如下:围堰壁厚采用I10工字钢作为竖肋,∠100×100×6㎜等边角钢作为横肋,∠75×75×6㎜等边角钢作为腹杆新城空间框架结构,双侧附以δ6㎜厚钢板形成组品快件,整个围堰分为三节制作。单节分为14块,其中一号快10件,2号块2件。2号块对称件2件。块件间采用δ10㎜厚连接板焊接连接。平面尺寸设计为18.8m×22.412m,围堰内外壁间距为1m,内壁承台边线最小距离为50㎝。结构如下列图示:

模板专项施工方案及计算书

模板专项施工方案及计算书 第一节编制依据 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)中国建筑工业出版社; 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社; 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中国建筑工业出版社; 本工程施工图 第二节工程概况 本工程为湘桂·盛世名城一期B区工程1#楼,位于广西灵山县,东临燕山路,西接江滨一路,北面紧临荔香路,南向鸣珂江,西靠小鹤山。18层商住楼,主体一、二层为商铺,三层至十八层为住宅,框架剪力墙结构;总建筑面积为25238.94㎡,其中一、二层商场建筑面积:2923.77㎡,住宅建筑面积:22315.17㎡。设计标高±0.000相当于绝对标高63.3 m,建筑高度为56.1 m。根据本工程的特点,现编制超高结构(1-A~1-H轴交1-1~96轴部分和1-H~1-W轴交1-3~1-93部分)梁、板模板支撑系统施工方案,该两部分层高分别为14.7 m和9.9 m,最大梁截面600㎜×1600㎜,最大板厚250㎜。 第三节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点: 1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。 4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收; 5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JCJ59-99检查标准要求。 6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,现梁按600×1600,板按250mm厚,支撑高度按14.7m进行模板支撑系统的设计和安全验算。其它梁、板构件参照此进行施工。 第四节材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。 第五节模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装

_石梯巴河特大桥水中墩基础辅助设施施工方案

目录 一、工程概况 ..................................................... 2... 二、钢围堰设计方案................................................ 2.. 三、结构计算 ..................................................... 5... 3.1 钢围堰结构分析................................................ 5.. 3.1.1 电算模型: ................................................. 5... 3.1.2 横肋、竖肋——梁单元应力水平 ............................... 6. 3.1.3 腹杆——桁架单元应力水平情况 ............................... 7. 3.1.4 面板——板单元应力分布情况 ................................. 8. 3.1.5 钢围堰变形情况。 ........................................... 8.. 3.2 钢围堰抗浮性能分析............................................ 9.. 3.3 钢围堰渡洪安全分析.......................................... 1..0 3.3.1 钢围堰抗滑移性能分析 ..................................... 1..0 3.3.2 钢围堰抗倾覆性能分析 (11) 3.3.3 钢围堰抗撕裂性能分析 ..................................... 1..2 3.3.4 钢围堰抗大块漂石撞击性能分析 ............................. 1. 2 四、结论 ....................................................... 1..3.

满堂脚手架专项施工方案及计算书11

一、编制依据: 1、现场施工的条件和要求 2、施工图纸 3、《建筑施工手册》第四版 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ30-2011 5、国家及行业现行规范规程及标准 二、工程概况 本项目为川北监狱外道路扩宽及防洪工程位于川北监狱门外。川北监狱灾后重建迁建项目是司法部监狱布局调整和国建政权基础设施灾后重建重点建设项目,是四川省“十一五期间国建投资的重点建设项目。为解决场地内临时便道通行及进出监狱需要,已于2011年修建完成了一条宽为15米的(断面为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道)进出通道。 由于周边安置点的修建,现状道路断面已无法满足交通需求。同时道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟,断面约1.8米×1.5米,为一断头排洪沟,无法满足地块周边山洪的排放问题,雨水自然漫流进入下面居住小区。 本工程现状道路分幅为3米左侧人行道+9米车行道+3米右侧人行道=15米,现根据使用需要,将车行道扩宽为14米,由于道路北侧人行道边为监狱管理安置房,无法进行拓宽,故在道路右侧(南侧)进行拓宽,具体拓宽方式为: 对南侧(右侧)道路路面进行扩宽,其中桩号0+240-0+321.7m段右侧人工边坡为本次整治范围,边坡为岩质边坡,长约81.7m,高约16m。将原道路右侧人行道拆除并拓宽车行道5米,并在新建及已建路面全部铺设沥青混凝土,在拓宽车行道南侧重做3米宽人行道,人行道外布置2.5米×3米排洪沟,并将雨水口位置平移至新建车行道外侧,原道路人行道上的行道树移栽至新建人行道上,原人行道上综合管线也需迁改至新建人行道上。 道路止点接监狱内部环路处有一排洪沟,断面约1.8米×1.5米,断面偏小,该排洪沟并未下穿川北监狱进出通道进入该区域北侧排洪沟,故该排洪沟为一断头排洪沟,根据我院排水专业测算,该排洪沟断面偏小,本次施工图设计在道路南侧(右侧)新增一道2.5×3米暗沟排洪沟排洪沟,在设计止点采用2.5×3米排洪沟穿路,最后进入市政排水管网。

工程计算书及施工方案

模板工程施工方案审批表

一.工程概况: ....... 二.编制依据 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 三.计算书 (一)、参数信息 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.20;纵距(m):1.20;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.00; 采用的钢管(mm):Φ48?.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.75; 2.荷载参数 23):25.500;):0.500;混凝土与钢筋自重模板与木板自重(kN/m(kN/m2):1.000;施工均布荷载标准值(kN/m 3.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 22):13;):9500;面板抗弯强度设计值(N/mmE(N/mm面板弹性模量22):13.000;(N/mm 木方弹性模量E(N/mm):9000.000;木方抗弯强度设计值2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000;(N/mm木方抗剪强度设计值;(mm):80.00;木方的截面高度(mm):60.00木方的截面宽度. 2 楼板支撑架荷载计算单元图

(二)、模板面板计算按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度, 模板面板为受弯构件和截面抵抗矩W分别为:I模板面板的截面惯性矩32;/6 = 64.8 cmW = 120?.8. 34;/12 = 58.32 cmI = 120?.8 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 、荷载计算1:静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)(1) ;q = 25.5?.12?.2+0.5?.2 = 4.272 kN/m1:活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)(2) = 1?.2= 1.2 kN/m;q2 2、强度计算: 计算公式如下2 M=0.1qlq=1.2?.272+1.4?.2= 6.806kN/m 其中:2;= 61257.6 N穖最大弯矩M=0.1?.806?00m2σ=M/W= 61257.6/64800 = 0.945 N/mm;面板最大应力计算值 2;面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2 13 小于面板的抗弯强度设计值面板的最大应力计算值为0.945 N/mm 2! 满足要求,N/mm 3、挠度计算挠度计算公式为:4≤[ν]=l/250ν =0.677ql/(100EI)= 4.272kN/m 其中q =q1. 44)=0.042 mm;ν= 0.677?.272?00 /(100?500?8.32?0面板最大挠度计算值 面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm; 面板的最大挠度计算值0.042 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求! (三)、模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 23;/6=6??/6 = 64 cmW=b議 34;/12=6???/12 = 256 cmI=b議

某特大桥水中墩沉降观测方案

某特大桥水中墩沉降观测方案

目录 第一章沉降观测方案编制 (1) 一、适用范围 (1) 二、编制依据 (1) 第二章沉降监测网的建立 (2) 一、沉降观测工作基点的布设 (2) 二、沉降监测网的联测 (2) 第三章沉降观测方案的实施 (5) 一.沉降变形测量等级及精度要求 (5) 二.沉降变形监测网主要技术要求及建网方式 (5) 三.沉降变形监测测量工作基本要求 .. 错误!未定义书签。 四.XX特大桥水中墩沉降观测钢平台示意图 (7) 五.XX特大桥水中测量工作路线示意图..................8六.沉降变形观测具体要求.. (10) 七. 沉降变形观测时大气折光的消除 (12) 八. 桥涵变形控制要求 (13) 九. 沉降变形观测方法 (13) 十. 观测资料要求 (16) 十一. 观测频率要求 (16) 十二. 沉降观测注意事项 (18) 十三. 水中墩沉降观测人员、设备组织 (18) 十四. 水上作业安全方案 (19) 附表1 工程沉降变形观测准备工作检查记录表 附表2 工程沉降变形观测结果评估验收记录表 附表3 观测断面与观测点工程属性信息表 附表4 电子水准测量记录手簿 附表5 桥梁承台沉降观测记录表 附件: 栈桥平面计算

XX特大桥水中墩沉降观测方案 为规范对XX水中墩施工线下工程的沉降变形观测,特制定本方案。 XX特大桥主跨水中墩的沉降变形观测方案,采取在水中栈桥和墩身搭设测量平台的方法进行,对水中的测量平台和设计院提交的控制网进行联测,将其统一到同一个坐标系统和高程系统,构成沉降监测网,然后将水中测量平台作为沉降观测工作基点对水中施工的墩身进行沉降观测。 第一章沉降观测方案编制 一、适用范围 本方案适用于XX特大桥水中墩的沉降变形观测。里程范围DK837+597.43~DK837+757.43段,墩号为2109#,2110#;2111#。 二、编制依据 1.《客运专线铁路无砟轨道铺设条件评估技术指南》(铁建设[2006]158号); 2.《客运专线铁路无砟轨道测量技术暂行规定》(铁建设[2006]189号); 3.《国家一、二等水准测量规范》(GB12897—2006); 4.《建筑沉降变形测量规程》(JGJ/T8-2007);

承台钢套箱设计计算书

水中承台施工方案—— 经调查分析,桥位处施工水位拟定是为5.0m。围堰的顶标高为 如下图所示: 施工水位+0.5安全高度+0.2m波浪高约▽5.7m. 2.5m 面板厚 =6mm 横向肋为:[10@500 竖向肋为:I14a@500 面板四周设∟140×140×10角钢与相邻面板连接,连接螺栓开孔Ф22mm,孔距150mm单排,螺栓M20*65mm 钢套箱拟设三层围令,上层围令设置标高▽4.5m处为内围令;中层围令设置标高▽2.5m处为外围令,下层围令设置标高▽0.7m处为外围令。 两层外围令旨在方便承台的施工。尽量缩短承台工期,且两道外围令均在河床面上,日后由潜水工切割,将其回收。 一、设计依据 1、仪扬河大桥施工图设计;

2、实测河床断面图; 3、历年的水文资料; 4、各种桥涵设计、施工规范和设计计算手册; 二、方案可行性研究及其对策 1、筑岛围堰:根据施工图设计,主墩承台顶面在河床面以上,墩位处水深5.0m左右。如采用土围堰(包括草袋土围堰或木桩土围堰),则围堰较高,必须将围堰做得很大。这样压缩航道不但对航运产生不利影响,且工程量很大,费工费时,土壤又缺乏,无论是从工期还是造价上均不够合理,同时在施工过程中还存在巨大风险,故此方案不能采纳。 2、钢套箱围堰:利用钢管桩脚手平台拼装,下沉钢套箱比较方便,而且钢套箱仅需下沉2.5m左右是完全可能的。在本桥的地质条件下,下沉2.5m最好采用单壁钢套箱,由于本身自重虽较小,但下沉较浅,这完全是可能的。且单壁钢围堰待承台浇筑后又能回收利用,经济上及工期上均是合理的。 综上,最后研究决定,采用单壁钢围堰施工承台。 三、套箱围堰平面尺寸及标高的确定 1、套箱围堰的标高拟定 顶标高:根据历年水文资料及一般以十年一遇的水位作为施工水位,故将施工水位定为▽5.0m,因流速不大,只考虑0.7m安全高度,所以套箱围堰顶标高为5.7m; 底标高:承台底标高为0.0m,封底混凝土厚度拟定为1.2m,围堰吸

施工方案(计算书)

塘沽区五星广场石材干挂工程 二次深化设计计算书 一、本方案设计适用于塘沽区五星广场石材干挂工程 二、工程概况 三、设计依据 1、塘沽区五星广场石材干挂工程石材干挂工程设计图纸 2、石材幕墙工程技术规范(JGJ102-96) (参考) 3、建筑结构荷载规范(GBJ9-87) 4、钢结构设计规范(GBJ17-88) (参考) 5、民用建筑设计防火规范(GB50045-95) 6、建筑防雷设计规范(GB50057-94) 7、负结构设计手册 8、金属与石材幕墙工程技术规范 9、甲方要求 四、设计荷载 1、大面石材幕墙自重荷载设计值 自重荷载(包括石材和龙骨):1080N/M2 2、风荷载当地基本风压:0.35KN/M2 3、地震 4、荷载抗震设防考虑8度设防水平地震作用系数最大值 a max=0.16 , 地震作用放 大系数βE=5.0

石材幕墙设计计算书 基本参数:天津地区 抗震8度设防 a max=0.16 , 地震作用放大系数βE=5.0 一、风荷载计算 1、标高为8.900处风荷载计算 ⑴. 风荷载标准值计算: Wk:作用在幕墙上的风荷载标准值(Kn/m2) βgz:8.900m高处阵风系数(按B类区计算): μf=0.5×(Z/10)^(-0.16)=0.445 βgz=0.89×(1+2μf)=1.683 μz:8.900m高处风压高度变化系数(按B类区计算)(GB50009-2001) μz=(Z/10)^0.32=1.260 风荷载体型系数μs=1.20 Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001) =1.683×1.260×1.2×0.500 =1.272kN/m2 ⑵.风荷载设计值: W:风荷载设计值:Kn/m2 Rw:风荷载作用效应的分项系数:1.4 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5规定采用 W=rw×Wk=1.4×1.272=1.781Kn/m2 二、板强度校核: 石材校核:(第一处) 1.石材强度校核 校核依据:σ≤[σ]=3.700N/mm^2 Ao:石板短边长:0.600m Bo:石板长边长:1.200m a: 计算石板抗弯所用短边长度:0.600m b: 计算石板抗弯所用长边长度:1.200m t: 石材厚度:25.0mm ml:四角支承板弯矩系数,按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:0.0763 Wk:风荷载标准值:1.272Kn/m^2 垂直于平面的分布水平地震作用: qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=5×αmax×GAK =5×0.160×1200.000/1000 =0.960kN/m^2 荷载组合设计值为: Sz=1.4×Wk+1.3×0.5×qEAk =2.405kN/m^2 应力设计值为:

水中墩施工专项方案解析

沙溪特大桥(南平联络线)水中墩 围堰施工方案 一、编制依据 (一)、《沙溪特大桥(南平联络线)施工图》; (二)、国家、铁道部和福建省现行的有关法律、法规; (三)、铁道部现行的设计、验收标准、安全规程等各项技术标准;(四)、本地区自然环境、气候条件和资源条件; (五)、本桥的现场调查的相关地质、水文等相关资料; (六)、《向莆铁路FJ-2标段总体实施性施工组织设计》。 二、工程概况 (一)、工程概况 沙溪特大桥位于向莆铁路南平联络线上,起讫里程为LDK001+ 112.46~LDK001+717.68,该桥全长605.22m,桥梁结构形式为1-24m +6-32m+(48+2×80+48)m+1-32m +2-24m +1-32m,全桥均为桩基础。该桥跨越沙县境内的沙溪河,河流与线路大里程夹角为60度,河面宽度为362m,水深4.2~9.8m,LDK1+685.8~LDK1+698.7处跨越205国道,公路与线路大里程夹角为69度,限高5m,6#~12#墩为水中墩。本桥桩径分别为100cm、125cm、150cm,总计桩基144根,其中水中桩基91根,陆上钻孔桩53根。其中7#~11#墩为48m+80m+80m+48m连续箱梁,梁箱梁的预应力体系设计为竖向及纵向预应力,竖向预应力采用Φ25高强精轧螺纹钢筋,用JLM型锚具,Φ35波纹管成孔,纵向预应力采用7Φ5低松驰钢绞线,OVM-15、9锚具,悬臂灌注法施工。

(二)水文及地质情况 1、水文特征 地表水主要为沙溪河水,水位随季节降水的变化而变化。 根据沙县水文站提供的水文材料,沙溪河十年一遇洪水位为107.92m,沙县站各年最高洪水位及出现的时间如下: 由于沙溪河的水位高低主要取决于上游和下游电站,根据降雨量调节水位高低,本桥水中墩围堰施工时间的位在103.0m。 地下水主要类型为第四系空隙潜水,基岩裂隙水和岩溶水,空隙潜水主要赋存与第四系砂砾卵石层中,属孔隙承压水,水量较丰富,基岩裂隙水主要赋存于粉砂岩裂隙硅质岩、炭质页岩,属裂隙潜水,含水量较弱。岩溶水主要富存于灰岩溶洞中,水量丰富,地下水主要受大气降水-沙溪河地表水体补给。 2、不良地质和特殊地质 桥址区岩溶发育,根据地质勘探资料,7#~12#墩下均存在溶洞,其中最大溶洞高为32m,最小溶洞高为0.3m,且溶洞与溶洞彼此相通,且成珠串状,溶洞内按其充填状态分为空溶洞、半充填溶洞、全充填溶洞。充填物又分为粉质粘土、粉质粘土夹碎石及角砾、细角砾土等,充填物大部分呈软塑或流塑状,对桥梁基础施工产生较大影响。 (三)、主要技术标准

钢套箱设计计算方案

钢套箱设计计算方案 一、 工程概况 XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础,桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩,横桥向2排,每排3根。承台顶面设计标高为XXXXm ,底面设计标高为XXXm ,承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。 按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工,钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ,作为承台的模板。钢护筒外径2.4m 。 根据项目实测的地质情况后研究决定,X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ,封底砼标高为XXXm ,钢套箱顶面标高为:XXXm ,钢套箱共分两节加工,(2m+5.5m ),最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下: 二、荷载取值 荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。 水平荷载:静水压力+流水压力+风力+其它 三、Q235钢材许用应力 轴向应力: []Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z 1823.1140=?=σ 弯曲应力: []Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=?=σ 剪应力: []Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=?=τ 四、具体结构设计 (一)、封底砼设计 封底砼按1.5m 厚设计,用C30砼。 1、抗浮校核 浮力:131.1371917.91t ??= 封底砼自重:131.13 2.3 1.5452.4t ??= 钢护筒握裹力:1.5 3.14 2.4610678.24t ????=

钢套箱自重:52t 抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91 K ++= => 满足要求 2、封底砼强度校核 取封底混凝土板计算。封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格,钢套筒中心连线作为支点。简化模型梁宽按钢套筒间净距 4.1m 和1.6m 计算,梁高与混凝土板厚相同,取1.5m 计算。计算模型如下图所示。 水压力:271023 1.53 5.5/p KN m =?-?= 2136 4.1147.6/g KN m =?= 2236 2.693.6/g KN m =?= 内力计算结果: 最大计算弯矩:max 344.71M KN m =? 最大计算剪力:max 396.45Q KN = 最大支座反力:792.9KN 砼梁强度校核: 30#封底混凝土容许拉应力为:[]0.75Mpa σ= [] 1.65Mpa τ= 6max max 2 6344.71100.220.7541001500M Mpa Mpa W σ??===

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