单线铁路钢桁梁桥(西南交大钢桥课程设计)
60+100+60三跨铁路连续梁桥MIDAS建模
西南交通大学桥梁工程毕业设计——MIDAS 建模——三跨铁路连续梁桥
0 前言
为了让学生更好的理解和应用 MIDAS 作本年度的桥梁工程毕业设计，特制作了 《MIDAS 初步应用》、《（60+100+60）m 三跨高铁路连续梁桥 MIDAS 实例建模》以及 《桥梁博士初步应用》、《（60+100+60）m 三跨高铁路连续梁桥桥梁博士实例建模》 本文件配合相应的视频文件使用。本套文件仅供桥梁工程毕业设计学生学习参考，模型 中也并未完全按设计要求进行考虑。文件中错误再所难免，敬请批评指正。
西南交通大学桥梁工程毕业设计——MIDAS 建模——三跨铁路连续梁桥
目
录
0 前言 ................................................................................................................................ 1 1 概述 ................................................................................................................................ 1 1.1 桥梁设计概况 ..................................................................................................... 1 1.2 设计荷载 ............................................................................................................. 1 1.3 施工方案 .............................................................................................................. 2 2 计算分析的一般步骤 .................................................................................................... 3 3 参数定义——材料和截面 ............................................................................................ 3 3.1 材料 ..................................................................................................................... 3 3.2 截面 ..................................................................................................................... 4 3.3 变截面设置 ......................................................................................................... 9 3.4 时间依存材料特性（砼收缩徐变参数） ....................................................... 10 4 节点单元建立 .............................................................................................................. 11 4.1 建立基点 ........................................................................................................... 12 4.2 扩展生成单元 ................................................................................................... 12 4.3 修改节点坐标 ................................................................................................... 13 4.4 修改截面 ........................................................................................................... 14 4.5 设置变截面组 ................................................................................................... 15 5 修改单元依存材料特性 .............................................................................................. 16 6 修改截面有效宽度 ...................................................................................................... 16 7 结构组、边界组、荷载组的定义及输入 .................................................................. 18 7.1 结构组 ............................................................................................................... 18 7.2 边界组 ............................................................................................................... 21 7.3 荷载组定义 ....................................................................................................... 23 8 施工阶段定义及建立 .................................................................................................. 23 9 荷载工况定义及荷载输入 .......................................................................................... 28 9.1 荷载工况定义 ................................................................................................... 28 9.2 荷载输入 ........................................................................................................... 28 9.3 预应力荷载及预应力钢束输入 ....................................................................... 32 9.4 系统温度荷载 ................................................................................................... 42 9.5 温度梯度荷载 ................................................................................................... 42 10 移动荷载 .................................................................................................................... 43 11 支座沉降 .................................................................................................................... 47 12 荷载组合及 SPC 截面设计 ........................................................................................ 47 13 PSC 截面设计 .............................................................................................................. 49 14 计算结果查看 ............................................................................................................ 50
桥梁施工模拟考试题与参考答案
桥梁施工模拟考试题与参考答案一、单选题（共40题，每题1分，共40分）1、（）拱桥可做成系杆拱桥。
A、下承式B、上承式C、中承式D、组合式正确答案：A2、沉井基础按沉井的平面形状分不包括OA、圆形B、端形C、矩形D、三角形正确答案：D3、大胜关长江大桥位于（）线上。
A、京沪高速铁路B、京石高速铁路C、京沈高速铁路D、京津高速铁路正确答案：A4、为了防止由于冲击振动导致邻孔孔壁坍塌或影响邻孔已浇筑税强度，应待邻孔碎抗压强度达到O后方可开钻。
A、5MPaB、2.5MPaC、IOMPaD、15MPa正确答案：B5、无企口的管节接头采用顶头接缝，应尽量顶紧，缝宽不得大于（）。
A、1.5cmB、2.5cmC>2.OcmD^1.Ocm6、根据经验，考虑摩擦及其他因素的影响，平坡根轴滑道拖拉钢梁的牵引力约为梁重的（）。
A、3%~5%B、5%~8%C、6%~8%D、8%"10%正确答案：B7、木楔有（）和组合木楔两种形式。
A、组合钢木楔B、钢木楔C、组合木楔D、简单木楔正确答案：D8、用特种活载时，不计算制动力或OA、水平力B、向心力C、离心力D、牵引力正确答案：D9、吊钻头的钢丝绳必须选用同向捻制、柔软优质、无死弯和无断死者，安全系数不应小于（）A、12B、15C、8D、6正确答案：A10、梁桥施工过程中要求无体系转换问题，可采用（）A、顶推法施工B、逐孔施工法施工C、就地浇筑法施工D、悬臂法施工11、简支梁的设计主要受跨中正弯矩的控制，适用于较小跨径，经济合理的常用跨径在（）田以下A、20B、25C、40D、15正确答案：A12、如首次抽样试验未能达到试验标准时，允许对其余的同孔径管节再抽选O重新试验。
A、一个B、四个C、三个D、两个正确答案：D13、中小跨径的连续梁可采用在支点顶部设置（）,现浇接缝混凝土而形成连续结构A、钢筋B、非预应力筋C、短筋D、主筋正确答案：B14、夹片群锚适用于（）。
第九章 下承式简支钢桁梁-01pdf
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
三角形腹杆体系
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
上弦为折线腹杆体系
三角再分形腹杆体系
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
米型腹杆体系
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
N型腹杆体系
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
现在钢梁制造上已经摆脱机器样板的约束，采用程序 控制钻孔，随着计算理论和计算方法的不断提高，钢桁梁 的几何图示也会更加的丰富。
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
③斜杆倾度 与桁高、节间长度有关，斜杆轴线与竖直线的交角以在 30°~50°范围内为宜。 ④两主桁的中心矩 下承式简支桁架桥两主桁的中心矩考虑： a.横向刚度：两主桁的中心矩与跨度之比； b.桥上净空要求（4.88m单线；8.88m双线） 列车提速后，为了增加桥梁的横向刚度，减少横向振幅， 新的标准设计，两主梁的中心距，单线6.4m；双线10.0m。
桥梁工程
p2
明桥面（包括双侧人行道）： 当木步行板时，单线=8KN/m，双线=15KN/m； 当为钢筋混凝土或钢步行板时，单线=10KN/m， 双线 =17KN/m。 当采用有砟桥面，桥面重量需进行道砟板、道砟、轨枕和 钢轨等的计算，规范中没有规定。 c.每片主桁计算恒载强度
p = ( p1 + p 2 ) 2
d.节点刚性连接引起的主桁杆件附加应力（次应 力），设计时，主桁杆件截面高度与其长度之比在连续桁 梁中大于1/15时，简支桁梁中大于1/10时，应计算由于节 点刚性所产生的次应力。
第九章 下承式简支桁架桥
桥梁工程
2、作用在主桁杆件的力
使主桁杆件产生内力有：主力和附加力 主力：包括恒载、列车竖向活载、列车横向摇摆力、 弯道桥的离心力。 附加力：包括风力、制动力或牵引力。 《铁桥规》规定：桥梁设计时仅考虑主力与一个方向 的附加力相结合。
大跨度铁路悬索桥钢桁加劲梁设计
桥梁建设2021年第51卷第2期(总第270期)10Bridge Construction,Vol.51#No.2#2021(Totally No.270)文章编号！003—4722(2021)02—0010—08大跨度铁路悬索桥钢桁加劲梁设计徐伟，李松林，胡文军(中铁大桥勘测设计院集团有限公司，湖北武汉430056)摘要：某大跨度铁路桥位于强震山区，采用主跨1060m的上承式钢桁梁悬索桥，主桁采用华伦式桁架，桁宽30m、桁高12m,节间长10m。
结合强震山区铁路悬索桥的受力特点，加劲梁约束体系采用塔梁分离、塔墩固结的半飘浮体系，桥塔处纵向阻尼器与下平联设置在同一平面，桥塔和桥台处均设置相互协调工作的横向支座与横向阻尼器，并设置地震反压结构，在桥台端横梁中央设置局部受压支座，解决了大跨度铁路悬索桥抗强震、大风作用及轨道局部平顺性问题。
钢桁梁主要构件采用Q370qD钢，局部构件采用Q500qD钢，主桁杆件和联结系杆件分别采用M30和M24高强度螺栓连接。
加劲梁主桁上弦杆采用箱形截面杆件、焊接整体节点，下弦杆主要采用H形截面杆件、拆装式节点；上层通过交叉平联使箱形弦杆与钢桥面组成整体断面共同受力，下层采用H 形弦杆与交叉平联组成镂空层，采用斜杆受拉为主的横联，解决了铁路悬索桥钢梁的疲劳问题，同时具有较好的经济性。
结合场地及运输条件，加劲梁分区段采用顶推、原位拼装、缆索吊结合的方案施工，解决了山区大跨度悬索桥的施工难题。
关键词：铁路桥；悬索桥；强震山区；加劲梁；钢桁梁；约束体系；结构设计；疲劳设计中图分类号：U44&13；U44&25；U442.5文献标志码：ADesign of Truss Stiffening Girder of a Long-SpanRailway Suspension BridgeXU Wei,LI Song-lin,HU Wen-jun(China Railway Major Bridge Reconnaissance&Design Institute Co.Ltd.,Wuhan430056,China) Abstract:A long-span railway bridge,located in the mountainous area with high seismicity,is designed as a deck-type steel truss girder suspension bridge with a main span of1060m.The truss stiffening girder consists of Warren trusses that measure30m wide and12m deep,and a truss panelis10m.Tosui0he mechanical proper0ies of0he railway suspension bridge in moun0ainous areawihhighseismiciy,0he0owersand0hes0i f eninggirderaresepara0ed,and0he0owersand the piers are fixed,which forms a semi-floating system.The longitudinal dampers at the towers and0helowerla0eralbracingsof0hes0i f eninggirderareins0a l edin0hesameplan.A0bo0h0he towers and abutments,the t r ansverse bearings and dampers t h a t can work collaboratively are installed,the back pressure structure that can regulate seismic forces is added,and local compressionbearingsareinsta4edinthecenterofendf4oorbeamsofabutments,toimprovethe intenseseismic and heavy wind resistance ofthe bridge and addresstheissue of4oca4track irregu4arity.The main components of the stee4trusses are made of Q370qD stee4,andcomponents in4oca4partsare madeofQ500qDstee4.The membersofthe maintrussesandtie membersare connectedby M30and M40high strength bo4ts,respective4y.The upper chords of the truss 收稿日期：2021—01—05基金项目：中国国家铁路集团有限公司科技研究幵发计划课题(P2019G002)Project of Science and Technology Research and Development Program of China Railway Corporation(P2019G002)作者简介：徐伟，教授级高工,E-mail：Xuw@&研究方向：公路、铁路大跨度桥梁设计，钢结构设计&大跨度铁路悬索桥钢桁加劲梁设计 徐 伟，李松林,胡文军11stiffening girder are formed of box cross-section members # with integral welding joints # while thelower chords are composed of H cross-section members # with detachable joints. In the upper level # the lateral bracings allow the box cross-section chords and the steel dec[ plates to form an integralcross section and share the acting loads. In the lower level # the H cross-section members and the lateral bracings form a transparent framed structure # with diagonal members in the transverseconnection mainly in tension # which is beneficial to the fatigue resistance of the steel girder ofrailway suspension bridge and has better economic performance. Limited by the construction space and transportation access # the stiffening girder was divided into regions which could be constructedusing tailored methods # including incremental launching # in-situ assembly and cableway crane construction. The proposed methods can facilitate the construction of long-span suspension bridgein mountainousarea.Key words : railway bridge $ suspension bridge $ mountainous area with high seismicity ； stiffening girder $ steel truss girder $ restraint system $ structural design $ fatigue design1工程概况某大跨度铁路桥位于强震山区，桥址处河面宽约130 m,最大水深约10 m,河谷下部狭窄，谷坡陡峻。
钢桥一般设计流程
钢桥一般设计流程区别于混凝土梁部一般设计流程，特编写钢桥设计流程，为初次设计钢梁提供一点参考与设计思路。
一．钢桥设计最终目的：1.确定用最少的钢材但受力最优的杆件截面2.确定传力简洁顺畅的连接方式二．在确定钢桥方案后，一般钢桥包括的计算：钢桥的设计是一个迭代循环的过程，但是截面的选取顺序还是以主桁优先。
1.主桁截面的粗选（初估联结系与桥面后）2.主桁截面的检算3.联结系的检算4.桥面的检算5.主桁、联结系、桥面稳定后的主桁、联结系以及桥面的最终检算6. 连接计算（各部分杆件之间的连接方式以及节点板、拼接板、焊缝与螺栓计算）7. 预拱度计算及实现方式8. 伸缩缝的计算设计三．主桁的粗选3.1 选取的原则：按照钢材的容许应力为屈服应力的1/1.7确定主桁需要的截面面积，从而粗选主桁截面。
以Q370为例对于拉杆：拉杆受强度、疲劳控制，应力为370/1.7=217.6Mpa，拉杆应力计算采用扣除螺栓消弱后的净面积，并考虑杆件由于刚接的次应力，所以拉杆杆件需要面积采用：杆件内力/150对于压杆：压杆受强度、稳定控制，检算稳定时考虑容许应力折减，所以压杆一般由稳定控制。
检算压杆，采用毛面积，粗选截面时压杆杆件需要面积采用：杆件内力/160。
杆件越长截面越小，压杆容许应力折减越多，所以对于长细杆，可以采用压杆杆件需要面积：杆件内力/140。
粗选主桁后，控制大的指标，读取主桁的支反力、刚度条件是否符合规范。
3.2 内力控制组合主力：恒载+活载+支座沉降3.3 计算模型平面一次成桥模型建模方式：a、cad中导入主桁杆件b、施加荷载，注意二恒的取值，平面一次成桥模型的二恒：（整体二恒+初估联结系+初估桥面）/主桁片数3.4 截面迭代用编写好的excel读取midas模型中的主力最大最小轴力迭代截面，迭代次数一般大于3次。
（参考286截面选取excel）按照粗选后的截面，先总体分析主桁的整体受力特性，为下一步主桁截面检算及截面优化修改打下基础。
西南交通大学-桥梁工程概论-09-第八章1节-其它桥型-预应力混凝土连续梁及连续刚构桥
第八章其它桥型本章主要内容第一节预应力混凝土连续梁及连续刚构桥第二节拱桥第三节斜拉桥第四节悬索桥本节主要内容一、总体布置、构造特点和设计概要二、施工概要三、设计计算概要第一节预应力混凝土连续梁桥及连续刚构桥引言连续梁桥与简支梁桥连续梁桥均布荷载q均布荷载q三跨连续梁桥三孔简支梁桥VS由于支点负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩大大减小，恒载、活载均有卸载作用。
由于弯矩图面积的减小，跨越能力增大。
超静定结构，对基础变形及温差荷载较敏感。
行车条件好。
连续梁桥的体系特点引言连续梁与连续刚构均布荷载q连续梁桥均布荷载q均布荷载q三跨连续梁桥三跨连续刚构桥VS恒载、活载负弯矩卸载作用基本与连续梁接近； 桥墩参加受弯作用，使主梁弯矩进一步减小；弯矩图面积的小，跨越能力大，在小跨径时梁高较低； 超静定次数高，对常年温差、基础变形、日照温均较敏感；连续刚构桥的体系特点平面布置方式：¾正交¾斜交¾单向曲线¾反向曲线联－连续梁由若干梁跨（通常为3∼8跨）组成一联，每联两端设置伸缩缝，整个桥梁可由一联或多联组成。
连续梁桥平面布置示例（1）分跨的选择布置原则：减小弯矩、增加刚度、方便施工、美观要求。
等跨布置不等跨布置VS¾适用于中小跨度连续梁。
¾边跨与中跨之比L1/L 一般为0.5～0.8（过大，过小的不利情况)（2）梁高的选择等高度连续梁等截面连续梁变高度连续梁变截面连续梁¾梁高不变。
具有构造、制造和施工简便的特点。
适用于中等跨度（40∼60m左右）的、较长的桥梁。
可按等跨或不等跨布置。
长桥多采用等跨布置，以简化构造，统一模式，便于施工。
¾更能适应结构的内力分布规律。
受力状态与其施工时的内力状态基本吻合。
梁高变化规律可以是斜（直）线、圆弧线或二次抛物线。
箱型截面的底板、腹板和顶板可作成变厚度，以适应梁内各截面的不同受力要求。
VS高跨比h/L (公路：跨中1/30～1/50；中支点1/16～1/25)。
中南钢桥课程计算算例(两个)
2个钢桥算例算例1 绘出某高速铁路64米双线简支下承式钢桁梁桥下弦杆E 2E 3的内力影响线（拉为正，压为负），并计算恒载与ZK 活载（按两条线路在最不利位置承受100%的ZK 活载计算）共同作用下E 2E 3杆件内力。
（要求：计入动力系数与活载发展均衡系数）。
已知：每片主桁承受恒载p=18.0kN/m ；ZK 活载的换算均布活载见表1，中间值按线性内插；活载发展均衡系数)(611max i i a a -+=η；动力系数110.181μ⎫+=+≥⎪⎭，主桁杆件最大的a 值max 0.311a =。
表1 ZK 活载的换算均布活载（单位：kN/m ，每线列车）解答如下：(1) E 2E3影响线如下图:(2) 计算杆件E 2E 3的内力 ① E 2E 3影响线面积：133824l d ==⨯=；255840l d ==⨯=12244043.642211l l m H ⨯Ω===⨯ ② 恒载内力：18.043.64785.45p N p kN =⋅Ω=⨯=11m8×8=64mE 1 E 0 E 3E 2 A 1A 2A 33d+ 5d158dH③ 静活载内力：由l 1=24m ，α=3/8=0.375，查表得：换算均布荷载0.37575.67/m k kN = 静活载内力：0.37575.6743.643302.24k N k kN =⋅Ω=⨯=动力系数：110.18 1.00461μ⎫+=+=≥⎪⎭活载发展均衡系数：max 11785.451()1(0.311) 1.01266 1.00463302.24i i a a η=+-=+-=⨯ 计算恒载+双线ZK 活载作用下下弦杆件E 2E 3的内力为：(1)785.45 1.0046 1.01275.6743.644143.92p i k N N N kN ημ=++=+⨯⨯⨯=算例2 计算单线铁路简支下承式钢桁梁桥中横梁在恒载与ZKH 活载作用下的跨中弯矩及梁端剪力（要求：计入动力系数与活载发展均衡系数，不考虑横梁自重）。
《钢桁梁(拱)架设施工》规范
5．1 钢桁梁的安装：施工方法与前面章节相同。 5．2 柔性加劲拱安装：
（1）钢桁梁跨中合龙后，架梁吊机接长扒杆后并进行试吊合格后方可开 始拱的拼装。
（2）拼装前应先绘制组拼图和拼装顺序图。 （3）杆件运输根据现场具体施工条件确定。 5．3 柔性加劲拱的合龙： （1）合龙点和合龙顺序按设计规定执行。 （2）合龙基本要求：合龙时间应选在温差变化不大的时间段；连续梁拱
（3）Ⅰ号浮船进位托梁
（4）继续浮拖到位
（5）落位
a、灌入压舱水，使钢梁逐步下落到桥墩支承垫块上，脱离浮船。
b、换用千斤顶落梁至支座上。
3．8 钢梁拼装架设质量验收标准（略）
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三、本标准的各章节要点解读
第四章 斜拉桥钢桁梁拼装
4．1 准备工作 收集整理相关质量证明及其支持性资料，编制实施性施工组织设计、施 工细则和施工结构设计等；施工场地和主要大型辅助设施布置等。
2
二、本企业标准的主要内容
本标准共分11章，内容包括：总则，钢桁梁架设前的准备工作，连续（简 支）钢桁梁架设，斜拉桥钢桁梁拼装，钢桁梁柔性加劲拱桥安装，钢桁拱 桥架设（单跨拱），高强度螺栓施工，钢梁支座安装，测量与监测，钢梁 涂装，安全与环保等。
3
三、本标准的各章节要点解读
第一章 总则
主要阐述了本标准的主要内容及编制依据。
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三、本标准的各章节要点解读
7．5 高强度螺栓施拧： （1）施拧步骤：先初拧，后终拧。 （2）终拧方法：扭矩法、转角法。 （3）终拧后检查判别方法： a、螺栓、螺母、垫圈的划线均未错动者为漏拧； b、螺栓、螺母的划线未错动者为螺栓随螺母转动； c、螺母、垫圈的划线未错动者为垫圈随螺母转动。 7．6 施拧质量检查：按《铁路桥涵工程质量评定验收标准》和《公路桥
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第一章设计资料第一节基本资料1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。
2结构轮廓尺寸：计算跨度L=80+(50-50) ×0.2=80，要求L=80m的改为L=92m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=9.2m，主桁高度H=11d/8=11×9.2/8=12.65m，主桁中心距B=6.4m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.95m，采用明桥面、双侧人行道。
3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚 40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。
4 活载等级：中—活载。
5恒载（1）主桁计算桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m，联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）;（2）纵梁、横梁计算纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。
6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。
7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。
高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数μ0=0.45。
第二节设计内容1主桁杆件内力计算；2主桁杆件截面设计3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4挠度验算和上拱度设计；第三节设计要求1 主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。
2主桁内力计算表格项目包括：l、α、Ω、ΣΩ、p、Np、k、Nk、1＋μ、1＋μf、(1＋μ)Nk、a、η、纵联风力、桥门架效应风力与弯矩、制动力与弯矩、NI、NII、NIII、NC、疲劳计算内力Nnmin、Nnmax、弯矩Mnmin、Mnmax；3主桁内力计算推荐采用Microsoft Excel电子表格辅助完成。
4步骤清楚，计算正确，文图工整。
第二章主桁杆件内力计算第一节主力作用下主桁杆件内力计算1恒载桥面p1＝10kN/m，桥面系p2＝6.29kN/m,主桁架p3＝14.51，联结系p4＝2.74kN/m，检查设备p5＝1.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈p6＝0.02(p2+p3+p4)，焊缝p7＝0.015(p2+p3+p4)；每片主桁所受恒载强度p=[10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)]/2＝17.69 kN/m，近似采用p＝18 kN/m。
2 影响线面积计算（1）弦杆影响线最大纵距Hl l l y ⋅⋅=21 影响线面积 y l ⋅=Ω21E 2E 4：l 1＝27.6， l 2＝64.4，α＝0.3，173.4(1.5273)56.05192Ω=⨯⨯=其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表 2.1 中 （2）斜杆ll y 2sin 1⋅=θ， l l y 121sin 1⋅=θ， 2365.1)2575,1046.7(1sin 12=+=θ 11211121)(21)(21y l l y l l ⋅+=Ω⋅+=Ω，式中 11111111846.7y y yl y l y l y l +=-==， E 0A 1：l 1＝7.46，l 2＝67.14，α＝0.1m y 51.4111285.16.742111285.16.7414.672365.1=⨯⨯=Ω=⨯=， A 3E 4：,37095.06.7438.222365.1,7419.06.7476.442365.138.2276.441122=⨯-==⨯===y y l l ，，087.013.238.2213.213.233.546.71.076.4433.533.533.537095.07419.07419.081111=+==-==+==+⨯=αα，，，l lmm m 034.14546.458.18546.4)37095.0()38.2213.2(2158.187419.0)76.4433.5(211=-=Ω-=-⨯+=Ω=⨯+=Ω∑，， 其余斜杆按上述方法计算 并将其结果列于表中。
(3)吊杆m y 46.792.141210.1=⨯⨯=Ω=，3 恒载内力KNN A KN N E KN N E p N p p p p 28.13446.70.18:A 44.82)58.4(0.18:E 8.4426.240.18:E 555420=⨯=-=-⨯==⨯=Ω=∑，例如4 活载内力(1) 换算均布活载 k按α及加载长度 l 查表求得 例如mKN k l E A mKN k l m KN k l m KN k l /99.60,92.14,5.0:/8.54,16.33.10/79.52,44.41,1.0:A E )(/4.45,6.74,3.0:E E 5515442============αααα，（用内插法求得）每片主桁（2）冲击系弦杆，斜杆：244.16.7440281402811=++=++=+L μ吊杆：51.192.14402811=++=+μ（3）静活载内力k NKNN E A KNN KN N A E KN N E E k N k k k k k 99.45446.799.60:36.4492.88.5424.67679.5281.12:58.116575.4741.24:5515420=⨯==⨯=-=⨯-==⨯=Ω=，例如（4）活载发展均衡系数活载发展均衡系数：)611max ααη-+=（0216.1)19545.03247.0(611,19545.003.68728.134:0789.1)14844.03247.0(611,14844.059998.820377.1)0986.03247.0(611,0986.024.84198.82:0036.1)303.03247.0(611,303.098.144938.439:3247.0)1/(5515420max 144max =-+====++=-=-==-+==--==-+====+=ηαηαηαηαηαααμαE A E E E E E E N N k p ，例如，可计算各杆件值，的为跨中弦杆，其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1 中 5，列车横向摇摆力产生的弦杆内力横向摇摆力取 S ＝100kN 作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用在钢轨顶面。
摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.0，另一平面为 0.2。
上平纵联所受的荷载 S 上＝0.2×100＝20kN,下平纵联所受的荷载 S 下＝1.0×100＝100kN 。
摇摆力作用下的弦杆内力 Ns ＝yS, y 为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距,例如：上弦杆 A1A3长度为两个节间，受力较大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该节间交叉斜杆的交点 O ，影响线纵距：KNNs E E KNNs E E KNNs y KNNs A A KN yS Ns LB L L y 104.32110075.56.7403.4157.33:16.29510075.56.7449.4811.26:417.165,65417.175.56.7441.6319.11E E 085.512075.5846.757.3311.26:624.3120581.1581.175.5846.749.4819.1114442205321=⨯⨯⨯==⨯⨯⨯===⨯⨯==⨯⨯⨯⨯==⨯===⨯⨯⨯==：下弦杆同理对第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1.平纵联效应的弦杆附加力依设计任务书要求，风压 W ＝K 1K 2K 3W 0＝1.0×1.25kPa,故有车风压 W’＝0.8W ＝1.0kPa 。
(1)下平纵联的有车均布风荷载桁高 H ＝10.2575m ，h ＝纵梁高+钢轨轨木高＝1.29+0.4＝1.69mw 下＝[0.5×0.4×H+ (1-0.4)×(h+3)]W’＝[0.5×0.4×11+ (1-0.4)×(1.69+3)]× 1.0＝4.8655kN/m(2)上平纵联的有车均布风荷载 w 上＝[0.5×0.4×H+ 0.2×(1-0.4)×(h+3)]W’=[0.5×0.4×10.2575+0.2×(1-0.4)×(1.69+3)]×1.0＝2.6143kN/m (3)弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。
上弦杆 A 1A 3在均布风荷载 w 上作用下的内力 为：350221111.1948.4959.68 2.6143123.3362259.68 5.751126.1133.57:w yLw 59.68 2.6143199.2352259.68 5.751111.1963.41E E Nw w Lw 74.6 4.8655300.2052274.6 5.75Nw w yLw KN A A Nw KNy KNE E ⨯=Ω==⨯⨯⨯=⨯⨯=Ω==⨯⨯⨯=⨯⨯=Ω==⨯⨯⨯=⨯上上上上上上下弦杆：下下下41441126.1148.49:Nw w Lw 74.6 4.8655535.6592274.6 5.751133.5741.03:Nw w Lw 74.6 4.8655582.7502274.6 5.75y KNE E y KN⨯=Ω==⨯⨯⨯=⨯⨯=Ω==⨯⨯⨯=⨯下下下下下下2桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力 桥门架所受总风力10011159.68 2.614378.012212.68,8.04,(2)8.04(8.04212.68) 4.6692(2)2(28.0412.68)()78.01(12.68 4.669)V 108.6855.75V Nw Vcos 108.6857.4Hw L w KN l m c c c l l mc l Hw l l KNB θ==⨯⨯===++⨯===+⨯+--=====⨯上端斜杆反弯点位置端斜杆轴力端斜杆轴力在下弦杆产生的分力006/12.6863.9478.01()(8.04 4.669)131.486.221.29M 78.01 1.29M () 4.669156.956KN.2222KNHw Mf c l KM mk Hw h k l m ==-=-==-=-=端斜杆中部附加弯矩端斜杆端部（横梁高度的一半处）附加弯矩为横（） 计算结果列在表2.1中。