普通型钢悬挑脚手架计算书和安装拆除施工方案
悬挑脚手架施工方案及计算书
目录一、工程概况： (1)二、架体设计、搭设与拆除 (2)2。
1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求 (2)2。
2外架结构构造 (2)2.3外架防护构造 (3)2.4脚手架的拆除时应符合下列规定： (3)三、脚手架材质要求 (4)3。
1钢管 (4)3。
2扣件 (4)3。
3脚手板 (4)3。
4连墙件 (4)3.5安全网 (5)四、外脚手架的验收、使用与保养 (5)五、安全管理 (6)六、计算书 (6)七、质量保证措施 (22)八、安全管理制度 (22)一、工程概况：本工程为博大·世纪华庭6#楼，位于焦作市山阳区焦东路北段东侧，工期为365天，要求2011年5月20日开工,2012年5月20日竣工交付使用.该工程由中国建筑技术集团设计, 建筑面积为8443.5M2。
地下是一层地下室，地上主体为18层.地下室层高3.6M，地上部位层高均为2。
9M，单元组合为一梯两户，地上部分均为住宅。
该工程剪力墙结构。
由于需要及时进行基础回填土，综合考虑了以往的施工经验，决定采用型钢悬挑脚手架。
本方案编制依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸.二、架体设计、搭设与拆除2.1扣件式钢管脚手架搭设的基本要求横平竖直，整齐清晰图形一致,平竖通顺,连接牢固，受荷安全,有安全操作空间，不变形,不摇晃。
外架搭设时，严格按照规范对材质、搭设顺序的要求进行，遵守安全技术规程对外架搭设的安全操作要求，保证操作人员持证上岗，以确保外架搭设的质量和安全性。
2。
2外架结构构造本工程悬挑脚手架采用普通型钢悬挑脚手架.架体距离墙面400㎜,架体宽度1200㎜,立杆间距1500㎜，大横杆步距外侧1800㎜，内侧1800㎜。
型钢悬挑脚手架施工方案
型钢悬挑脚手架施工方案一、引言型钢悬挑脚手架是建筑工地上常用的一种施工设施，它能够在高空作业中提供稳固的支撑和安全保障。
本文将从悬挑脚手架的选择、搭建、验收等方面，详细介绍型钢悬挑脚手架的施工方案。
二、型钢悬挑脚手架的选择1. 材料选择悬挑脚手架的主要材料是型钢，型钢具有高强度、耐腐蚀等特点，适合悬挑脚手架的搭建。
2. 规格选择在选择型钢悬挑脚手架时，需要根据工地的实际情况和悬挑距离选择合适的规格和尺寸，确保悬挑脚手架的稳定性和承载能力。
三、型钢悬挑脚手架的施工流程1. 监理单位验收在搭建型钢悬挑脚手架之前，首先需要由监理单位对搭建方案进行验收，确保搭建方案符合安全规范。
2. 桩基施工型钢悬挑脚手架的桩基施工是搭建过程中的第一步，需要选取合适的基础材料和施工工艺，确保桩基的牢固性。
3. 钢梁安装在桩基施工完成后，需要进行型钢悬挑脚手架的钢梁安装，确保钢梁的连接牢固，能够承受相应的荷载。
4. 主体搭建随后进行型钢悬挑脚手架的主体搭建，按照搭建方案逐步进行搭建，确保悬挑脚手架的稳定性和安全性。
四、型钢悬挑脚手架的验收1. 结构验收悬挑脚手架搭建完成后，需要进行结构验收，检查主体结构是否符合搭建方案的要求，是否存在破损等情况。
2. 安全验收除结构验收外，还需要进行安全验收，检查悬挑脚手架的承载能力、固定性、抗风能力等安全指标是否符合要求。
五、结语型钢悬挑脚手架是建筑工地上不可或缺的施工设施，正确搭建和使用悬挑脚手架对保障施工安全和提高工作效率至关重要。
通过本文介绍的施工方案，希望能够对悬挑脚手架的搭建和验收提供一定的参考，确保施工安全和质量。
悬挑脚手架方案及计算书
脚手架施工方案编制依据：a、施工组织设计及施工图纸；b、《建筑施工手册》c、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；d、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001；e、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；f、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001一、工程概况本工程为1～5#住宅楼及地下车库工程，位于山海路东首路南，该工程由日照市建筑设计研究院设计，日照市日星监理有限公司监理。
建筑物主楼高度都在54m左右，框架剪力墙结构，基础为筏板基础，地下二层，地上17层。
2．材料：砼：基础至地上二层为C35 ,三层以上为C30，隔墙构造柱按C20，基础垫层为C15。
二、脚手架形式的选择六层以下选用落地式双排外脚手架，纵距1.5m，横距1.05m，步距1.5m，连墙件间距二步三跨。
主楼每六层一悬挑，每段悬挑高度17.4m，六层以下落地式双排脚手架在地下一层楼面上搭设，靠主楼剪力墙外围处从地下一层楼面开始悬挑。
地下车库及储藏室外墙单独搭设落地式脚手架，室内模板安装采用满堂脚手架。
三、脚手架结构配件材料的选择1、进厂的脚手架材质必须有合格证书资料，证件齐全有效，逐根检查，以保证无锈蚀无弯曲变形、钢管无裂痕，达到标准要求。
其中钢管符合GB/T13793规定，质量达到GB/T700中Q235-A级钢的规定。
扣件符合GB15831规定。
脚手板采用松木架板，每块质量不大于30kg。
2．安全网必须有出厂合格证、准用证，齐全有效，密目网其网目密度不低于2000目/100㎝2，安全网除以上几证齐全外还应有安监部门的核验证。
3．个人防护用品：凡是进厂的安全帽、安全带，必须是省登记备案产品，出厂合格证、生产许可证、登记备案证明，核验证以及购货凭证，发票必须齐全有效。
4，连墙件采用自制或定型材料加工的，其材质符合《碳素钢结构》(GB/1700）中Q235一A级钢的规定。
四、持证上岗1．架子工必须经过培训合格，有上岗证的人员，严禁无证操作，持证上岗人员必须身体健康，无高血压、心脏病，恐高症，以及其他不适应高空作业的疾病。
普通型钢悬挑脚手架安拆方案及计算书
悬挑脚手架搭设方案林锦店新式社区康桥九溪郡二标段工程包含136#～139#楼；属于框剪结构 ; 地上 11 层 ; 地下 1层；建筑高度：；标准层层高： 3.00m ；总建筑面积： 28641.00 平方米；总工期： 433天；施工单位：。
136#楼，建筑面积 7719.31 ㎡，基底面积835.42 ㎡，框剪结构，地下一层，地上11 层，室外处坪至屋面结构高度。
137#楼，建筑面积 5778.18 ㎡，基底面积 556.66 ㎡，框剪结构，地下一层，地上11 层，室外处坪至屋面结构高度。
138#楼，建筑面积 5769.99 ㎡，基底面积 534.75 ㎡，框剪结构，地下一层，地上11 层，室外处坪至屋面结构高度。
139#楼，建筑面积 5769.99 ㎡，基底面积 555.99 ㎡，框剪结构，地下一层，地上11 层，室外处坪至屋面结构高度。
本工程由郑州双湖置业有限公司投资建设，机械工业第六设计研究院有限公司设计，河南工程水文地质勘探有限公司地质勘探，新郑市建设工程监理公司监理，河南省华美龙路桥房建工程有限公司组织施工；由秦海民担当项目经理，卢长乐担当技术负责人。
为了保证施工安全工人操作和楼层水平运输的需要，计划从三层顶板开始盘底搭设悬挑脚手架，每栋单体工程悬挑脚手架搭设至标准层 8 层时断开，悬挑层数 6 层，搭设高度17.4 米。
从 8 层顶板重新盘底，而后再搭设至楼顶。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2011) 、《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2012) 、《钢结构设计规范》 (GB 50017-201) 等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15 米，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为 1米，立杆的步距为米；内排架距离墙长度为 0.30 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为150 米；采纳的钢管种类为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80 ；连墙件部署取两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):2.000 ；脚手架用途 : 装修脚手架；同时施工层数 :2层；3.风荷载参数本工程地处河南省郑州市，查荷载规范基本风压为0.390 ，风荷载高度变化系数μz为 1.250 ，风荷载体型系数μs为0.552 ；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248 ；脚手板自重标准值 (kN/m2 ):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ；安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :6 层；脚手板类型 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类型 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采纳 16a号槽钢，此中建筑物外悬挑段长度 1.5 米，建筑物内锚固段长度米。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板设计荷载(kN/m 2) 3 同时施工作业层数 1卸荷设置 无 脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m) 19 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 146 立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a (m) 1.5 立杆横距l b (m) 0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型 钢筋网脚手板 脚手板自重标准值G kjb (kN/m 2) 0.05 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G k mw (kN/m 2)0.01挡脚板类型 木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb (kN/m)0.11 挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k (kN/m)0.11 结构脚手架作业层数n jj1结构脚手架荷载标准值G kjj (kN /m 2)3 地区 新疆乌鲁木齐市安全网设置 全封闭基本风压ω0(kN/m 2) 0.4风荷载体型系数μs1.188风压高度变化系数μz (连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.938风荷载标准值ωk (kN/m 2)(连墙件、单立杆稳定性)0.446，0.446计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1 横杆抗弯强度设计值[f](N/m m 2)205 横杆截面惯性矩I(mm 4)107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.033+0.05×0.8/(1+1))+1.4×3×0.8/(1+1)=1.744kN/m正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.033+0.05×0.8/(1+1))+3×0.8/(1+1)=1.253kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1×1.744×1.52=0.392kN·m σ=M max /W=0.392×106/4490=87.392N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'l a 4/(100EI)=0.677×1.253×15004/(100×206000×107800)=1.934mmνmax＝1.934mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.744×1.5=2.878kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.253×1.5=2.068kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.878kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.068kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.579×106/4490=128.909N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.001mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.455kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.878/2=1.439kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1.455kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 19 脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准0.11值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+l a ×n/2×0.033/h)×H=(0.11+1.5×1/2×0.033/1.8)×19=2.354kN 单内立杆：N G1k =2.354kN2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b ×G kjb ×1/2/2=(19/1.8+1)×1.5×0.8×0.05×1/2/2=0.173kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G2k1=0.173kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2 单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/2=(19/1.8+1)×1.5×0.11×1/2=0.953kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3 单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.5×19=0.285kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.173+0.953+0.285=1.412kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=0.173kN立杆施工活荷载计算 外立杆：N Q1k =la×l b ×(n jj ×G kjj )/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN 内立杆：N Q1k =1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.354+1.412)+ 0.9×1.4×1.8=6.786kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.354+0.173)+ 0.9×1.4×1.8=5.3kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 19 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/m m 2)205立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比λ=l 0/i=3.118×103/15.9=196.132 查《规范》表A 得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.354+1.412+1.8=5.565kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.354+1.412)+1.4×1.8=7.038k Nσ=N/(φA)=7038.35/(0.188×424)=88.297N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.354+1.412+1.8=5.565kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.354+1.412)+0.9×1.4×1.8 =6.786kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.446×1.5×1.82/10=0.273kN·mσ=N/(φA)+M w/W=6786.35/(0.188×424)+273112.56/4490=145.963N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接3 连墙件计算长度l0(mm) 1400连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积A c(mm2) 424 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9205 连墙件与扣件连接方式双扣件连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)扣件抗滑移折减系数0.9N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.446×2×1.8×2×1.5=6.744kN长细比λ=l0/i=1400/15.9=88.05，查《规范》表A.0.6得，φ=0.673(N lw+N0)/(φAc)=(6.744+3)×103/(0.673×424)=34.147N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.744+3=9.744kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m) 84 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 16主梁建筑物外悬挑长度L x(m m) 1300 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度L m(mm)1400 梁/楼板混凝土强度等级C35 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 5.57 7.04 400 15002 5.57 7.04 1200 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141215 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=5.57/1=5.57kN第2排：F'2=F2'/n z=5.57/1=5.57kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=7.04/1=7.04kN第2排：F2=F2/n z=7.04/1=7.04kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=11.474×106/141000=81.376N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.4×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=17.01 8N/mm2τmax=17.018N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.154mm≤[ν]=2×l x/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=-8.024kN,R2=22.768kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=11.474×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=77.501N/ mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。
普通型钢悬挑脚手架计算书(20米)
普通型钢悬挑脚手架计算书华曙高科工业地产建设项目-1楼工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m；采用的钢管类型为 Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书编者：一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。
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普通型钢悬挑脚手架计算书和安装拆除施工方案普通型钢悬挑脚手架计算书和安装拆除施工方案钦州港碧海云天二期工程6#、8#楼；工程建设地点:钦州港勒沟大道；属于框剪结构；6#、8#楼分别为地上23层、12层；地下1层、0层；建筑高度：6#楼76m、8#楼36m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：23460平方米；总工期：365天。
本工程由钦州市钦州港全兴置业有限公司投资建设，深圳市国际印象建筑设计有限公司设计，广西得一建设工程监理有限公司监理监理，广西三建组织施工；由梁传威担任项目经理，覃君宣担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.95m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 130.00 m；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:安全防护、装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广西钦州市钦州港区，查荷载规范基本风压为0.750kN/m2，风荷载高度变化系数μz 为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算=0.038 kN/m ；大横杆的自重标准值:P1脚手板的自重标准值:P=0.3×0.95/(2+1)=0.095 kN/m ；2活荷载标准值: Q=2×0.95/(2+1)=0.633 kN/m；=1.2×0.038+1.2×0.095=0.16 kN/m；静荷载的设计值: q1活荷载的设计值: q=1.4×0.633=0.887 kN/m；2图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.16×1.52+0.10×0.887×1.52 =0.228 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.16×1.52-0.117×0.887×1.52 =-0.269 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.228×106,0.269×106)/5080=52.953 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 52.953 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.095=0.133 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =0.633 kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.133×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.633×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.446 mm；大横杆的最大挠度 1.446 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p= 0.038×1.5 = 0.058 kN；1=0.3×0.95×1.5/(2+1)=0.142 kN；脚手板的自重标准值：P2活荷载标准值：Q=2×0.95×1.5/(2+1) =0.950 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.142)+1.4 ×0.95 = 1.57 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M= 1.2×0.038×0.952/8 = 0.005 kN.m；qmax集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax= 1.57×0.95/3 = 0.497 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax= 0.502 kN.m；最大应力计算值σ = M / W = 0.502×106/5080=98.898 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =98.898 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5×0.038×9504/(384×2.06×105×121900) = 0.016 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2+ Q = 0.058+0.142+0.95 = 1.15 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax= 1150.1×950×(3×9502-4×9502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 1.394 mm；最大挠度和ν = νqmax + νpmax= 0.016+1.394 = 1.41 mm；小横杆的最大挠度为 1.41 mm 小于小横杆的最大容许挠度 950/150=6.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2= 0.038×0.95/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3= 0.3×0.95×1.5/2=0.214 kN；活荷载标准值: Q = 2×0.95×1.5 /2 = 1.425 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.018+0.214)+1.4×1.425=2.343 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1= [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×17.00 = 2.666kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2= 0.3×6×1.5×(0.95+0.3)/2 = 1.688 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3= 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2NG4= 0.005×1.5×17 = 0.128 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4= 5.156 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ= 2×0.95×1.5×2/2 = 2.85 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo-- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo= 0.75 kN/m2；Uz-- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1 ；Us-- 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk= 0.7 ×0.75×1×1.128 = 0.592 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG +1.4NQ= 1.2×5.156+ 1.4×2.85= 10.177 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG +0.85×1.4NQ= 1.2×5.156+ 0.85×1.4×2.85= 9.578 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.592×1.5×1.82/10 = 0.342 kN.m；六、钢丝绳卸荷计算:钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。