高炉失常炉况处理
梅钢4号高炉炉况失常的分析
影 响 因素较 多， 炉后 炉 况一直处 于波动状 态 ， 气流 分布 不合 理 ， 开 煤 加之 炉前渣 铁 处理 对 炉 内 影响较 大 ，０ ９年 １ ２０ ０月下 旬出现 炉况 失 常 ， 对 此 次炉 况 失 常进 行原 因分析 并总 结 处理措 针
施， 希望对 同类 高炉有一定借鉴 作 用。 关 键词 ： 炉况失 常 ； 因分析 ；处理措施 原
的 ２号铁 口已退 出 ， 主沟 在烘烤 阶段 ， 尚不能投 入
使用 ， 使 ｌ号铁 口单铁 口出铁达 １ ， 迫 ＿ ７ｈ 迫使炉 内
减风 ， 缩矿批 ， 、 减 停富 氧来 维持 生 产 。２ ３日夜 班 又开 始 出现 管 道 行 程 ，４ 日早 班 出现难 行 ， ２ 渣铁 物理 热下降 到 １ ５ ０℃ ， ４ 后炉 况 不 稳 ， 风量 难 加 ， 只能 维持 ３０ ０Ｉ ／ ｉ ， 速 ２～ ０ ｌ ｍ ｎ 料 ｌ ４个／ ， 迫缩 ｈ被 矿批 ， 富氧 ， 负荷 ， 停 退 中班渣 铁 物理 热进 一 步变 差 ， 动性 极 差 ， 渣 沟 结 死 ， 况 失 常 已 形 成 。 流 下 炉 部 分生产 数据 见表 １ 。
欧 阳佰礼
胡 攀峰
梅钢 ４号 高炉炉 况失常 的分析
・ １・ ４
２ 处 理措 施 ２ １ 抓好炉 前 渣铁处 理 ， ． 及时 出尽 凉渣铁
（ 当时只有 １ ５ １℃ ） ４ 未升高 至正 常水平 就撤风 温 、 开加 湿 ， 直接 消弱 了所加 空 焦 的作用 ， 长 了炉况 延 恢 复时间 。恢 复过程 对 焦炭 的布 料方 式进 行 了调 整 ， 加 了焦炭 布 到高 炉 中心 的档位 和 布料 圈数 ， 增
・
４ ０・
梅 山科技
马钢2500m 3高炉炉况失常的处理
１
前 言
焦 炭仓 每天 都有 空仓 ， 多时焦 炭仓 一天 空仓 ４次 。 最
马钢 １ ０ 高 炉在 ２ １ ＃２５ ０ ｍ ０ ０年 ５月 份 出现 了
由于空 仓及 低槽 位使 大量 的矿 粉 、 焦 、 碎 焦粉进 入 炉
高炉特殊炉况事故预案及处理.
三、特殊炉况的预案及处理：
⑥回风量要小，风压要低于悬料前的水平，风量 要为正常值的90%，炉况好转，跟据炉料透气性和压 差，逐渐全加风。
⑦根据炉况，可堵部分风口，按风压操作。 ⑧坐料后的低料线，要在20-30分钟内赶上，避免 低料线的负作用。 ⑨坐料要彻底，不急于回风，严防反复。
三、特殊炉况的预案及处理：
⑦赶料线时风压应保持在适宜的水平，风压过低影响料柱的透气性。低 料线期间恢复风量时要稳重，每次加风应小于20 kpa，在风压风量对称的基 础上的低料线，减风50%以上持续时间超过2h，应铁后休风堵风口，以利 于炉况恢复。 ⑧料线接近正常水平后风压会略有升高，此时应该控 制压差低于正常压差 10—15 kpa．以保持风量和风压对称，炉况稳定顺行。
四、炉前典型事故预案及处理：
3、铁沟过渣： （1）铁沟过渣原因： ①原因：小坑下沿过低 措施：小坑下沿较低时及时修补，确保高度适中 ②原因：小坑使用时间过长，过道老化 措施：小坑到后期时勤检查过道高度，过道高度
大于400mm时及时检修处理。
四、炉前典型事故预案及处理：
4、铁水跑大流： （1）铁水跑大流原因：
⑤风口工作不均，部分风口出现生降，严重时风口 涌渣，甚至烧穿；
⑥渣铁温度急剧下滑，铁水高硅高硫，流动性变差。
三、特殊炉况的预案及处理：
（2）连续崩料的处理： ①迅速停氧停煤，相应减轻焦炭负荷； ②减少风量到不崩为止； ③集中加入净焦，改善料柱透气性和提高炉温； ④出铁后进行坐料，使煤气流重新分布，严重时可休
三、特殊炉况的预案及处理：
④出现中心管道时，高炉可临时增加内环的矿石 布料份数。
⑤若出现边缘管道时，无钟高炉可在管道部位采 用扇形布料或定点布料装若干批炉料。
八钢B 高炉炉况失常的处理
八钢B高炉炉况失常的处理张文庆，陶宏(新疆八一钢铁集团有限责任公司)摘要：对八钢B高炉炉况失常原因进行了分析，认为气流失常、原燃料质量变化、原燃料过筛差、炉缸活跃度不断降低是炉况失常的主要原因，并对炉况失常处理过程进行了总结。
关键词：大型高炉；炉顶煤气流；炉况失常；负荷宝钢集团八钢公司新区B高炉(2500m3)于2009年2月27日点火投产。
经过近2年生产实践，在高炉操作上取得较大进步。
2011年2月，B高炉出现异常炉况，高炉不接受风量。
期间，炉身中上部有结厚现象，高炉崩悬料频繁，高炉炉况完全失常。
此次事故经过20天处理，高炉才逐渐恢复正常。
1炉况失常过程2011年2月11日，B高炉计划检修24 h。
2月10日中班12：00，加入休风料。
因当时高炉负荷较轻，故休风料负荷选择较低。
至2011年2月12日04：02顺利开风，比计划提前7 h。
休风前中心气流没有，边缘气流强。
开风后，在开风料反应期间，气流分布较好。
但开风轻负荷料反应完后，中心气流逐渐减弱。
具体操作如下：复风后恢复正常负荷3．966。
07：40风量逐步加到4100m3／min，K值在5．4左右，之后K值维持在6．5～7．0之间(正常炉况K值<5)。
说明在休风料逐步反应完后，高炉料柱透气性逐渐变差。
2月12日中班，高炉出现2次崩料，1次悬料，且风量逐渐萎缩到3700m3／min，炉身静压力波动大且频繁，造成加风困难。
13日夜班，出现连续性崩滑料，风量维持在3700m3／min。
白班11：10调整负荷至3．933，期间炉况有所好转，风量加到4300m3／min。
14日10：11，恢复负荷至3．966，但到当日中班炉况出现异常，出现连续崩悬料并伴有管道，高炉越来越不接受风量，风量一直萎缩。
于是逐步退负荷至3．006，全焦冶炼恢复炉况，风量有所恢复。
15–19日，高炉一直退负荷操作维持，负荷从3．7退至3．0，炉身静压力波动频繁剧烈，高炉越来越不接受风量，炉况趋于恶化。
高炉异常炉况操作预案
6#高炉操作预案一、干焦湿焦转换预案：1、干熄焦转换外购湿焦：调整焦批（包括焦丁）7%-8%；若单仓置换，调整焦批（包括焦丁）3.5%-4%。
2、干熄焦转换自产湿熄焦：调整焦批（包括焦丁）3.5%-4.5%；若单仓置换，调整焦批（包括焦丁）1.75%-2%。
3、干焦、湿焦转换期间，与上料沟通好，保证低仓位，争取30分钟-40分钟从振动筛看见转换后的焦炭。
在此期间外勤工长要到现场确认焦炭外观。
内勤数好布料圈数，并仔细观察摄像，判断焦炭是否有变化。
确保炉内第一时间变料。
4、上湿焦前工长要看好干焦料车体积，供调整湿焦后料车体积参考。
5、焦炭转换时负荷调整原则，首次变料负荷可以走轻。
一个周期后结合炉况参数和炉温趋势，再次校正负荷。
在负荷没有稳定以前，可以通过调整煤量、风温实现平稳过渡。
6、转换过程中正工长要保证每小时去槽下观察料车体积，发现异常要及时修正调整比例，并汇报车间。
7、落地焦作用后，密切关注各操作参数变化，重点是透气性指数，高于控制范围上限要采取减风或短期加煤措施防止炉温下滑。
同时注意密切关注炉温趋势，转换过程中，负荷没有摸准之前炉温严禁低于0.2%。
出现明显的炉温明显上升征兆，采取措施要果断，采取减煤、减风温措施，保正常料速。
8、在焦炭转换期间，要关注料动趋势。
发现异常现象，如料动变差，要及时反馈车间。
防止因焦炭质量变差对炉况造成影响。
9、出现料动变差，气流不稳定的现象。
采取减煤比、缩矿批的措施，必要时降低上限风压10kga-20kpa。
调整布料角度，确保中心气流为主，中心温度不低于300℃。
同时加强炉前出铁，减少对炉内的影响。
二、憋风难行的处理1、炉况憋风、难行的定义：1.1炉况憋风：炉况表现风压升高＞5kpa，同时风量下降、透气性下降。
1.2炉况难行：炉况表现为憋风，且出现料线不动。
2、处理措施：2.1炉况憋风处理措施：2.1.1减氧-减煤-减风的措施缓解炉况憋风同时采取控料措施。
2.2炉况难行处理措施：2.2.1立即采取停氧、停煤、大幅度减风3分钟之内消除难行。
内蒙古建龙2#高炉炉况波动原因分析及治理实践
内蒙古建龙 2# 高炉炉况波动原因分析及治理实践摘要：内蒙古建龙2#高炉有效容积1200m³，2021年8月炉况出现波动，给公司带来了巨大的经济损失。
现就本次炉况波动的原因进行深入分析并对治理过程进行经验总结，为日后的高炉操作、调剂提供有价值的参考。
关键字：高炉；炉况波动；经验总结；1.高炉炉况波动简介内蒙古建龙2#高炉2021年7月炉况顺行，但有一个风口中套损坏。
2021年8月4日8:30高炉计划休风4小时更换损坏中套并对其他区域有隐患设备进行检修。
11:36送风后，由于吹管跑风进行了二次休风处理。
再次送风后由于上料系统程序故障不能上料，导致高炉亏尺到4.8米。
处理好后，高炉开始逐步回风，至5日8:00高炉一直没有恢复全风，而且炉况呈现出越来越差的趋势。
在后续恢复过程中高炉多次发生悬料事故，炉况出现失常。
在炉况失常期间，高炉主要有如下表现：（1）炉腰及炉身下部有结厚现象，煤气流分布不均匀，易出现塌料憋压现象；（2）炉缸有堆积，不易接受风量；（3）南北场炉温偏差较大，北场出铁少，开口后多是渣，但渣流偏小，整体处于亏渣铁状态；南场铁口状态好，能多出铁，高炉压量关系对出铁比较敏感。
（3）煤气利用较正常水平升高3-5%，整体气流不畅；1.高炉炉况波动原因分析2.1燃料条件变差内蒙古建龙焦炭全部外购，在炉况波动之前，高炉焦炭结构基本保持35%二级焦炭+35%二级高硫焦炭+30%三级焦炭，其中二级焦炭和二级高硫焦热强度基本能保证在65%左右。
但进入8月份以后，二级焦炭热强度大幅度降低（最低57.9%，最高63.5%，平均59.87%），且波动较大，经常会有同一天购进的焦炭热强度指标出现两极分化的现象。
为了减少对高炉的影响，高炉只是小幅度下调二级焦比例同时用二级高硫去代替。
从最终引起炉况失常的结果来看，高炉为应对本次二级焦质量变差从而降低二级焦比例的幅度显然不够。
2.2原料条件变差7月底由于外粉性价比占优势，烧结配料时将精粉比例下调6%，以提高外粉配比。
莱钢1号1 880 m3高炉炉况失常的处理
摘要莱钢1号1880m3高炉采用铜冷却壁、软水密闭循环冷却、陶瓷杯等先进技术。
开炉后，由于设备故障、原燃料变差、操作制度调剂不及时以及操作失误等原因，导致炉况失常。
采用洗炉、合理装料制度、改善原料、抓管理等措施后，炉况得到好转。
关键词高炉炉况装料制度l引言莱钢1号1 880 m3高炉于2004年6月18日点火开炉。
开炉后，由于炉顶上升管膨胀节撕裂，顶压无法提升，高炉长期处于慢风状态，到6月30日煤气管道设备处理好后，高炉快速加风转入正常，到7月2日快速达产，一直到8月份高炉顺行良好。
9月份因配吃未分级烧结矿，风量逐渐萎缩，由4300m3／min退到4 100 m3／min，而高炉未采取任何应对措施，操作上控制不及时，到中旬高炉开始出现崩料、悬料，经常处于慢风状态。
9月27日开始，管道行程、崩料、塌料、悬料频繁，高炉顺行遭到破坏，炉况失常。
后来由首钢专家和厂技术人员组成攻关组，通过狠抓原料、洗炉、调整装料制度、加强炉前出铁等措施，历时4个多月，到2005年1月才基本扭转炉况失常的被动局面，高炉基本趋向正常。
2炉况失常的表现及原因2．1炉况失常的表现(1)顺行程度差。
主要是崩、塌料、管道行程频繁、悬料不断。
2004年9月中旬，高炉开始不稳，崩料不断，悬料5次，下旬，高炉炉况波动大，边缘管道行程频繁，悬料15次，风量加不上，高炉十分不顺，炉况日趋恶化。
(2)风口经常有生降，个别风口常有挂渣，风口凉热差别大，有的明亮，但显呆，焦炭下落轨迹不正常。
(3)双环形煤气流，炉料中心有死料柱，中心有黑点死区，铁前憋风严重，炉缸出现中心堆积。
(4)炉墙粘结，炉腰、炉身下部温度差别大(见表1)。
局部炉墙温度比正常低30～40℃，明显已有结厚。
(5)气流稳定性差，炉腹、炉腰气流周向点温度稳定，不冒尖，炉身下部第8层、第9层炉衬温度波动频繁，波动幅度大；东北、东南、南部、西北第8层、第9层4点活跃，锯齿状波动，边缘气流十分不稳。
莱钢3200m3高炉炉况失常的处理
品位更低 ， 最低 至 ５ ． 见表 １ 。渣 比偏高 导致燃 １ ％（ ２ ） 料 比上升 ， 同样 的热量 下 ， 炉渣 黏度 增加 ， 渣炉次 亏
偏多， 亏渣 导致炉况 难行 。
表 １ 烧结矿主要成 分变化情 况 ％
２ 炉况失 常 的原 因分析
炉 况失 常有 如下 表现 ：） １气流 不稳 。炉 内顺 行
差， 操作困难 ， 风压偏高 ， 风量难全 ， 频出气流， 边缘 气流发展不平衡 ， 十字测温不稳 。炉 内煤气流失
常， 出现 紊乱 和局 部过 强 ， 顶温 高 且 发散 。探尺 工 作 不好 ， 有偏 尺 、 滑尺 现 象 。２ 冷却 壁 波 动 大 。冷 ） 却 壁全方 位 大幅度 波 动 ， 渣皮 脱 落严 重 。３炉 缸工 ） 作不 均匀 。相 隔两 炉铁 ， 一边 铁 口出铁 另 一边铁 口
２ １ 年第 １ ０２ 期
３ 炉 内操 作 主动 退 守 理 念 不 强 ：０ １ ３ ５ ） ２１ 年 月
于慢 风状 态 ， 炉缸 不 活跃 ， 芯温度 开始 下降 ， 图 炉 见
日炉 况 开始 出现 波动 后 ， 操作 参 数控 制仍 以强化 为 主 ， 压 、 差 、 量等参数 仍维持 正 常水 平 。 顶 压 风
定 程度 上 影 响 了 炉况 的恢 复进 度 。一 方 面 是设
备 原 因 ， 理炉 况 初 期 ， 处 由于 开 口机 开铁 口时 间太
长， 经常在 ０５ 左 右 ， ．ｈ 造成 铁次 不能保 证 ， 长 了两 延
次铁 之 间 的时 间 间 隔 ， 为 地 造成 了高炉 憋 风 ， 人 增 加 了处 理 炉况 的难 度 。为 此 采 用 ３ 口轮换 出铁 铁 的方 式 ， 必要 时重 叠 出铁 及 加 强设 备 点检 等 措施 ， 尽量 避免 人 为 因素 的影 响 ； 另一 方 面上料 系统 经常