非溢流坝段剖面设计
重力坝稳定及应力计算
六、坝体强度承载能力极限状态计算及坝体稳定承载能力极限状态计算（一）、基本资料坝顶高程：m校核洪水位（P = %）上游：m下游：m正常蓄水位上游：m下游：m死水位：m混凝土容重：24 KN/m3坝前淤沙高程：m泥沙浮容重：5 KN/m3混凝土与基岩间抗剪断参数值：f `=c `= Mpa坝基基岩承载力：［f］= 400 Kpa坝基垫层混凝土：C15坝体混凝土：C1050年一遇最大风速：v 0 = m/s多年平均最大风速为：v 0 `= m/s吹程D = 1000 m（二）、坝体断面1、非溢流坝段标准剖面(1)荷载作用的标准值计算（以单宽计算） A 、正常蓄水位情况（上游水位，下游水位） ① 竖向力（自重）W 1 = 24×5×17 = 2040 KN W 2 = 24×× /2 = KN W 3 = ×（）2× /2 = KN ∑W = KNW 1作用点至O 点的力臂为： /2 = m W 2作用点至O 点的力臂为：m 067.16.83226.13=⨯- W 3作用点至O 点的力臂为： m 6.58.0)10905.1094(3126.13=⨯-⨯-竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：M OW1 = 2040×= 8772 KN·mM OW2 = －×= －KN·mM OW3 = －×= －445 KN·m∑M OW = KN·m②静水压力（水平力）P1 = γH12 /2 = ×－1090)2 /2= －KNP2 =γH22 /2 =×2 /2 =∑P = －KNP1作用点至O点的力臂为：－1090)/3 =P2作用点至O点的力臂为：－1090)/3 =静水压力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：M OP1 = ×= －6089 KN·mM OP2 = ×= KN·m∑M OP = －KN·m③扬压力扬压力示意图请见下页附图：H1 = －1090 = mH2 = －1090 = m(H1 －H1) = －= m计算扬压力如下：U1 = ××= KNU2 = ××/2 = KN∑U = KNU1作用点至O点的力臂为：0 mU2作用点至O点的力臂为：/ 2－/ 3 =竖向力对O点的弯矩（顺时针为“－”，逆时针为“+”）：M OU1 = 0 KN·mM OU2 = －×= －KN·m∑M OU = －KN·m④浪压力（直墙式）浪压力计算简图如下：由确定坝顶超高计算时已知如下数据：单位：m平均波长L m 波高h 1% 坝前水深H 波浪中心线至计算水位的高度h Z使波浪破碎的临界水深计算如下：%1%122ln 4h L h L L H m m m cr πππ-+=将数据代入上式中得到： 013.183.02644.783.02644.7ln 4644.7=-+=πππcr H 由判定条件可知，本计算符合⑴H ≥H cr 和H ≥L m /2，单位长度上的浪压力标准值按下式计算：)(41%1Z m W Wkh h L P +=γ 式中：γw ── 水的重度 = KN/m 3 其余计算参数已有计算结果。
重力坝——§5非溢流坝剖面设计
◎三、实用剖面
考虑到施工、交通、运行管理、承担其他荷载要求 ，重力坝实用剖面：坝顶应有足够宽度，坝顶高程 在库静水位以上应有一定波浪超高
• 1、坝顶宽度
一般取b为坝高的8%-10%，即b=（8-10）%H,且 b≥2m
当有交通要求or布置启闭机轨道时，应满足之。
◎三、实用剖面
• 2、坝顶高程
坝顶or放浪墙顶高程按下列二情况计算取大者： ▽坝顶1=▽设计洪水+Δh设计 ▽坝顶2=▽校核洪水+Δh校核 超高：Δh=h+h0+hc h——波浪超高，h0——波浪中心线在水面以上超高 hc——安全超高，根据坝级别差表1-11. 设墙时，坝顶不得低于最高洪水位，强顶不得低于
第二章 重力坝
◎.
• §1 概述 • §2重力坝荷载及其组合 • §3重力坝抗滑稳定分析 • §4重力坝应力分析 • §5非溢流坝剖面设计 • §6溢流坝设计 • §7重力坝坝身泄水孔 • §8重力坝材料与构造 • §9重力坝地基处理 • §10其他型式重力坝
§5 非溢流坝的剖面设计
◎一、设计原则、步骤
是工程中常用形式 上游起坡点高度一般在距坝底1/3-2/3坝高处。
◎三、实用剖面
3）上游面倾斜，起坡点设在基本剖面顶点
可更多利用水重增加坝体稳定，但不利于布置泄水管 孔进口设备
适用于基岩面f、c值较低情况。
◎四、坝顶构造
• 1、一般坝顶构造
坝顶上游设置与坝体连为一体的钢筋砼放浪墙，墙 高约1.2m，厚0.4-0.6m，与坝体有相同横缝，内设 止水。坝顶下游侧边石or栏杆。
设计原则： 满足稳定、强度要求、，并工程量最少 、运用方便、外形简单、便于施工。
设计要求：承受所有荷载条件下，满足上述要求 设计步骤：
非溢流坝段分部工程施工方案
非溢流坝段分部工程施工方案一、工程概况1、工程范围：本分部工程包括1#、2#、10#、11#重力坝和中导墙、左右边导墙砼现浇、上下游抛石护坡。
2、设计工程量：本分部工程工程量为：C15砼5500 m3；C25砼1350 m3；钢筋制安25T；浆砌石3512 m3. 抛石固脚5000 m3.二、施工措施1、施工布置右岸1#、2#重力坝砼现浇运输采用皮带运输机，由于在右岸砼搅拌机出料口至仓面仅有将近30米的水平运输距离，所以在砼搅拌机出料口架设皮带运输机运输砼至右岸边坡处，然后由设置于右岸边坡处的储料仓下口串筒导引砼垂直运输至与搭设于仓面上方的通仓脚手架平行的储料仓，然后由人力斗车进行砼水平运输至下一储料仓，再由此储料仓下口的串筒导引砼至仓底进行现浇。
右岸中导墙砼浇筑运输采用拖拉机和人力斗车运输至右岸下游围堰中间，然后由搭设于围堰内坡侧和围堰保持水平位置的脚手架上的储料仓中，再由储料仓下方的串筒口导引砼进入人力斗车进行砼二次转运。
人力斗车运输砼至搭设于仓面上方的满堂脚手架上的储料仓，再由此储料仓经串筒导引砼至浇筑面。
右边导墙砼浇筑铺设满堂脚手架施工。
右边导墙和中导墙结构钢筋在施工前先分别在3#、6#坝体和消力池内部插入钢筋，以增强结构稳定性。
左岸砼浇筑从砼搅拌机出口至仓底将近20米高差，但水平运输距离较右岸短，采用溜槽运输砼至浇筑仓面上方的储料仓。
再由人力斗车水平运输至搭设于仓面上方的浇筑口，由串筒导引至仓底进行浇筑。
左岸砼浇筑运输需搭设通仓满堂脚手架。
10#、11#重力坝和左边导墙依此法施工浇筑砼。
抛石顺序由上游至下游，由深泓至近岸，按施工网格分区段定量进行抛投。
在施工过程中，施工单位在做好一切抛石前的施工准备后，先按设计进行了测量，定出了施工控制导线，安排1台1 m3挖掘机定位在施工断面堤顶边坡上。
石料由自卸汽车运至施工现场，施工单位与现场监理工程师先对块石质量进行检查，再对石料装载车厢长、宽、高多次丈量进行收方，并根据装载空隙率及不合格岩石的数量进行扣减，确定实收方量。
非溢流重力坝设计知识
非溢流重力坝设计知识重力坝的基本断面一般是指在水压力(水位与坝顶齐平)、自重和扬压力等主要荷载作用下，满足稳定、强度要求的最小三角形断面。
★一、设计原则：（一）满足稳定和强度要求；（二）工程量少；（三）便于施工；（四）运用方便。
二、基本剖面（一）因为作用于上游面的水压力呈三角形分布,所以重力坝面是三角形。
1.规律：①施工运用方便多做成a=90；②f较低时，为满足稳定，减小a角，利用水重；③工程经验：m=0.6—0.8（下游坡）n=0—0.2（上游坡）； 2.一般情况,坝体与坝基接触面之间摩擦系数及粘结强度越大、渗压折减系数越大，基本剖面底宽就越小，T主要由强度条件控制。
反之，摩擦系数和粘结强度越小，渗压折减系数越小，坝底宽度就越大，且主要由抗滑稳定条件控制。
★三、实用剖面（一）坝顶宽度（课本49页）；（二）坝顶高程（课本49页）；（三）剖面选择（课本51页）（四）溢流重力坝既能挡水又能通过坝顶溢流。
因此，坝体设计除要满足稳定和强度要求外，还要满足泄水要求。
在溢流坝段位置确定以后，应合理选择泄水方式，并根据洪水标准和运用要求确定孔口尺寸。
四、溢流重力坝的剖面设计溢流重力坝的孔口型式有开敞式坝顶溢流和大孔口溢流式两种。
（一）溢流面由顶部溢流面曲线段、中间直线段和下部反弧段组成。
1.溢流堰面曲线★常采用非真空剖面曲线。
①开敞式溢流堰面曲线②大孔口堰面曲线★③堰顶附近允许出现的负压值为：在常遇洪水位闸门全开时不得出现负压；校核洪水位闸门全开时出现的负压值不得超过3m～6m水柱；正常蓄水位或常遇洪水位闸门局部开启时（以运用中较常出现的开度为准），可允许有不大的负压值，其值应经论证后确定。
★常遇洪水位，系指频率为20年一遇以下洪水时的水库水位，在常遇水位下，溢流堰运用机会较多，容易遭受空蚀，特别在门槽部位，应引起注意。
2.溢流面中间直线段；3.溢流坝下游反弧段半径；4.溢流坝剖面布置五、溢流坝孔口设计（一）孔口设计涉及因素 （二）设计步骤（三）孔口型式1.坝顶溢流式优点：①闸门承受的水头较小，孔口尺寸可以较大； ②闸门全开时，下泄流量与堰顶水头H 03/2成正比，超泄能力强； ③闸门在顶部，操作方便，易于维修，安全可靠； ④能排水及其他漂浮物。
水工建筑物重力坝设计计算书
一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166V5/4D1/3=0.0166×185/4×41/3=0.98m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×0.980.8=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×0.982/10.23=0.30m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m=2h l+ h0+ h c=0.98+0.30+0.3=1.58m 坝顶高出水库静水位的高度△h校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166×(1.5×18)5/4×41/3=1.62m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×1.620.8=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×1.622/15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m=2h l+ h0+ h c=1.62+0.54+0.4=2.56m 坝顶高出水库静水位的高度△h设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时：225.3+1.58=226.9m设计洪水位时：224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按227.00m设计，则坝高227.00-174.5=52.5m。
(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。
(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的0.7～0.9倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。
(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。
重力坝计算书
精品文档。
I 欢迎下载 目录摘 要 ............................................................... Ⅳ ABSTRACT (Ⅴ)第一章非溢流坝设计计算 .............................. 错误！未定义书签。
1.1堤顶及防浪墙高程确定 (1)1.1.1堤顶高程计算公式 (1)1.1.2安全加高 (1)1.1.3波高及雍高计算公式 (1)1.1.4坝顶超高计算 (2)1.2重力坝剖面设计 (5)1.3重力坝挡水坝段荷载计 (6)1.3.1基本原理与荷载组合 (6)1.3.2坝体自重计算 (6)1.3.2.1坝体自重计算公式 (6)1.3.3.2按实体重力坝计算坝体自重及力矩 (6)1.4静水压力计算 (8)1.4.1静水压力计算公式 (8)1.4.2设计工况 (8)1.4.3校核工况 (10)1.4.4正常使用工况 (12)1.5扬压力计算 (14)1.5.1扬压力 (14)1.5.2设计工况 (14)1.5.3校核工况 (15)1.5.4正常使用工况 (16)1.6淤沙压力 (17)1.6.1水平淤沙压力公式 (17)1.6.2淤沙浮容重计算 (17)1.6.3淤沙高程 (18)1.6.4淤沙压力及其力矩计算 (18)1.7波浪压力及其力矩 (19)1.7.1波浪压力公式 (19)1.7.2设计工况 (19)1.7.3校核工况 (19)1.7基本作用荷载各种工况下的W ∑、∑P 和M ∑ (20)1.8极限状态设计法分析挡水坝段稳定 (21)1.8.1承载能力极限状态设计式 (21)1.8.2正常使用极限状态设计式 (23)1.8.3坝段抗滑稳定验算 (24)1.8.3.1基本组合工况 (24)1.8.3.2偶然组合工况 (24)1.8.4坝段坝趾抗压强度验算 (24)1.8.4.1计入扬压力时的基本组合工况 (24)1.8.4.2计入扬压力时的偶然组合工况 (25)1.8.4.3不计入扬压力时的基本组合工况 (25)1.8.4.4不计入扬压力时的偶然组合工况 (25)1.8.4.5坝段坝蹱不出现拉应力计算 (25)1.9挡水坝段应力分析 (26)1.9.1基本假定 (26)1.9.2不考虑扬压力时的边缘应力计算 (26)1.9.2.1边缘应力计算公式 (26)1.9.2.2设计工况边缘应力计算 (27)1.9.2.3校核工况边缘应力计算 (28)1.9.3考虑扬压力时的边缘应力计算 (29)1.9.3.1边缘应力计算公式 (29)1.9.3.2设计工况边缘应力计算 (30)1.9.3.3校核工况边缘应力计算 (31)第二章 溢流坝设计计算 (33)2.1溢洪堰堰型选择 (33)2.2溢洪道水力计算 (33)2.3溢流堰堰面曲线 (34)2.3.1溢流堰堰顶高程 (34)精品文档。
思林水电站非溢流坝段渗流分析
１前言碾压混凝土坝是２０世纪７０年代迅速发展起来的一种新坝型，采用振动碾分层碾压干硬性混凝土筑成的坝，不仅施工速度快，节约水泥，造价较低，而且混凝土裂缝较少，质量好［１］。
其施工特点是通仓、薄层连续铺筑并碾压［２］，由于分层碾压和施工间歇的影响，层与层之间存在层面，升层与升层之间存在缝面，这些层缝面具有一定的水力隙宽，层面出现薄弱环节的机率比常规混凝土大。
这些薄弱环节对抗剪强度和渗透性影响相当大，并且层面渗透具有不均匀性，这种不均匀性是由于施工的离散性所致。
这种渗透的离散性将使大坝的渗流问题复杂化，在渗控设计时应引起足够的重视［３］。
坝体的渗流特性由混凝土本体及层面的渗流特性决定。
２思林电站工程概况思林水电站位于贵州省东北部，乌江干流中游。
电站枢纽由碾压混凝土重力坝、左岸通航建筑物、右岸引水发电系统组成。
电站正常蓄水位４４０ｍ，相应库容１２．０５亿ｍ３，装机容量为１０００ＭＷ，保证出力３４５．３ＭＷ，年发电量４０．５１×１０８ｋＷ・ｈ。
碾压混凝土重力坝为一等工程，最大坝高为１１７ｍ，坝顶全长３１０．０ｍ，在河床溢流坝段设７孔１３×２１．５ｍ的溢流表孔，堰顶高程４１８．５０ｍ，溢流坝右侧设５×７．５ｍ泄洪排沙兼放空底孔一个，底板高程３８０ｍ。
下游顺河流方向采用戽式消力池消能，戽池长５８．６６７ｍ，池底最低高程３４８ｍ。
根据思林电站枢纽坝址地质地形条件以及荷载组合情况，建立碾压混凝土坝及溢流坝与地基共同作用的整体计算模型，分析评价碾压混凝土及溢流坝的渗流场及防渗措施的合理性。
３非溢流坝段与地基作用的二维有限元模型建立思林水电站非溢流坝段渗流分析张彦辉１，于海龙２（１．三峡大学土木水电学院，湖北宜昌４４３００２；２．中国水电基础工程局有限公司二公司，天津３０１７００）摘要：思林水电站大坝是一坝高１１７ｍ的碾压混凝土重力坝，其坝身及地基渗径是筑坝中的关键技术问题。
本文应用平面有限元方法对坝体及坝基稳定渗流进行了计算分析，计算中碾压混凝土坝层面渗流按各向异性考虑。
重力坝毕业设计计算书
参考文献 .................................................. - 44 -
精品资料
_______ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ______________________________________________________________________________________________________
1.1 建筑物级别 .........................................................- 1 1.2 设计洪水的计算 .....................................................- 1 -
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
荷载计算及组合
作用标准值 作用 W1 W2 W3 PH1 PH2 PV1 PV2 PV3
浮托力
计算公式 3.114×20.76×（1/2）×24×1 3×31.14×24×1 24×18.8×﹙26.85/2﹚×1 10×30²/2×1 10×5²/2×1 10×3.114×9.24×1 10×20.76×﹙3.114/2﹚×1 10×3.5×﹙5/2﹚×1 10×24.95×5×1 10×0.25×25×5×1 10×0.25×25×19.95/2×1 10×（25-0.25×25）×﹙5/2﹚×1
力矩标准值 ↙+ 8071.007 17681.04 484.5888 208.75 7302.587 4473.503 0
自 重 水平 压力 垂直 压力
4500 287.73 323.23 87.5 1247.5 1247.5 312.5 623.44 7121.47↓
扬压力
渗 透 压
U1 U2 U3 U4
坝高：H′ = 校核洪水位 + ∆h校 = 1.12 + 30.0 = 31.12(m )〈 H′ = 31.14(m ) 设 校
取坝高H = 31.14(m )
二、计算坝宽
坝顶宽 : 0.08 × 31.14 = 24.91(m )〈b〈0.1× 31.14 = 3.114(m );
取b = 3(m ) 2 2 取l1 = H = × 31.14 = 20.76(m ) 3 3 取n = 0.15;
垂直力 ↓ 775.76 2242.08 6057.36 ↑ →
水平力 ←
对截面的力臂 L(m) 12.48-3.114×(2/3)=10.404 12.48-（3.114+1.5）=7.866 18.84×（2/3）-12.48=0.08 （1/3）×30=10 125 (1/3)×5=1.67 20.76+9.24/2=25.38 （2/3）×20.76=13.84 （2/3）×5=3.33 0 12.48-5/2=9.98 12.48-5-（1/3）×19.95=0.83 12.48-5-（1/3）×5=5.81
K
S
0 . 85 × 7146 . 52 = = 1 . 49 〉 1 . 05 4080
满足要求
坝趾抗压极限状态计算
参考资料得C15混泥土压应力强度设计值为7200Kpa
σ yd
应用公式：
∑W − 6∑ M 〈[σ ] = ∑B B
2
σ yd
7146.52 6 × 9756.13 = + = 380.47(kpa )〈7200kpa 2 24.95 24.95
1 − 2.15
1 3
0.311×13.5 波长：L =
9.8 ×1200 × 13.52 9.8
1 3.75
×13.52
= 5.57(m )
0.46 2 π 2 × 30.0π hz = cth = 0.12(m ) 5.57 5.57
取安全超高：hc = 0.4(m )
h校 = h1% + hz + hc = 0.66 + 0.12 + 0.4 = 1.18(m )
则坝高H′ = 设计洪水位 + ∆h设 = 2.14 + 29.0 = 31.14(m ) 设
防浪墙顶至校核洪水位高差
相应洪水期最大风速多 年平均值：v0 = v = 13.5(m / s )
0.0076 × 13.5 hl =
1 − 12
9.8 × 1200 2 × ×13.5 2 13.5 = 0.46(m ) 得 : h1% = 1.43hl = 1.43 × 0.46 = 0.66(m ) 9 .8
坝体截面图
PV
1
W2
PV
2
W3
PH 1
W1
PV
3
PH 2
U1
U2 U3
U4
荷载计算及组合
1.自重。将坝体分成两个三角形和一个长方形沿轴线方 向取单位长度一米计算其标准值。 2.静水压力。分别计算各种工况时上下游水压力和截面 上的垂直压力标准值。 1 P = γH 计算公式：水平方向 2 垂直方向 P V = A W γ W 3.扬压力。扬压力强度在坝踵处为 γ H ，排水孔中心线上 α 为γ (H 2 + α H ) ，坝趾处为γ H 2 ，为0.25，分别计算各 种工况扬压力标准值。
1 − 12 0
gD v
3 2 0
1
(m )
1 3.75
1 − gD gL 2.15 = 0.331v0 2 2 v0 v0
(m )
πhl2 2 H π (m) hz = cth L L
式中:△h—防浪墙顶至正常蓄水位或校核洪水位的高差，m； h1%—超值累积频率为1%时波浪高度，m; hz—波浪中心线超出正常蓄水位或校核洪水位的高度，m; hc —安全超高，m; v0— 计算风速，m; D—风区长度，m;
练习：
题目：某峡谷地区混凝土重力坝为3级建筑物， 设计洪水位178.50m,校核洪水位179.50m,正常蓄 水位177.00m，相应下游水154.50m，坝基高程 149.5m，该区多年平均最大风速为13.5m/s，水 库最大风区长度为1.2km,地基为花岗岩，根据实 验资料，抗剪断摩擦系数和粘聚力分别为 f’rk=0.85,C’rk=0.65Mpa,坝基混凝土等级为 C15，设计该重力坝。
满足要求
坝趾抗压极限状态计算
应用公式： σ yd
∑W − 6∑ M 〈[σ ] = ∑B B
2
σ yd
7121.47 6 ×13429.5 = + = 414.87(kpa )〈7200kpa 2 24.95 24.95
满足要求
坝体上下游拉应力正常使用极限状态计算
应用公式： σ yd
∑ W + 6∑ M 〉 0 = ∑B B
则l4 = 1 1 l3 = ×18.8 = 26.85(m ) m 0.7
l2
b
B
l3
三、基础灌浆廊道
取廊道距上游面5m〉 0.1H 设 = 0.1× 29.0 = 2.9(m )
取廊道宽：.5m 2
取廊道与岩基面距离为： 〉1.5 × 2.5 = 3.75(m ) 5m
取基础灌浆廊道高： 2m 3.
运用其坝趾的压应力不能大于混凝土压应力设计值 满足要求
坝体上下游拉应力正常使用极限状态计算
应用公式： σ yd
∑ W + 6∑ M 〉 0 = ∑B B
2
σ yd
7146.52 6 × 9756.13 = − = 192.4(kpa )〉 0 2 24.95 24.95
坝踵不能出现拉力 满足要求
校核工况
2 H
设计工况
荷载计算及组合
作用标准值 对截面的力臂 作用 计算公式 垂直力 水平力 L(m) ↓ ↑ → ← W1 3.114×20.76×（1/2）×24×1 8071.01 12.48-3.114×(2/3)=10.404 自 W2 3×31.14×24×1 17681 12.48-（3.114+1.5）=7.866 重 W3 24×18.8×﹙26.85/2﹚×1 484.589 18.84×（2/3）-12.48=0.08 水平 PH1 10×29²/2×1 40662.4 （1/3）×29=9.67 压力 PH2 10×（5²/2﹚×1 208.75 （1/3）×5=1.67 PV1 10×3.114×8.24×1 6383.96 20.76+8.24/2=24.88 垂直 PV2 10×20.76×3.114/2×1 4473.5 （2/3）×20.76=13.84 压力 PV3 10×3.5×﹙5/2﹚×1 291.375 （2/3）×5=3.33 浮托力 U1 10×24.95×5×1 1247.5 0 扬 U2 10×0.25×24×5×1 2994 12.48-5/2=9.98 压 渗 透 U3 10×0.25×24×﹙19.95/2﹚×1 496.755 12.48-5-（1/3）×19.95=0.83 力 压 U4 10×（24-0.25×24）×﹙5/2﹚×1 2614.5 12.48-5-（1/3）×5=5.81 总计 7146.52↓ 4080→ 力矩标准值M(K•N) ↙+ 8071.01 17681 484.589 208.75 6383.96 4473.5 -291.375 0 -2994 -496.76 -2614.5 -9756.13 ▬↘
2
σ yd
7121.47 6 ×13429.5 = − = 115.99(kpa )〉 0 2 24.95 24.95
满足要求
正常蓄水位
荷载计算及组合
作用标准值 对截面的力臂 力矩标准值M(K•N) 计算公式 垂直力 水平力 L(m) ↓ ↑ → ← ↙+ ▬↘ 3.114×20.76×（1/2）×24×1 775.76 12.48-3.114×(2/3)=10.404 8071.00704 3×31.14×24×1 2242.08 12.48-（3.114+1.5）=7.866 17681.04288 24×18.8×26.85/2×1 6057.36 18.84×（2/3）-12.48=0.08 484.5888 10×27.5²/2×1 3781.25 （1/3）×27.5=9.17 34674.06 10×5²/2﹚×1 125 （1/3）×5=1.67 208.75 10×3.114×6.74×1 209.88 20.76+6.74/2=24.13 5064.4044 10×20.76×﹙3.114/2﹚×1 323.23 （2/3）×20.76=13.84 4473.5032 10×3.5×﹙5/2﹚×1 87.5 （2/3）×5=3.33 291.375 10×24.95×5×1 1247.5 0 0 10×0.25×22.5×5×1 281.25 12.48-5/2=9.98 2806.875 10×0.25×22.5×19.95/2×1 561.09 12.48-5-（1/3）×19.95=0.83 465.7047 10×（22.5-0.25×22.5）×﹙5/2﹚×1 421.88 12.48-5-（1/3）×5=5.81 2451.094 7184.1↓ 3656.28→ ▬↘4705.81