第3章 钢筋混凝土简支梁
混凝土结构设计原理第三章作业及参考资料
第三章 受弯构件正截面承载力计算习题及作业一、思考题1、 试述少筋梁、适筋梁和超筋梁的破坏特征，在设计中如何控制梁的破坏形态。
2、 什么是有效截面高度、相对受压区高度、界限相对受压区高度、最小配筋率和最大配筋率？3、 梁的截面高度、截面宽度与哪些因素有关,设计中通常如何选取？4、 梁中共有几种钢筋，其作用分别是什么？5、 受弯构件计算中采用了几个基本假定,这些基本假定是什么?如何理解?6、 单筋矩形截面梁的计算方法是什么？对矩形截面受弯构件而言，为提高其受弯承载力，可采取的措施有多少种？其中最有效的是哪种？7、 何时采用双筋截面梁？双筋截面梁的计算方法是什么？双筋截面梁有少筋或超筋问题吗?如何在设计中进行控制？8、 T 形截面形成的原因？如何计算T 形截面最小配筋率，为什么? 9、 T 形截面的计算方法是什么？工程中何时采用T 形截面进行计算?10、翼缘在受拉区的T 形截面对承载力有无影响?工程中还有无应用价值？若有价值何时采用？二、作业题1、某办公楼一钢筋混凝土简支梁，梁的计算跨度m l 2.50 ，承受均布线荷载，其中可变荷载标准值为8m kN /,永久荷载标准值为9.5m kN /(不包括梁的自重），拟采用C30混凝土和HRB335级钢筋，结构安全等级为二级，环境类别为一类.钢筋混凝土容重为25m kN /3。
试设计该构件所需的纵向钢筋面积，并选配钢筋.2、某办公楼一矩形截面简支梁,截面尺寸为200X450mm 2，计算跨度4。
5m ，承受均布荷载设计值为79kN/m （含自重).结构安全等级为二级，环境类别为一类。
混凝土强度等级C30，钢筋采用HRB500级。
A 、试设计该梁？B 、若该梁已经配有HRB500级受压钢筋320，受拉钢筋需要多少？3、已知梁截面尺寸为b ×h ＝250×500mm,混凝土强度等级C30，纵向钢筋级别为HRB335，受压区配有216钢筋，受拉区配有625钢筋，试求该梁能够承受的极限弯矩是多少？4、一T 形截面梁,截面尺寸如图，混凝土强度等级C30，钢筋级别为HRB400,结构安全等级为二级,环境类别为一类.试按以下三种弯矩设计值M ，分别设计纵向受拉钢筋面积。
钢筋混凝土简支梁实验
钢筋混凝土简支梁实验试验报告1、前言在给定试验材料的条件下，要求学生分组设计出预期呈现正截面少筋破坏形态、适筋破坏形态、超筋破坏形态，以及斜截面剪压破坏形态、斜拉破坏形态、斜压破坏形态的钢筋砼简支梁，参与所设计构件的实际施工，完成所设计构件从加荷到破坏的全过程试验，考察构件的真实破坏形态与预期破坏形态的异同，分析其原因，撰写试验报告（含设计、施工、试验过程、试验结果分析等内容）。
2、试验试件设计2.1适筋梁单筋矩形截面梁，截面尺寸b×h=100mm×200mm，梁长L=1800mm，混凝土强度等级为C20，钢材选用HRB335，纵向受拉钢筋为2B10，梁跨中400mm 段内不配箍筋，其余配置A6@100箍筋，参见图2.1-1。
图2.1-1适筋梁配筋图2.2少筋梁单筋矩形截面梁，截面尺b×h=100mm×200mm，梁长L=1800mm，混凝土强度等级为C30，钢材选用HPB300，纵向受拉钢筋为2A6，无箍筋。
参见图2.2-1。
图2.2-1少筋梁配筋图2.3超筋梁土强度等级为C20，钢材选用HRB335，纵向受拉钢筋为2B18，梁跨中400mm 段内不配箍筋，其余配置A6@100箍筋，参见图2.3-1。
图2.3-1超筋梁配筋图2.4剪压破坏形式梁单筋矩形截面梁，截面尺b×h=100mm×200mm，梁长L=1200mm，混凝土强度等级为C20，钢材选用HRB335，纵向受拉钢筋为2B16，A4@100箍筋布满全梁，参见图2.4-1。
图2.4-1剪压破坏梁配筋图2.5斜压破坏形式梁单筋矩形截面梁，截面尺b×h=100mm×200mm，梁长L=700mm，混凝土强度等级为C20，钢材选用HRB335，纵向受拉钢筋为2B18，在梁跨中间510mm 段内布置A6@30箍筋，参见图2.5-1。
图2.5-1斜压破坏梁配筋图2.6斜拉破坏形式梁强度等级为C20，钢材选用HRB335，纵向受拉钢筋为2B16，梁内无箍筋，参见图2.6-1。
钢筋混凝土简支梁实验指导书(修)
钢筋混凝土梁正截面实验指导书一、 实验目的1通过对钢筋混凝土梁的承载力、挠度、钢筋 应变及裂缝等参数的测定，了解钢筋混凝土梁受弯构件（适筋梁）受力破坏的一般过程；2•通过试验验证钢筋混凝土受弯构件平均应变平截面假定的正确性。
3•通过试验加深对适筋钢筋混凝土受弯构件正截面受力特点、变形性能和裂缝开展规 律的理解。
4•掌握实验数据的分析、处理和表达方法，提高分析和解决问题的能力。
二、 试验内容1量测各级荷载作用下试验梁的截 面应变。
2 •估计试验梁的开裂荷载，观察裂 缝的出现，实测试验梁的开裂荷载。
3•量测试验梁裂缝的宽度和间距， 记录试验梁破坏时裂缝 的分布情况。
4•量测试验梁在各级荷载作用下的挠度。
5•估计试验梁的破坏荷载，观察试验梁的破坏形态，实测试验梁的破坏荷载。
三、 实验设备和仪器1试件一钢筋混凝土简支梁 1根、尺寸及配筋如图所示。
混凝土设计强度等级：C25钢筋：纵筋2松，I 级（实际测得钢筋屈服强度为 390MPa,极限抗拉强度为450 MPa ）箍筋：$6@ 100,1级 试件尺寸：b = 100mm ; h = 160mm ; L = 1000mm ; 制作和养护特点：常温制作与养护 2 •实验所需仪器：手动螺旋千斤顶1个，压力传感器各1个；静态电阻应变仪一台；百分表及磁性表座各 3个；刻度放大镜、钢卷尺；反力装置1套。
四、实验方案为研究钢筋混凝土梁的受力性能，主要测定其承载力、各级荷载下的挠度和裂缝开展情况，另外就是测量控制区段的应变大小和变化，找出刚度随荷载变化的规律。
1.加载装置4——400——4— 3CH0— 300梁的实验荷载一般较大，多点加载常采用同步液压加载方法。
构件实验荷载的布置应符合设计的规定，当不能相符时，应采用等效荷载的原则进行代换，使构件实验的内力图与设计的内力图相近似，并使两者的最大受力部位的内力值相等。
作用在试件上的实验设备重量及试件自重等应作为第一级荷载的一部分。
第三章 RCB钢筋混凝土简支梁
标准设计截面形式 空心板 与 T梁
JT/GGQS011-84 5 6 8m跨，斜交角0 15 30 45度 空心板梁
JT/GQB002-93 6 8 10 13m跨，斜交角10 20 30 40度 空心板
JT/GQB025-84 10 13 16 20m T梁
（一）空心板标准设计简介
以 10m跨，斜交角10或20度空心板为例简介构造 （见下页图）
整孔式（整体式）梁：
结构较合理，横向刚度大，稳定性好，可以做成 复杂形状；但受运梁、架梁设备的起吊能力限制， 整孔式梁一般适用于就地灌注，否则需要专门的 吊运设备。
分片式（装配式）梁：
重量轻、尺寸小、速度快、工期短，广泛采用。
第一节 钢筋混凝土简支梁标准设计及构造
一、铁路钢筋混凝土简支梁标准设计及构造 （一）标准设计简介
桥面板荷载压力面：a1×b1 荷载在铺装层内按45°扩散。 沿纵向：a1＝a2 +2H 沿横向：b1=b2+2H 桥面板的轮压局部分布荷载：
p = P / 2a1b1
P：为轴重
3 桥面板有效工作宽度
板有效工作宽度（荷载有效分布宽度）：除轮压 局部分布荷载直接作用板带外，其邻近板也参与 共同分担荷载。
横向连接
企口铰——圆形、棱形、漏斗形 钢板连接
（二）简支梁桥的构造特点
构造类型 分类：整体式、装配式、组合式 截面形式：∏ 形、T形、I形、槽形、箱形 块件划分
• 纵向竖缝 • 纵向水平缝 • 横向竖缝 • 纵横向同时分缝
划分原则：
• 起吊能力 • 接缝在应力最小处 • 接头少、施工方便 • 便于安装 • 标准化
建筑结构 第3章
图3.5 弯起钢筋的布置
⑤纵向构造钢筋及拉筋
当梁的截面高度较大时，为了防止在梁的侧面
产生垂直于梁轴线的收缩裂缝，同时也为了增强钢
筋骨架的刚度，增强梁的抗扭作用，当梁的腹板高 度hw≥450mm时，应在梁的两个侧面沿高度配置纵 向构造钢筋，并用拉筋固定，如图3.8。 每侧纵向构造钢筋（不包括梁的受力钢筋和架
h min . h0
min
ft max 0.45 , 0.2% fy
（2）不超筋： b 防止发生超破坏筋
截面设计类
②超筋梁
纵向受力钢筋配筋率大于最大配筋率的梁称 为超筋梁。这种梁由于纵向钢筋配置过多，受压 区混凝土在钢筋屈服前即达到极限压应变被压碎 而破坏。破坏时钢筋的应力还未达到屈服强度， 因而裂缝宽度均较小，且形不成一根开展宽度较 大的主裂缝（图3.14（b）），梁的挠度也较小。 这种单纯因混凝土被压碎而引起的破坏，发生得 非常突然，没有明显的预兆，属于脆性破坏。实 际工程中不应采用超筋梁。
图3.1 单跨静定梁的计算简图
（a）悬臂梁；（b）简支梁；（c）、（d）外伸梁
第一节 构造要求 1.1 梁的构造要求
1.1.1 截面形式及尺寸 梁的截面形式主要有矩形、Ｔ形、倒Ｔ形、Ｌ 形、I形、十字形、花篮形等，如图3.2所示。 为了方便施工，梁的截面尺寸通常沿梁全长保持 不变。在确定截面尺寸时，要满足下述构造要求。 ①对于一般荷载作用下的梁，当梁的高度不小于 表3.1规定的最小截面高度时，梁的挠度要求一 般 能得到满足，可不进行挠度验算。
图3.6 箍筋的布置
梁内箍筋宜采用HPB235、HRB335、HRB400级
钢筋。
箍筋的形式可分为开口式和封闭式两种，如图
钢筋混凝土简支梁
!------------------------------------------------------!EX8.26 钢筋混凝土简支梁数值分析!分离式模型,关闭压碎,keyopt(1)=0,keyopt(7)=1!力加载,位移收敛准则，误差1.5%,1/2模型分析!--------------------------------------------finish/clear/config,nres,2000/prep7!1.定义单元与材料性质--------------------et,1,solid65,,,,,,,1 !K1=0,k7=1et,2,link8et,3,link8mp,ex,1,13585mp,prxy,1,0.2fc=14.3ft=1.43tb,concr,1tbdata,,0.5,0.95,ft,-1 !定义混凝土材料及相关参数，关闭压碎tb,miso,1,,10 !MIso模型tbpt,,0.0002,fc*0.19tbpt,,0.0004,fc*0.36tbpt,,0.0006,fc*0.51tbpt,,0.0008,fc*0.64tbpt,,0.001,fc*0.75tbpt,,0.0012,fc*0.84tbpt,,0.0014,fc*0.91tbpt,,0.0016,fc*0.96tbpt,,0.0018,fc*0.99tbpt,,0.002,fcmp,ex,2,2.0e5mp,prxy,2,0.3tb,biso,2tbdata,,360,0pi=acos(-1)r,1,0.25*pi*16*16r,2,0.25*pi*8*8mp,ex,3,2.1e5mp,prxy,3,0.3tb,biso,3tbdata,,270,0pi=acos(-1)r,3,0.25*pi*8*8r,4,0.25*pi*8*8/2!2.创建几何模型blc4,,,150,300,1400 wpoff,,,1400!箍筋位置*do,i,1,8wpoff,,,-100 !平移工作平面vsbw,all*enddo!加载面位置wpcsys,-1!wpoff,,,-600wpoff,,,550vsbw,allwpoff,,,100vsbw,all!支撑面wpcsys,-1wpoff,,,1150vsbw,allwpoff,,,100vsbw,all!钢筋位置wpcsys,-1wprota,,-90wpoff,,,30vsbw,allwpoff,,,240vsbw,allwpcsys,-1wpoff,30wprota,,,90vsbw,allwpoff,,,90vsbw,allwpcsys,-1!划分钢筋网格elemsiz=50!受拉钢筋lsel,s,loc,x,30lsel,r,loc,y,30cm,lj1,linelatt,2,1,2lesize,all,elemsizlsel,s,loc,x,120lsel,r,loc,y,30cm,lj2,linelatt,2,1,2lesize,all,elemsiz!受压钢筋lsel,s,loc,x,30lsel,r,loc,y,270lsel,r,loc,z,600,1400cm,yj1,linelatt,2,2,2lesize,all,elemsizlsel,s,loc,x,120lsel,r,loc,y,270lsel,r,loc,z,600,1400cm,yj2,linelatt,2,2,2lesize,all,elemsiz!箍筋lsel,s,tan1,z !选取所有与Z垂直的线lsel,r,loc,y,30,270lsel,r,loc,x,30,120lsel,u,loc,z,0 !删除位置lsel,u,loc,z,550lsel,u,loc,z,650lsel,u,loc,z,1400lsel,u,loc,z,1150lsel,u,loc,z,1250cm,gj,linelatt,2,3,2lesize,all,elemsiz!lsel,s,loc,z,1350!lsel,r,loc,y,30,270!lsel,r,loc,x,30,120!cm,gjb,line!latt,2,4,2!lesize,all,elemsizlsel,allcmsel,s,lj1cmsel,a,lj2cmsel,a,yj1cmsel,a,yj2cmsel,a,gj!cmsel,a,gjbcm,gj,linelmesh,alllsel,all!划分混凝土网格vatt,1,,1 !设置体单元属性mshkey,1esize,elemsizvmesh,allallsel,allnumcmp,allnummrg,all!5.施加荷载和约束!lsel,s,loc,y,0!lsel,r,loc,z,1200!dl,all,,uy!lsel,s,loc,y,0!lsel,r,loc,z,1200!dl,all,,ux!lsel,s,loc,y,0!lsel,r,loc,z,1200!dl,all,,uzasel,s,loc,y,0asel,r,loc,z,1150,1250 da,all,uxasel,s,loc,y,0asel,r,loc,z,1150,1250 da,all,uyasel,s,loc,z,0da,all,symm!-----------------p0=100000q0=p0/150/100asel,s,loc,z,550,650 asel,r,loc,y,300sfa,all,1,pres,q0!dl,all,,uy,-15allsel,all!6.求解控制设置!/solu!antype,0!nsubst,100!outres,all,all!autos,on!neqit,50!cnvtol,u,,0.03!solve/soluantype,0nsubst,80 !荷载子步80!NSUBST,NSBSTP,NSBMX,NSBMN,Carryoutres,all,allautos,on !打开自动时间步!如果使用了自动时间步（即AUTOTS,ON）则该子步数仅用于第一子步，也即第一子步的荷载增量用NSBSTP求得，其余子步的荷载增量由程序自动确定。
【混凝土习题集】—3—受弯构件正截面承载力计算
第三章 钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算一、填空题：1、对受弯构件，必须进行 、 验算。
2、简支梁中的钢筋主要有 、 、 、 四种。
3、钢筋混凝土保护层的厚度与 、 有关。
4、受弯构件正截面计算假定的受压混凝土压应力分布图形中，=0ε 、=cu ε 。
5、梁截面设计时，采用C20混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时 、两排钢筋时 。
6、梁截面设计时，采用C25混凝土，其截面的有效高度0h ：一排钢筋时 、两排钢筋时 。
7、单筋梁是指 的梁。
8、双筋梁是指 的梁。
9、梁中下部钢筋的净距为 ，上部钢筋的净距为 。
10、受弯构件min ρρ≥是为了防止 ，x a m .ρρ≤是为了防止 。
11、第一种T 型截面的适用条件及第二种T 型截面的适用条件中，不必验算的条件分别为 和 。
12、受弯构件正截面破坏形态有 、 、 三种。
13、板中分布筋的作用是 、 、 。
14、双筋矩形截面的适用条件是 、 。
15、单筋矩形截面的适用条件是 、 。
16、双筋梁截面设计时，当sA '和s A 均为未知，引进的第三个条件是 。
17、当混凝土强度等级50C ≤时，HPB235，HRB335，HRB400钢筋的b ξ分别为 、 、 。
18、受弯构件梁的最小配筋率应取 和 较大者。
19、钢筋混凝土矩形截面梁截面受弯承载力复核时，混凝土相对受压区高度b ξξ ，说明 。
二、判断题：1、界限相对受压区高度b ξ与混凝土强度等级无关。
（ ）2、界限相对受压区高度b ξ由钢筋的强度等级决定。
（ ）3、混凝土保护层的厚度是从受力纵筋外侧算起的。
（ ）4、在适筋梁中提高混凝土强度等级对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。
（ ）5、在适筋梁中增大梁的截面高度h 对提高受弯构件正截面承载力的作用很大。
（ ）6、在适筋梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。
（ ）7、在钢筋混凝土梁中，其他条件不变的情况下，ρ越大，受弯构件正截面的承载力越大。
钢筋混凝土简支梁设计
桥梁结构课程设计钢筋混凝土简支梁设计姓名：学号：组别：第 3 组所选参数：序号 26一、基本设计资料1.跨度和桥面宽度1)标准跨径：24.00m（墩中心距）。
2)计算跨径：23.50m。
3)主梁全长：23.96m。
4)桥面宽度（桥面净空）：净7m（行车道）2×1m（人行道）。
2.技术标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/m2。
环境标准：Ⅰ类环境。
涉及安全等级：二级。
3.主要材料1)混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06~0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23 kN/m2计，混凝土重度按25 kN/m2计。
2)钢材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。
4.构造形式及截面尺寸（见图1）图1，桥梁横断面和主梁纵断面图全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横隔梁。
二、主梁的计算1.主梁荷载横向分布系数计算1)跨中荷载横向分布系数计算如前所述，本桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构宽跨比为：B/l=9/23.5=0.383＜0.5，故可以按修正的偏心压力法来绘制横向影响线，并计算横向分布系数m c 。
[1] 计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I 和I T : [1] 求主梁截面的重心位置x （见图1-1）翼缘板厚按平均厚度计算，其平均厚度为图1-1，主梁细部尺寸h =12×(10+16)=13cm 则， x =(180−18)×13×13÷2+140×18×140÷2(180−18)×13+140×18=41.09cm[2] 抗弯惯性矩I 为I =[112×(180−18)×133+(180−18)×13×(41.09−132)2+112×18×1403+18×140×(1402−41.09)2]=8771607cm 4对于T 形截面，抗扭惯性矩近似按下式计算：I T =∑c i b i t i 3mi=1式中，b i ,t i ——单个矩形面的宽度和高度；c i ——矩形截面抗扭刚度系数；m ——梁截面划分为单个矩形截面个数。
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梁长159.6cm 梁高130cm 梁中心距 220cm 上翼缘宽 预制T梁160cm，安装后220cm，湿接缝 60cm，以减少预制、运输、安装片数，加快施工速 度，减轻吊装重量和加强整体性。 跨中腹板 厚度18cm，纵筋需排5层，每隔60cm主 筋相互焊接，它们与架立筋、斜筋一起组成一片平 面骨架。
需求出任一位置集中力沿桥横向分布给某梁的荷载 力，然后按平面问题求某梁某截面内力。
荷载横向分布影响线：P=1在梁上横向移动时，某主 梁所相应分配到的不同的荷载作用力。
对荷载横向分布影响线进行最不利加载Pi，可求 得某主梁可行最大荷载力
荷载横向分布系数：将Pi除以车辆轴重。
（二）杠杆分配法
荷载横向分布影响线为三角形
一个微小的转动角φ，因此各片主梁所分配的
荷载为：
Ri''
ai Iie
n
P
ai2Ii
i 1
则偏心力P作用下，每片主梁分配的荷载为：
Ri Ri'
Ri''
Ii
n
Ii
i1
P
ai Iie
n
ai2 I i
i1
P
P
Ii
n
中弯矩，再修正。
t
h
1 4
t
h
1 4
M中 0.7M 0
M中 0.5M 0
M 支 0.7M 0 M 支 0.7M 0
M0 M0q M0g
1m宽简支板的跨中活载弯
矩
M 0q
(1 )
P 8a
(l
b1 ) 2
1m宽简支板的跨中恒载弯
矩
M 0g
1 8
gl 2
（2）铰接悬臂板内力
根部弯矩
M
Aq
(1
主梁箍筋 4肢 2个编号 （N21，N22）下翼缘有小箍筋
主梁构造筋
架立筋：如N53，箍筋钩于其上，形成钢筋骨架
纵向水平钢筋：防止腹板收缩裂纹，限制下翼缘 竖向裂纹上升至腹板时开展过宽
联系筋：防止水平筋与箍筋向外鼓
道碴槽主筋：N18、N19、N20布置在板顶部 道碴槽构造筋：N50、N51 加强板与肋的联系 挡碴墙：N52封闭筋，防意外受力；墙内钢筋断开 横隔板上方的道碴槽板：N48、N49 承受可能发生的 负弯矩
普通高度：一般情况下采用 1/6-1/9
低高度：建筑高度受限时（平原、河网、立交） 采用1/11-1/15 混凝土标号高，用钢量大，有时混凝 土用量增大（马蹄加大，腹扳增厚）
（二）分片简支梁构造
主梁截面形式：板式(矩形)、 肋式(T形、π形)
板式：跨度≤6m ▪ 由于梁高低，为制造方便，采用板式截面。板下部适当减
横隔板 （盖板焊接） 横隔板两侧与顶面预埋 钢板，T梁也预埋钢板 还有扣环连接 和盖板拴接
行车道板湿接缝 扣环式钢筋连接构造 行车道板连续构造 简支梁桥上梁缝过多，不利于 行车。采取假连续构造措施，即将梁与梁端部的 行车道板连续起来，以减少桥上缝过多不利行车 的缺点。
第二节 钢筋混凝土简支梁设计与计算
适用情况 ①只有两根主梁 ②虽为多主梁，但计算梁端支承处荷载 ③无中间横隔梁
（三）偏心受压法
假定 ①横梁是刚性的
②忽略主梁抗扭刚度 将偏心力P分解为通过扭转中心的P及M=Pe 通过扭转中心的P作用下，各片主梁挠度相等， 可求得中心荷载P在各片主梁间的荷载分布为：
Ri'
Ii
n
P
Ii
i 1
在偏心力矩M=Pe作用下，桁梁绕扭转中心O有
公路（一般取1.6～2.2m）：考虑起吊能 力，便于预制安装，可能时尽量加大间距，减 少梁数。
4、桥面板
板厚由构造要求及受力条件确定，板的最小厚 度为120mm。
二、桥面板计算
（一）、铁路桥面板计算 1．计算图式与荷载
图式：固结在肋上的悬臂梁 恒载：自重及线路、设备、道碴等，道碴容 重按20kN/m3 活载：按特种活载，换算成均布荷载计算。 方法如下： 顺桥向：按1.2m； 横桥向：自枕木底面向下按45°扩散，以木枕 为例，分布宽度：2.5+2×0.32=3.14m
列车活载强度q: (1 ) 250 66 .3(1 ) kN m 2
1.2 3.14
1 1( 6 ) 4(1h)2
30L
其中：h―轨底到道碴槽板顶面的高度
L―板计算跨度
人行道恒载：支架栏杆、步板； 人行道活载：距桥中心2.45m以内（考虑维修道床 时堆放道碴），按10kN/m2计算；
沿纵向：a1＝a2 +2H 沿横向：b1=b2+2H
桥面板的轮压局部分布荷载：
P
p
2a 1 b1
3 桥面板有效工作宽度
板有效工作宽度（荷载有效分布宽度）：除轮压 局部分布荷载直接作用板带外，其邻近板也参与 共同分担荷载。
板有效工作宽度影响因素：板支承条件、荷 载性质、荷载位置
公路《桥规》规定：
（1）单向板
①荷载在跨中
单个荷载
a
a1
l 3
a2
2H
l≮ 3
2 3
l
多个荷载
a
a1
d
l 3
a2
2H
d
l 3
l-板的跨径（梁肋不宽时取梁肋中心距，梁肋宽 时为梁肋净距加板厚）
d-最外两个荷载中心距离
②荷载在板支承处
a' a1 t
③荷载靠近板支承处
a2
2H
t
≮
l 3
（2）悬臂板
ax a' 2x
窄。由于底部支撑较宽，重心低，不会发生侧向倾覆，两片 梁间无横隔板联结。
肋式：跨度在8m及以上的梁
▪ 由于跨度加大，梁高也相应增加为节省材料和减轻梁重，便 于架设和运输，则采用肋式T形截面。单片T梁易于侧向倾 覆，运输时应在梁两侧设置临时支撑，在架梁就位时，两侧 也应有临时支撑保护，防止翻梁。在桥位安装就位后，须把 横隔板连成整体。
2、梁内钢筋布置 （见下页图）
主梁受力纵筋 43ф20 15个编号 （N1-N15）
N1-N10 端 部 伸 入 受 压 区 长 度 大 于 20 倍 直 径 ， 满足锚固长度，不设弯钩和直段。 N11-N12 不满足锚固长度， 需弯转至受压区 N13-N14 不满足锚固长度， 需加直段。 N15 伸入支座 N1-N7 布 置 在 下 翼 缘 中 心 部 分 ， 可 在 跨 中 部 分相继弯起 N8-N14 布置在中心偏外，只能在腹板较厚处弯起
整孔式梁： 结构较合理，横向刚度大，稳定性好；但受 运梁、架梁设备的起吊能力限制，整孔式梁 仅适用于就地灌注。 分片式梁： 重量轻、尺寸小，广泛采用。
第一节 钢筋混凝土简支梁标准设计及构造
一、铁路钢筋混凝土简支梁标准设计及构造
（一）标准设计简介
跨度16m及以下普遍采用。
标准设计（直、曲线轮廓尺寸相同，但配筋不同）
况
wa
Pala3 48EIa
wb
Pblb3 48EIb
பைடு நூலகம்
wa wb Pala3 Pblb3 48EIa 48EIb
如
Ia Ib
Pb Pa
la lb
3
2．车轮荷载在板上分布
轮压一般作为分布荷载处理，以力求精确
车轮着地面积：a2×b2
桥面板荷载压力面：a1×b1 荷载在铺装层内按45°扩散。
距桥中心2.45m以外，按4kN/m2计算； 明桥面：按4kN/m2计算。
2．内力计算
▪ 控制截面：板肋交接处及板厚变化处 ▪ 计算截面形状：沿桥长方向取1m宽板带 ▪ 荷载组合：
内侧板：恒载+列车活载 外侧板：恒载+人行活载
恒载+列车活载+2.45m以外人行活载 ▪ 利用一般的力学方法计算出截面的弯矩和剪力
M A M Ag M Aq
*注 ①以上按轮重为P/2的汽车荷载推算 ②挂车可将轮重换为P/4来计算 ③履带车可将P/2a置换为每条履带
每延米的荷载强度
三、荷载横向分布计算
（其实质是“内力”横向分布）
（一）概述
公路桥梁一般由多片主梁组成,并通过一定的横向 联结连成一个整体。当一片主梁受到荷载作用后，除了 这片主梁承担一部分荷载外，还通过主梁间的横向联结 把另一部分荷载传到其他各片主梁上去，因此对每个集 中荷载而言，梁是空间受力结构，实用计算中把结构空 间力学分析简化为平面梁元。
公路钢筋混凝土简支梁标准设计及构造
标准设计截面形式 空心板 与 T梁
JT/GGQS011-84 5 6 8m跨，斜交角0 15 30 45度 空心板梁
JT/GQB002-93 6 8 10 13m跨，斜交角10 20 30 40度 空心板
JT/GQB025-84 10 13 16 20m T梁
（一）空心板标准设计简介
（二）、公路桥面板（行车道板）的计算
1．行车道板的类型 ▪ 板支承在纵梁和横梁上，按支承情况和板尺寸，从
力学计算角度分为以下几类： ➢ 单向板：长边/短边≥2 荷载绝大部分沿短跨方向传
递可视为单由短跨承载的单向板； ➢ 双向板：长边/短边＜2 ➢ 悬臂板：如翼板端边自由（即三边支承板），可作
为沿短跨一端嵌固，而另一端自由的悬臂板 ➢ 铰接悬臂板：相邻翼缘板在端部做成铰接接缝的情
叁标桥1023 75年编 4 5 6 8 10 12 16 20m跨，普高、道碴
叁标桥1024 75年编 4 5 6 8 10 12 16 20m跨，低高、道碴
专 桥1023
4 5 6 8 10 12 16 20m跨，普高、道碴
专 桥1024
4 5 6 8 10 12 20m跨，低高、道碴
普通高度与低高度梁