江东大桥引桥承台模板计算书(附件二)
大桥盖梁模板计算书
76省道复线南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段芦浦特大桥盖梁模板计算书宁波交通工程建设集团有限公司76省道南延至大麦屿疏港公路工程第6合同段项目部2013年6月15日立柱、模板立面图（1）侧模内楞计算模板主要承受混凝土侧压力，本工程砼一次最大浇筑高度为2.2米，模板高度为2.35米。
新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力取下列二式中的较小值（施工手册）：1F=0.22γc t0β1β2V2F=γcH式中 F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）;γc—混凝土的重力密度，取24KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，取10h；V—混凝土的浇灌速度，取0.7m/h；H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取2.2m；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；1所以 F=0.22γc t0β1β2V21=0.22×24×10×1.2×1.15×0.72=61KN/m2F=γcH=24×2.2=52.8KN/m2综上混凝土的侧压力F=52.8 KN/m2有效压头高度为 h=F/γc=52.8/24=2.2m（2）侧模外楞计算外楞为双拼的[14，间距为100cm混凝土的侧压力为52.8KN/m 2转化成线荷载=52.8KN/m简化为简支梁计算2811440840102141006.2Nm EI =⨯⨯⨯=-EA=2.06×1011×37×10-4Nm=7.6×108N计算结果：kNm M 21.38max = kN Q 52.47max = 强度计算：[]MPa MPa W M 5.1883.11458.132101611021.386-3max max=⨯==⨯⨯==σσ＜，合格; []MPa MPa A Q 5.1103.1853.19107.321052.4732333max max =⨯==⨯⨯⨯⨯==-ττ＜，合格； 刚度计算：mm mm f 75.040030051.0max =<=，合格。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
计算式(吉林江城大桥-引桥)
2
桥台台身模板
m
2
574.18
3
桥台台身脚手架
m2
574.18
11 墩身 1 2 3 桥墩 墩身C40砼(引桥） 桥墩 墩身模板(引桥） 桥墩 墩身脚手架(引桥）
m3 m3 m2 m2 m3 m3
2091.58 2091.58 3251.62 4121.05 1148.518 1148.52 详见桥墩砼及模板 详见图纸S-1-14,18 详见桥墩砼及模板 详见桥墩砼及模板 详见桥墩砼及模板 图纸S-1-13，17，护墩S-1-15 图纸S-1-13，17，护墩S-1-15 图纸S-1-13，17，护墩S-1-15
11 φ 2000钢筋机械连接φ 32(8根） 11 φ 1600钢筋机械连接φ 32(112根） 3 7 8 7 8 4 1 5 1 6 预埋铁件(引桥声测管） 引桥φ 2000钻孔桩检测管(8根） 引桥φ 2000钻孔桩检测管(8根） 引桥φ 1600钻孔桩检测管 引桥φ 1600钻孔桩检测管 挖基坑土方（三类） 基坑挖方 填方(填土碾压) 基坑填方 混凝土承台 承台 C30（Z0-Z19，不含9-12）引桥
详见图纸S-1-35
16 盆式支座(球型钢支座 9000kN)
工
工程名称：吉林市江城大桥工程 序 号 1 2 3 4 项目名称 引桥 KTQZ球型钢支座 9000-DX(位移150mm） 引桥 KTQZ球型钢支座 9000-SX(位移150mm） 引桥 KTQZ球型钢支座 9000-GD(位移3mm） 引桥 KTQZ球型钢支座 9000-DX(位移3mm） 单 位 套 套 套 套 个 套 套
分φ 1500，φ 2000两种
详见钻孔桩明细表 详见钻孔桩明细表 8*40*2（2是每根桩两个连接） 30*80根*2个接头（80根是Z1.2.3.4.5.6.15.16.17.18)+30*3个接头*32根桩（32根是Z7.8.13.14） 69000.00 4.2*1000/3.995 2.1+2.1 64.8*1000/3.995 详见钻孔桩明细表 差2083 φ 57*3钢管比重是3.995kg/m φ 57*3钢管比重是3.995kg/m
某大桥项目下部结构承台钢板桩围堰计算书
***河大桥下部结构承台钢板桩围堰计算书一、计算取值因12#、13#主墩处地质情况基本相同，因此在计算时以12#墩处的地质情况为计算依据。
1、地层地质情况，根据图纸中12#主墩旁的地质钻孔资料（钻孔编号：ZK8006），可基本确定12#主墩处地质情况为：河床～-0.8m 为淤泥，标高-0.8m～-9.5m范围内为粉土，标高-9.5m～-16.5m范围内为粉土。
实测水面标高+3.0m，承台处实测河床平均标高0.0m，承台底标高-5.3m。
因淤泥层比较薄全部按粉土考虑，通过查有关资料，粉土的主要力学参数为：土的重度γ＝18.0kN/m3（浮重度γ浮＝8.0kN/m3）、土的内摩擦角φ=27°、土的黏聚力c＝8kN/m2；2、水土分算，对应水位标高以下的土层取浮重度。
3、水面标高取+3.0m，土面标高取0.0m进行验算。
4、分工况进行验算。
二、钢板桩入土深度及支撑情况钢板桩拟采用拉森Ⅳ型钢板桩W=2037cm3，[ƒ]=200MPa考虑到在施工过程中河面水位有可能上升及施工期间围囹支撑尽量不对承台施工造成影响，因此打入的钢板桩及横撑的布置位置情况为：钢板桩采用拉森Ⅳ型钢板桩，桩长18.0m，打入后桩顶标高+4.5m，桩底标高-13.5m （因基坑混凝土封底底标高为-6.3m ，因此钢板桩最大入土深度为7.2m ）。
围囹采用三道，其设置标高分别为+2.5m 、0.0m 和-2.3m 。
三层围囹及支撑结构形式均相同，围囹为双拼HK400cH 型钢，斜撑采用Ф630钢管（壁厚20mm ）。
围囹及内支撑结构示意图详见施工方案。
钢板桩及围囹支撑标高如下图所示：+4.5m 钢板桩顶标高+3.0m 河面水位标高-5.3m 主墩承台底标高-2.8m 主墩承台顶标高-6.3m 主墩承台砼封底底标高-13.5m 钢板桩桩底标高0.0m+2.5m-2.3m承台0.0m 河床标高三、钢板桩及各支撑结构受力验算基坑开挖结束后坑底标高为-6.3m ，水面标高为+3.0m ，河床平均顶面标高以0.0m 计算。
###大桥承台模板计算
附件2 承台模板计算附件内公式均依据《路桥施工计算手册》计算一、砼侧压力计算对竖直模板来说,新浇筑的混凝土的侧压力是它的主荷载。
当混凝土浇筑速度在6m/h以下时，作用在侧面模板的最大压力按下式计算：P m=Kγh当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T>0.035时：h=1.53+3.8v/T式中：P m—新浇筑砼对侧面模板的最大压力，kPa；h—有效压头高度，m；T—砼入模时的温度，K为外加剂影响修正系数，℃；K—外加剂影响修正系数，不掺和外加剂取K=1.0，掺具有缓凝剂左右外加剂取K=1.2，这里取1.2；v—砼灌注速度，m/h；H—砼浇筑层（在水泥初凝时间以内）的高度，m；γ—砼的容重，KN/m3.取23.618；（一）引桥的4、7号承台模板为（7.6*6.3）每台输送泵每小时浇筑砼35m3浇筑引桥承台的速度v=35/（11*13.9）=0.22891m/h计划于8月份浇筑承台砼，则T取25℃v/T=0.22891/25=0.0091564≤0.035=1.2*25*(0.22891+24.9*0.22891/25)=13.707Kpa则P引（二）主桥的5、6号承台模板为(14.3*19.1)计划两台输送泵（35m3/台.小时），主桥的浇筑速度v=35/(14.3*19.1)=0.1281m/hv/T=0.1281/25=0.005124≤0.035则P=1.2*25* (0.22+24.9*0.1281/25)=10.428Kpa主P引,、P主两者取最大值,方可满足条件振捣器对模板的压力为4Kpa则Pm=10.428+4=14.428Kpa二、面板计算（一）选材模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm，拉杆采用Ф16圆钢。
查得L10#角钢及【8#槽钢截面特性如下：1、面板采用5mm钢板,尺寸为14300mm*19100mm；2、面板模板横肋采用L10#角钢，间距37.5cm，竖肋采用【8#槽钢，间距40cm；3、只需要计算其最大的面板，最大面板满足要求，则其他尺寸均可满足要求。
引桥桥墩计算
大桥引桥桥墩计算一、纵向水平力计算1、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（墩身部分）墩顶有H=1KN作用时各墩顶产生的水平位移计算（假设墩底固结）I=a×b3/122.0×2.0 I=1.3333m 4 2.0×2.4 I=2.3040m 42.0×2.8 I=3.6587m 4 2.1×2.9 I=4.2681m 42.1×2.5 I=2.7344m 41.5×2.0 I=1.0000m 4 1.6×2.1 I=1.2348m 41.5×1.8 I=0.7290m 4 1.6×1.9 I=0.9145m 41号墩：a×b=1.5×1.8 h=10m△=h3/（3×E h×I）= 103/（3×2.4×107×0.729）=1.9052×10-5（m/KN）；2号墩：a×b=1.5×1.8 h=17m△=h3/（3×E h×I）= 173/（3×2.4×107×0.729）=9.3602×10-5（m/KN）；3号墩：a×b=1.5×1.8 h=24m△=h3/（3×E h×I）= 243/（3×2.4×107×0.729）=2.6337×10-4（m/KN）；4号墩：a×b=1.5×2.0 h=35m；△=h3/（3×E h×I）= 353/（3×2.4×107×1.000）=5.9549×10-4（m/KN）；5号墩：a×b=1.5×2.0 h=32m ；△=h3/（3×E h×I）= 323/（3×2.4×107×1.000）=4.5511×10-4（m/KN）；6号墩：a×b=1.5×2.0 h=34m ；△=h3/（3×E h×I）= 343/（3×2.4×107×1.000）=5.4589×10-4（m/KN）；7号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=29m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）=153/（3×2.4×107×1.3333）+293/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/29+3×152/292）=3.5157×10-5+4.9316×10-4（m/KN）=5.2832×10-4（m/KN）8号墩：a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=14m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+143/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/14+3×（15+30）2/142］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.3372×10-4（m/KN）=9.9785×10-4（m/KN）a1×b1=2.0×2.0 h1=15m ；a2×b2=2.0×2.4 h2=30m ；a3×b3=2.0×2.8 h3=15m△=h13/（3×E h×I1）+ h23/（3×E h×I2）×（1+3×h1/h2+3×h12/h12）+ h33/（3×E h×I3）×［1+3×（h1+h2）/h3+3×（h1+h2）2/h32］=153/（3×2.4×107×1.3333）+303/（3×2.4×107×2.3040）×（1+3×15/30+3×152/302）+153/（3×2.4×107×3.6587）×［1+3×（15+30）/15+3×（15+30）2/152］=3.5157×10-5+5.2897×10-4+4.7404×10-4（m/KN）=10.3817×10-4（m/KN）2、计算各墩柱墩顶的水平位移之一（桩基部分）由于桩基部分产生的各墩顶产生的水平位移计算△I=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2式中α=(mb1/0.8×E h2I h2)^1/5 (b1=b+1)b(m) b1(m)I (m4) m(KN/m4) α(1/m)1.92.9 0.9145 40 000 0.35042.13.1 1.2348 40 000 0.33442.53.5 2.7344 40 000 0.29232.93.94.2681 40 000 0.27321号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×10+2.2523×10-7×102=3.47134×10-52号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×17+2.2523×10-7×172=8.4035×10-53号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.35043×2.4×107×0.9145）×2.40074=2.5425×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.35042×2.4×107×0.9145）×1.59979=9.6475×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3504×2.4×107×0.9145）×1.73218=2.2523×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=2.5425×10-6+9.6475×10-7×24+2.2523×10-7×242=1.5543×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×35+1.7479×10-7×352=2.3318×10-45号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×32+1.7479×10-7×322=1.9660×10-46号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.33443×2.4×107×1.2348）×2.40074=2.1664×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.33442×2.4×107×1.2348）×1.59979=4.8275×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.3344×2.4×107×1.2348）×1.73218=1.7479×10-7 rad/kN·m△1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=21.664×10-7+4.8275×10-7×34+1.7479×10-7×342=2.2064×10-47号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.29233×2.4×107×2.7344）×2.40074=1.4648×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.29232×2.4×107×2.7344）×1.59979=2.8532×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2923×2.4×107×2.7344）×1.73218=0.9030×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=14.648×10-7+2.8532×10-7×44+0.9030×10-7×442=1.8884×10-48号墩：αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×59+0.6190×10-7×592=2.2549×10-4αh Z＞4.0m，查桥规附表6.11的δHH=2.40074 δHM=δMH =1.59979 δHH=1.73218δHH（0）=1/（α3×E h×I）×δHH=1/（0.27323×2.4×107×4.2681）×2.40074=1.1494×10-6 rad/kN·mδHM（0）=δMH（0）=1/（α2×E h×I）×δHM=1/（0.27322×2.4×107×4.2681）×1.59979=2.0925×10-7 rad/kN·m δMM（0）=1/（α×E h×I）×δMM=1/（0.2732×2.4×107×4.2681）×1.73218=0.6190×10-7 rad/kN·m △1=δHH（0）+δHM（0）h+δMH（0）h+δHM（0）h2=11.494×10-7+2.0925×10-7×60+0.6190×10-7×602=2.3294×10-43、计算各墩柱墩顶的抗推刚度K i = n/（∑△i）式中：n = 一个桥墩（单排）的柱数（n = 2）；∑△I = 由墩柱及桩基在单位力作用时，墩顶产生的位移量。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
引桥墩身模板计算
目录一.计算总说明-----------------------2二.数据准备-----------------------2三.荷载计算-------------------------2四.面板验算-------------------------3五.刻槽处加劲板计算-----------------4六.小肋验算-------------------------5七.大肋验算-------------------------6八.围檩验算-------------------------8九.拉杆验算------------------------12 十．模板总挠度---------------------13 十一. 附图-------------------------14一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），小肋（d=54mm ，δ=6mm ），大肋(［6.3),围檩(2［20b)组成；面板被大肋和小肋分成最大区格400×350mm ，围檩间距为1000mm.在墩身模板的横桥向设拉杆（Φ24圆钢）。
二．数据准备：钢材弹性模量 Mpa E 5101.2⨯= 泊松比 3.0=u 容许应力 []Mpa 170=σ大肋［6.3 245.8cm A = 42.51cm =I 33.16cm W = 围檩2［20b 266.65cm A = 44.3827cm =I 374.382cm W =三．荷载计算：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=19m 3/h,砼浇筑速度为v=h m /6.35.15.319=⨯，查<公路桥涵施工技术规范> P 309 侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯γ—砼的容重 ,3/24m KN =γ. t 0—新浇筑砼的初凝时间,h t 50=.K 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时为1.0. K 2—坍落度影响修正系数，当其50～90mm 时，取1.0. 所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=216.310.152422.0⨯⨯⨯⨯⨯50=kPa2.自<公路桥涵施工技术规范>P 310附表D ，可以查到倾倒砼所产生的水平荷载，但因为砼的浇筑速度很快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
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附件一
承台组合模板计算书
一、设计依据：
1、《江东大桥施工设计图》
2、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》
3、JTJ025-86《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
4、模板构造：模板面板采用组合钢模组拼。
模板水平方向设双肢[8槽钢的内愣，水平内愣在高度方向上的间距为30cm＋80cm＋80cm＋60cm；水平内愣外设竖向外愣，外愣为双肢[18a槽钢，横向间距为80cm。
如下图所示：
二、设计荷载：
1、新浇混凝土对模板的侧压力
⑴ Pmax=0.22γt0K1K2υ1/2
其中υ-混凝土的浇注速度,取0.7m/h
t0-新浇混凝土的初凝时间,取6h
γ-混凝土的容重,取24KN/m3
K 1-外加剂影响修正系数,取1.2 K 2-混凝土坍落度影响修正系数,取1.15 则P max ＝0.22γt 0K 1K 2υ
1/2
＝0.22×24×6×1.2×1.15×0.71/2＝36.6 kpa
⑵、P=γH=24×2.2=52.8 kpa
取两者中小值，即Pmax=36.6 kpa
2、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载，2.0 kpa
3、水平荷载合计P ＝36.6×1.2＋2×1.4＝46.72 kpa 三、验算： 1、组合钢模验算：
查建筑工业出板社2003年9月第一版《建筑施工手册》表8-71，P2012模板截面特征，Ix=17.98cm 4,Wx=3.96 cm 3，考虑到模板的连续性，按照连续梁模式计算。
⑴、计算简图：
均布荷载q=46.72KN/m 2×0.2m=9.344 KN/m
q=9.344kN/m
⑵、抗弯强度验算:
Mmax ＝10
2
ql ＝101×9.344×0.82=0.598 KN ·m ＝5.98×105 N ·mm
σ＝
W
M
＝5.98×105/(3.96×103)=151MPa σ＝151MPa ＜1.3[σ]＝1.3×145＝188.5 MPa
满足强度要求
⑶、挠度验算:
F ＝EI
ql 1284
＝9.344×8004÷（128×2.1×105×17.98×104）
＝0.79mm ＜
400L ＝400
800＝2mm 满足刚度要求 2、内钢楞验算：
2根［8的截面特征为：Ix=202.6cm 4,Wx=50.65 cm 3，根据实际支撑情况，按照多跨连续梁模型计算。
⑴、计算简图：
均布荷载q=46.72KN/m 2×0.8m=37.38 KN/m
q=37.38kN/m
⑵ 、抗弯强度验算:
Mmax ＝102qb =10
1
×37.38×0.82 ＝2.39KN ·m
σ＝
W
M
＝2.39×106÷(50.65×103)=47.19MPa σ＝47.19MPa ＜188.5MPa 满足强度要求
⑶、挠度验算:
ωmax ＝EI
qb 1504
＝37.38×8004÷（150×2.1×105×202.6×104）
＝0.24mm ＜500L ＝500
800＝1.6mm 满足刚度要求 3、立柱验算：
选用双肢[18槽钢做外立柱龙骨（W=282822cm 3），立柱受力计算模型：
⑴、抗弯强度验算
按照《结构力学》求解器计算立柱受到的弯矩M 。
M max ＝15117875N ·mm σ＝
W M ＝282822
15117875＝53.45MPa ＜188.5MPa 满足强度要求 ⑵、挠度验算
按照《结构力学》求解器计算立柱受到内楞传来的荷载后，在离 承台顶面0.56×2.5＝1.4m 处变形最大，变形量为0.465mm 。
0.465mm ＜
500L ＝500
800
＝1.6mm
满足刚度要求
4、对拉螺栓验算：
一根φ25对拉螺杆可以承受拉力N
N＝Aσ＝4.909×102×188.5＝92534N＝92.534KN
6.8m面上总荷载为575.32KN，所以分配到对拉螺杆的荷载为28
7.66KN
5N=462.67KN＞287.66KN
满足强度要求。