汽动给水泵前置泵滤网改造
S109FA机组循环水旋转滤网冲洗水泵改造
S109FA 机组循环水旋转滤网冲洗水泵改造摘要：珠江天然气发电有限公司循环水泵入口旋转滤网采用立式长轴泵提供冲洗水，该型号泵零部件多，易损坏，维修频率高。
经计算分析，将其改造为管道式离心泵，取水口移至循环水泵出口，运行可靠性、经济性均得到大幅的提高。
关键词：冲洗水泵；旋转滤网；卡涩；离心泵Renovation of circulating water rotary screen flushing pump ofS109FA unitLI Zhihai(Guangzhou Zhujiang Natural Gas Power Generation Co.,Ltd.,Zhujiang 511458,China)Abstract:The rotary filter screen at the inlet of circulatingwater pump of Zhujiang natural gas power generation Co., Ltd. adopts vertical long shaft pump to provide flushing water. This type of pump has many parts, easy to damage and high maintenance frequency. After calculation and analysis, it is transformed into a pipelinecentrifugal pump, and the water intake is moved to the outlet of the circulating water pump, so the operation reliability and economy are greatly improved.Key words:Flushing pump; rotary screen; jamming; centrifugal pump珠江天然气发电有限公司现有两台9FA联合循环燃气轮机机组，每台机配套有2台循环水泵，每台循环水泵入口设置有1套旋转滤网装置，每套旋转滤网对应有1台冲洗水泵。
汽动给水泵前置泵滤网改造
韩城第二发电有限公司汽动给水泵滤网技术改造工程部汽机专业2005.11.14韩城第二发电有限公司汽动给水泵滤网技术改造摘要：通过对韩城第二发电厂新投产机组汽动给水泵及前置泵厂家滤网进行技术改造，增加通流面积，缩短试运行时间。
关键词：汽动给水泵前置泵滤网韩城第二发电有限公司汽轮机由日本东芝公司制造，型号为TC4F42，为亚临界、单轴、四缸、四排气、中间一次再热、双背压凝汽式汽轮机。
额定主蒸汽压力16.66Mpa，主汽温度为538℃，再热蒸汽温度538℃。
汽轮发电机设计额定出力600MW，最大连续功率为643.6 MW，最大保证出力665.4 MW。
其给水系统中配有二台50%B-MCR容量的汽动给水泵及其电动前置泵，每台泵都由一台双进汽凝汽式蒸汽汽轮机驱动，汽轮机用冷再、Ⅴ段抽汽及辅助蒸汽作为汽源，汽动给水泵应位于运转13.8m层。
锅炉给水泵入口由独立的电机驱动前置泵供水，前置泵布置在0米层。
一台30%B-MCR容量的电动调速给水泵及前置泵，布置在0米层。
正常运行时，两组汽动给泵组（包括两台汽动给水泵及其前置泵）均投运。
负荷低于45%MCR时，可以只投一组汽动给泵组。
电动给泵组用于机组启动，及作汽泵跳闸时的备用泵。
一、设备简介1．汽动给水泵汽动给水泵（BFP）为威尔水泵有限公司生产的FK4E-39K型双壳体、筒形、4＋1级（第五级为增压级）卧式离心泵，主要由泵壳、环段组件、排水侧端盖、旋转部分组件机械密封、轴承、轴承箱、液压平衡系统组成。
汽动给水泵技术参数如下：制造商威尔泵有限公司形式筒式机架规格FK 4E 39-K输送流体锅炉给水项目设计值100％TRL吸入温度，℃ 177.5 175.2吸入温度下的比重 0.889 0.892吸入流量，立方米∕小时最小1313 1125最大1313排出流量，立方米∕小时最大1265 1125最小1150吸入压力，巴（绝压）17.06 17.39排出压力，巴（绝压）最大205.2 202.6最小201.4差压，巴最大188.14 185.4最小184.3差压水头，米最大2158 2119.5最小2114泵的净吸压头，3％ΔHD，米 40.5 39效率％ 85.0 85.0运行时消耗功率，千瓦最大7927 7805最小7767泵的正常速度，转∕分最大5520 5320最小54602．汽泵前置泵汽泵前置泵由威尔泵业有限公司生产的FA1D67-D型卧式单级双吸离心泵，主要由泵壳、泵盖、转子部件(包括叶轮、轴、叶轮背帽、滚动轴承、联轴器等部件)、水套及机械密封、轴承室等组成。
800MW机组汽动给水泵入口滤网改造方案-20131111
800MW机组汽动给水泵入口滤网
改造方案
项目名称：800MW机组汽动给水泵入口滤网改造方案建设单位：绥中发电有限责任公司
编制：
审核：
审定：
批准：
2013年11月11日
目录
一、设备概况 (1)
二、改造的必要性 (1)
三、调研情况 (2)
四、改造方案 (4)
五、工程规模和主要内容 (5)
六、工程实施进度计划 (6)
七、费用估算 (6)
八、预期效果 (7)
图1 汽泵滤网系统示意图图2 汽泵滤网结构示意图
二、改造的必要性
俄制800MW机组自2000年投运以来，汽动给水泵入口滤网在使用中存在以下问题：
以往检修中多次发现滤网破损情况，滤网破损后存在杂物进行汽泵内的可能，将使汽泵面临着由于通流部分磨损而发生事故的风险。
2007年9月1日，#22汽动给水泵由
图3 #22汽泵入口滤网破损处
更换、维修困难
汽动给水泵入口滤网为俄供设备，机组投产13年来，俄供的滤网备件均已使用，且难以从俄罗斯厂家再次采购滤网备件；目前针对使用中出现的滤网破损问题只能采取维修和更换其它厂家测绘加工的滤网的处理方式，但上述两种方式均存在可靠性相对较
汽主泵PN4.0 DN500 Y型
图3 Y型滤网结构示意图图4 T型（篮式）滤网结构示意图
型滤网正常安装要求为滤网端盖斜向下，此种安装方式可以使水中的杂质积存在
图5 Y型单路改造方案示意图
将原有的筒型滤网拆除，更换为T型（篮式）滤网，滤网与管路连接处采用焊接形式，其余管路、阀门不变。
将原有的筒型滤网拆除，更换为Y型滤网，滤网与管路连接处采用焊接形式，由于空间限制，滤网采取伸出端水平稍向下倾斜的安装方式，倾斜角度满足滤网。
焦作电厂220MW机组汽动给水泵改造(焦作电厂-张开)
##电厂220MW机组汽动给水泵改造编写：X 开目录一、前言二、改造方案与实施三、改造后效果四、改造遇到的一些问题与建议五、总结##电厂220MW机组汽动给水泵改造##电厂〔#### 454001〕 X 开[摘要]介绍了##电厂220MW #1、#3机组通过将原电动定速给水泵改造为汽动给水泵，利用局部锅炉富裕蒸汽驱动给水泵，增加了单机供电量，相当于主机增容，提高了机组运行经济性，机组调峰能力也得到增强，改造到达了预期效果。
同时，针对改造中存在的问题也提出了建议，也为同类型机组进展汽动泵改造提供了一定的参考。
[关键词]220MW；电动给水泵；汽动给水泵；平安性；经济性；改造一、前言国产200MW汽轮机组设计于60年代初，原设计考虑采用小汽轮机拖动给水泵，并已通过了设计审查，后因当时国内变转速汽轮机的设计与制造技术尚未成熟而改用了电动给水泵，由于主机的设计未作相应更改，遗留下锅炉、汽轮机与有关辅助设备余量过大，机炉电三大主机容量匹配不当等缺点，机组的的热效率也随之降低，同时电动泵消耗了大量厂用电，一般占厂用电率的30％左右。
为满足200MW机组参加调峰运行的需要，提高机组的供电能力和改善其容量匹配关系，从而提高机组的经济性，国家电力公司热工研究院早在“八五〞期间就对该型机组的电动给水泵改汽动给水泵进展了可行性研究。
近年来，电力工业飞速开展，电力市场竞争日益剧烈，电厂管理要以最经济的本钱多发电、多供电，最终以多结算上网电量，提高经济效益为目的。
因此，200MW机组电动给水泵改汽动给水泵的工作引起了许多电厂的重视。
下花园发电厂200MW机组的汽动给水泵是我国200MW 机组电动泵改汽动泵的第一台工业试验泵，已于1998年7月投入运行，与此同时国内300MW以上机组普遍采用小汽轮机驱动给水泵的设计，并获得成功，实践证明汽动给水泵运行状况稳定，调节性能良好，可靠性高，便于机组参予调峰运行等，说明汽动给水泵的设计、制造技术已取得成熟经历。
330MW机组汽动给水泵组技术改造
型式 ：级 、 ６ 双壳 体 、 心式 离
流量 ： ０ ２ｔ １ ２ ｈ ／ 扬 程 ： ０ ｌ ２８ ６Ｉ ｌ
温度 ：７ １５
密度 ：９ ｇｍ ８ ６ｋ ／
必需 汽蚀余 量 ：． Ｈ ４８ Ｉ 轴功 率 ： ２ Ｗ ９５ ２ｋ 中间抽头 流量 ：６ｔ１ ３ ｌ ／
２ 汽动 给 水 泵组 存 在 问题 及 原 因分 析
２ １ 汽 动给 水泵 组汽耗 高 、 ． 效率低 蒲城 发 电公 司一 期２ ３ ０ＭＷ机组 投 运 ， 台 ３ 原
低压汽源时设计轴功率 ：０１３ｋ １ ４ Ｗ
级 数 ：个 调节 级＋ 个 压力 级 １ ７
设计汽源 ： 设计正常汽源为主机三段抽汽（ 压力
１ 小凝 汽器 主要 参数 ４
转 速 ： ９ ｒｉ ３８６ｒ ｎ ／ ａ 效率 ：２ ８％
１０ ４２０ｒ ｉ，但汽动给水泵 力仍然难 以满足 ０ ～ ０ ｒ ｎ ／ ａ 机组满发要求 ， 最高 力仅为３ ０ Ｗ。 ２ Ｍ 为此 ， 蒲城发 电公 司在２ ０年 一期 ］程 现代 化改造 中对 汽动 给水 ０９ 二 泵 组进 行 了增容 改造 。本 文介 绍汽 动给水 泵组 改 造
Ｊ Ｓ ＵＪ ＯＬＵＹ ＩＧＹ Ｎ 葭 术 交 篪 与 应 用 Ｉ Ｈ Ｉ Ｉ ＵＹＮ Ｏ Ｇ Ａ
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时， 需要附加电动给水泵运行 ， 影响机组的经济性 。 该 公 司 于２ ０ 年 ８ 至 １ 月 改 用参 数 较 高 的 四段 抽 汽 ０２ 月 ０
０４ ８ＭＰ ． ． ａ 温度 ２ ３Ｃ ） ７ ４ ｃ
系统设计 为 段抽 汽驱 动小汽轮机 ， 后发现 汽动给水
泵组 出力 不能 达到机 组满 发要 求 ，机组 带较 大负 荷
汽动锅炉给水泵前置泵轴承结构改进
在 ２０ ０８年 １ ４ ／， 机保 养 性小 修 过程 中 ， 月 ＃１ ０停 对 ４ 、４ 前 置泵 的轴 承部 分 结构 进 行彻 底 的改造 ， １ ２号
投入 运行 后使 用效 果 非 常理想 。
不满 足未 能联 起动 ， 而 造成 发 电机 组跳 闸 。３ 号 从 １ 前置 泵两 端 轴承 部分 解 体后 ，发 现上 下轴 瓦均 有 磨 损 ，面积 不 大 ， 轴 瓦 表 面进 行 刮 削处 理 ，回装 轴 对
关键 词 ：电厂用 泵
锅炉 给水 泵前 置 泵
轴 承 结构 改造
设计
的轴 向力 。驱 动端 和非驱 动端 径 向轴 瓦 由分半式 甩
１ 基 本 情 况
三河发 电厂二期工 程 ３ 、 ＃ Ｌ 为 ３０ ＭＷ 热 ＃ ４Ｃ组 Ｏ ０ 电联 产机 组 ，采用 国产 设备 ， 中锅 炉 给 水泵 组 和 其 前 置泵 组 采 用 的是 引 进 国外 公 司 的技 术 生产 的产 品。 共配 套 ４台套汽 动给水 泵 前置 泵组 （０％ 容量 ） ５
摘要 ：针对汽动锅炉给水泵的前置泵 因径 向轴 瓦和推力轴瓦等经 常出现故 障，从而造成锅炉给水泵 以及发 电机组 停机等事故的发生 。 经分析后将前置泵两端 的轴承结构进行改造 ，并更换相应的零部件。 经过 几个月 的运行实践考验 ， 效 果非常好 ， 解决了出现 的故 障问题 ， 高了泵 运行 的可靠性 ，并减少了泵系统 的维护量 。 提
原前 置泵 的结构 如 图 １ 示 ，外 观配 套见 （ 所 照 片 ） ２和 图 ３所示 。 图
泵 。泵轴封 为机 械密封 。泵 两 端 的径 向支 承为径 向
轴 瓦 ，轴 向 由推力轴 承 和推 力轴 瓦定 位 ， 承受 泵 并
循环泵吸水龙头滤网改造
循环泵吸水龙头滤网改造作者：申景明来源：《中国科技博览》2013年第20期[摘要]通过循环泵滤网的改造，解决了淋水板碎片等杂物的吸入和筛网被负压吸坏，起不到过滤作用，造成冷凝器交换铜管堵塞，影响发电机组真空，降低发电能力和冬季影响百姓供热取暖。
解决筛网长期浸在水里，网壁杂物无法清理的难题。
确保了发电机组安全稳定运行。
[关键词]碎片杂物堵塞磨损换热浸泡腐蚀破损卷筒真空负荷中图分类号：X701.3 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2013）20-0631-01一、原有循环泵滤网情况简述：我厂现有4台20SH-19循环冷却泵，改造前泵入口滤网是用1.5-□10×10mm筛网围在泵吸水口骨架上，因泵吸水量大，筛网丝径细在骨架中部吸成凹形。
淋水板碎片杂物等经常挂在筛网上，时间一长筛网被负压吸坏，起不到过滤作用，使大于直径19mm的杂物进入到冷凝器交换铜管中造成冷凝器被杂物堵塞。
因循环泵入口水深5M更换滤网只能在停产大修期间把700立方米的水放掉后进行更换。
因冷凝器交换铜管经常堵，冷凝器换热效果不好而影响发电量和供热质量。
为不影响发电和供热，一台机组每年要进行两次化学清透。
二、滤网破坏原因分析：1.滤网采用筛网。
筛网钢丝直径小，在水流的冲击下磨损快，造成筛网破损。
2.筛网长期在水中浸泡、腐蚀快造成破损。
3.因筛面软，被负压水吸附。
在骨架上形成凹面，使水中杂物被吸在筛网上。
杂物越多负压越大，直至筛面被吸破。
杂物进入冷凝器交换铜管造成铜管堵塞影响热交换。
使机组真空降低，负荷减少影响发电和供热。
三、改进思路1、解决冷凝器交换铜管经常被杂物堵塞问题。
2、解决筛网所挂杂物不能进行及时清除问题。
3、改进筛网，增加强度，提高使用周期。
四、改造方案1.筛网改造：根据循环泵入口管径800截面积S=400×400×3.14=0.5124平方米=512400平方毫米改造后筛网选用厚度10mm的钢板，宽1070mm，钻？10mm的孔卷成筒。
SQ300—670型汽泵前置泵缺陷原因分析及治理
运 行 时 非驱 动端轴 承 温度 经 常 高达 ６ ５ — ７ ０ ℃， 经 常 需要 在 外 形 设计 上 吸人 口小 、 叶 轮 直径 大 、 重量 大 。低 流 量 运 行
关键 词 ： 稳定性
比 转数
扬程
汽 前 泵存在 下列 主 要 问题 ： 为 单蜗 式 ， 低 流 量 时 产生较 大 的径 向力 ， 经计算 ５ ０ ％额定 ２ ． １ 运 行稳 定性 差。低 流量 运行 中振 动较 大 且存 在 明 流 量 时径 向力 高达 ７ ５ ６ ． ５ Ｋ ｇ， 使 转子 绕 度 大 大 增 加 ， 引起
型 堂 塞 壁国
Ｓ Ｑ３ ０ ０ — ６ ７ ０型汽泵前置泵缺 陷原 因分析及治理
程 志 强 （ 中电 工 程娘子关 分公司）
摘要 ： 通过对 Ｓ Ｑ３ ０ Ｏ 一 ６ ７ ０型汽 动给水泵前置泵结构进行研究 ， 显 串轴 ， 且在 起机 时表 现 尤为 明显。此外还 存在 噪 音大 ， 推
（ 上接第 ３ ０ ５页 ）
候， 电子 式 电 能表 就会 出现 误 差值 ， 而 且 误 差值 还 会 随 着 握 ， 才 能够 从 根 本 上 实 现 对 电能表 运 行 的有效 管 理 ， 从 而 温度 的增 加 而增 大 。因此 ， 安 装人 员 电能表 安 装 的时候 ， 应 提高 电子 式 电能表 的准确 度 和稳定 性 。 该 避免其 受到太 阳 直射 ， 最好 将其 安 装在表 箱 内。同 时 ， 在 ２ ． ４ 定 期统 计 、 分析 上报运 行 情况 夏 季 温 度较 高 的 时候 ，应 该 适 当将表 箱 打 开通 风 降温 ， 以 般 来说 ， 对 于 电能表 运 行 情况 的统计 和 分析 应该 控 此来 避免 由于 温 度 过 高 而导 致 的 电能表 寿 命 缩 短 的 问题 制 在 每 季 度 一次 ， 在 统 计 和 分析 的过 程 中 ， 要 将 电能表 运 发生 。 行 过 程 中所 出现 的正 常情 况 和 不 正常 情 况 分 门别 类进 行 根 据统 计结 果 进行 分析并 画 出分析 曲线 。 最后， 将 统 ２ ． ２ 加 强巡 视 检 查 从 我 国 目前 电力 企业 所采 用 的 电 统计 ，
防止前置泵滤网堵塞措施(试行)
防止给水前置泵入口滤网堵塞措施( 试行)一、机组检修措施1. 机组检修期间，锅炉车间严格执行《锅炉车间防止异物掉入汽水系统管道的措施》，汽机车间严格执行《汽机车间防异物措施》，同时在汽水系统管路焊接时严格执行公司《关于规范焊接准备工作中使用水溶纸的规定》，确保汽水系统开口部位关闭前无异物进入。
2.除氧器检修期间，应及时打开除氧器水箱，验证内部遗留物情况，检查清理除氧器内部，各级验收人员应严格验收，保证内部无遗留杂质。
3. 汽机车间在凝汽器热水井入口周围布置强磁磁棒（布置以后每次机组检修检查清理强磁棒吸附的杂物），以减少进入泵内的锈渣、焊渣和其它铁质遗留物。
凝汽器确认无工作后进行凝汽器清理检查，各级验收人员应严格验收，保证内部无遗留杂质。
4. 汽机车间在锅炉打水压前，应在两个凝结水泵入口滤网增加不锈钢滤布，滤布细度确定为40目。
锅炉水压结束后撤掉备用凝结水泵入口滤布，运行凝结水泵入口滤布在汽泵、电泵启动运行正常、汽机冲转后机组并网前拆除，保证机组正常运行安全。
5. 每次机组打完水压，汽机车间必须检查清理各前置泵入口滤网。
二：启动运行措施1.凝汽器灌高水位后，应打开凝汽器底部放水门排水，，排水浑浊时应连续放水直至水质清澈无大颗粒物质，在凝结水泵坑排污泵流量范围内，尽可能快速排放，将大的颗粒冲出。
如有必要，对凝汽器进行二次清洗。
2.凝泵启动前应先进行除氧器冲洗，然后进行凝汽器冲洗，同时由化学化验人员进行化验，水质合格后方可启动：通过凝补泵向除氧器上水至一定水位后，通过除氧器低位放水排至凝汽器，进行除氧器冲洗，除氧器冲洗完毕后打开凝汽器底部放水门进行凝汽器冲洗。
3.锅炉打水压后，水冷壁水通过锅炉下降管、过热器水通过疏水管将炉水放尽进行汽水管路冲洗，条件允许时可将机侧给水打至炉侧进一步进行冲洗。
4.汽机具备抽真空条件时，运行人员及时进行主机小机抽真空操作，提前进行辅汽供小机蒸汽管道暖管，小机冲车暖机，发电部、热控及汽机人员做好准备，尽快完成小机超速试验。
汽动动给水泵前置泵检修规程
汽动动给水泵前置泵检修规程1.1 设备规范及结构说明1.1.1设备规范型号： FA1D67型式：卧式、轴向中分泵壳型级数： 1级双吸叶轮流量： 1055m3/h扬程： 147m转速： 1880r/min轴功率： 520.5kw效率: 81%进水温度: 169℃汽蚀余量(必须): 4.5m1.1.2结构说明1.1.2.1总则该泵为水平、单级轴向分开式，具有一支撑在近中心线的壳体以允许轴向和径向自由膨胀，从而保持对称中性。
该泵安装在有适合的排水装置的刚性结构的泵座上。
1.1.2.2壳体壳体为高质量的碳钢铸件，是双蜗壳型、水平中心线分开、进出口水管在壳体下半部结构，这样可避免在检修时拆连接管道。
壳体水平中分结合面上装有压紧的石棉纸柏垫。
为了减少发兰盘在压力载荷与热冲击联合作用下的变形，采用了高强度螺栓，并采用圆柱帽母以便采用最小螺距。
壳体通过一与其浇铸在一起的泵脚，支撑在箱式结构钢焊接的泵座上，壳体和泵座的结合面接近轴的中心线，而键的配置可保持纵向与横向的对中并适合于热膨胀。
壳体上设有排汽阀。
1.1.2.3叶轮叶轮是双吸式，不锈钢铸件，加工至精确的配合公差并经过动平衡，双吸叶轮可保证叶轮的轴向平衡，在自由端上装有一双向推力轴承。
叶轮是由键固定在轴上的，轴向位置是由其两端轮毂的螺母所决定，这种布置使得叶轮可定位在蜗壳的中心线上。
1.1.2.4轴不锈钢锻件，除应力状态，在淬火和回火前先粗加工，热处理后，进行切削加工至径向留3MM余量，然后将轴置于一垂直炉中除应力，再进行最后加工磨削。
1.1.2.5叶轮密封环该环减少泄露量，安装在壳体腔内，由防转定位销定位。
1.1.2.6轴承泵装有滚动轴承，轴承装在牢固地连接在泵壳端部支撑发兰上的轴承托架上。
轴承为稀油润滑，装有冷却水室及温度测点。
1.1.2.7轴封泵装有机械密封，该机械密封为平衡型，有弹簧支撑的动环和水冷却的静环组成，分开的填料箱设有一水冷却套，从而使机械密封旋转部分周围的温度较低。
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韩城第二发电有限公司汽动给水泵滤网技术改造
工程部汽机专业
2005.11.14
韩城第二发电有限公司
汽动给水泵滤网技术改造
摘要：通过对韩城第二发电厂新投产机组汽动给水泵及前置泵厂家滤网进行技术改造，增加通流面积，缩短试运行时间。
关键词：汽动给水泵前置泵滤网
韩城第二发电有限公司汽轮机由日本东芝公司制造，型号为TC4F42，为亚临界、单轴、四缸、四排气、中间一次再热、双背压凝汽式汽轮机。
额定主蒸汽压力16.66Mpa，主汽温度为538℃，再热蒸汽温度538℃。
汽轮发电机设计额定出力600MW，最大连续功率为643.6 MW，最大保证出力665.4 MW。
其给水系统中配有二台50%B-MCR容量的汽动给水泵及其电动前置泵，每台泵都由一台双进汽凝汽式蒸汽汽轮机驱动，汽轮机用冷再、Ⅴ段抽汽及辅助蒸汽作为汽源，汽动给水泵应位于运转13.8m层。
锅炉给水泵入口由独立的电机驱动前置泵供水，前置泵布置在0米层。
一台30%B-MCR容量的电动调速给水泵及前置泵，布置在0米层。
正常运行时，两组汽动给泵组（包括两台汽动给水泵及其前置泵）均投运。
负荷低于45%MCR时，可以只投一组汽动给泵组。
电动给泵组用于机组启动，及作汽泵跳闸时的备用泵。
一、设备简介
1．汽动给水泵
汽动给水泵（BFP）为威尔水泵有限公司生产的FK4E-39K型双壳体、筒形、4＋1级（第五级为增压级）卧式离心泵，主要由泵壳、环段组件、排水侧端盖、旋转部分组件机械密封、轴承、轴承箱、液压平衡系统组成。
汽动给水泵技术参数如下：
制造商威尔泵有限公司
形式筒式
机架规格FK 4E 39-K
输送流体锅炉给水
项目设计值100％TRL
吸入温度，℃ 177.5 175.2
吸入温度下的比重 0.889 0.892
吸入流量，立方米∕小时最小1313 1125
最大1313
排出流量，立方米∕小时最大1265 1125
最小1150
吸入压力，巴（绝压）17.06 17.39
排出压力，巴（绝压）最大205.2 202.6
最小201.4
差压，巴最大188.14 185.4
最小184.3
差压水头，米最大2158 2119.5
最小2114
泵的净吸压头，3％ΔHD，米 40.5 39
效率％ 85.0 85.0
运行时消耗功率，千瓦最大7927 7805
最小7767
泵的正常速度，转∕分最大5520 5320
最小5460
2．汽泵前置泵
汽泵前置泵由威尔泵业有限公司生产的FA1D67-D型卧式单级双吸离心泵，主要由泵壳、泵盖、转子部件(包括叶轮、轴、叶轮背帽、滚动轴承、联轴器等部件)、水套及机械密封、轴承室等组成。
汽泵前置泵技术参数参见表7－7：
3、汽动给水泵及前置泵滤网
前置泵入口与主泵入口均设计安装一个斜插式Y 形滤网，前置泵滤网采用法兰连接，主泵滤网采用焊接连接。
滤芯与滤网筒之间通过滑槽与导向密封键密封。
滤芯与滤网筒结构见下图：
滤网筒 滤芯
二、运行存在问题
在＃1机组带负荷运行发现汽动给水泵前置泵及主泵滤网堵塞频繁，平均运行5小时便开始报警，并出现两次由于由于滤网堵塞造成前置泵及主泵气化现象，对设备的安全运行带来极大障碍，严重影响机组带负荷运行及168试运行。
A
B
C
三、分析、解决问题
1、针对汽动给水泵前置泵及主泵滤网堵塞频繁这一问题，对威尔泵所供滤网进行通流面积统计：结果如下：
（1）主泵滤芯通流面积计算：
A部分（前半圆）φ3小孔数量：9000
B部分（后半圆）φ3小孔数量：10500
C部分（弧形面积）φ3小孔数量：1250
A+B+C滤芯全部φ3小孔通流面积为：20750×1/4×3.14×32＝146598.75mm2
通过对滤网结构进行分析，发现由于受密封键的限制A部分小孔不起通流作用，所以起通流作用的φ3小孔通流面积为B+C部分：
11750×1/4×3.14×32＝83013.75 mm2
主泵入口管道为φ355.6×8.8通流面积为：1/4×3.14×（355.6-2×8.8）2＝89681.54 mm2滤芯与入口管道通流面积之比为：83013.75÷89681.54＝0.9255
由于在滤芯内衬＃80目不锈钢丝网（钢丝直径0.05mm，缝隙长度为0.21mm）,进一步减小了通流面积，精确计算如下：
通流面积减小为：83013.75×（0.21/0.31）＝56235 mm2
滤芯与入口管道通流面积之比变为：56235÷89681.54＝0.627
（2）前置泵滤芯通流面积计算：
A部分（前半圆）φ3小孔数量：11136
B部分（后半圆）φ3小孔数量：14790
C部分（弧形面积）φ3小孔数量：2610
A+B+C滤芯全部φ3小孔通流面积为：28536×1/4×3.14×32＝201606.84mm2
通过对滤网结构进行分析，发现由于受密封键的限制A部分小孔不起通流作用，所以起通流作用的φ3小孔通流面积为B+C部分：
17400×1/4×3.14×32＝122931mm2
入口管道通流面积为：1/4×3.14×（457.2-2×11）2＝148678 mm2
滤芯与入口管道通流面积之比为：122931÷148678＝0.827
由于在滤芯内衬＃80目不锈钢丝网（钢丝直径0.05mm，缝隙长度为0.21mm）,进一步减小了通流面积，精确计算如下：
通流面积减小为：122931×（0.21/0.31）＝83275.8 mm2
滤芯与入口管道通流面积之比变为：83275.8÷148678＝0.56
2、通流面积计算分析
通过计算表明，造成滤网频繁堵塞的原因除系统存在杂质外，主要原因为滤网通流面积不够引起的，为了确保机组安全试运行，须对汽动给水泵及前置泵滤网进行增大通流面积改造。
3、滤网改造
（1）前置泵滤网改造：
由于前置泵滤网与管道为法兰连接，可以方便的将整个滤网全部更换。
由于筒式滤网加工方便，不容易损坏，所以经过计算将前置泵滤网形式改为筒式滤网，新滤网上下法兰保持原尺寸，长度方向上要求保持上下法兰位置不变，滤网保持原差压表接头、排水口位置不便。
经详细设计计算，滤网筒使用φ630×12无缝钢管制作，长度为1m；滤芯采用3.5mm 厚不锈钢板制作，半径R为220mm，小孔直径为φ4mm，纵横孔距均为6mm，共有小孔23675个，滤芯小孔通流面积设计约为入口管道通径的2倍，为23675×1/4×3.14×32＝297358mm2，内衬80目不锈钢纱网后通流面积为297358×0.21/0.31＝201436 mm2，为管径通流面积的1.355倍。
汽动给水泵滤芯与滤网下部间隙设计为80mm，保证充足的通流面积，滤网滑道与滤芯配合保证0.15mm以上杂物不能通过。
改造后新滤网的通流面积约为原滤网通流面积的2.42倍，确保了前置泵因系统刚刚投入运行，造成的杂质堵塞。
以下为改造后的滤网筒及滤芯外形图：
滤网筒 滤芯
（2）主泵滤网改造：
由于主泵滤网焊接在管道上，由于机组试运行已经开始，将滤网切割下来更换新型滤网会引起杂质进入泵体，为了确保通流面积大于管道通流面积，通过对滤网结构进行分析，将起通流作用的B 部分由半圆形改为折叠型 ，内衬80目不锈钢纱网不变。
通流面积计算如下：
改型后B 部分（折型）φ3小孔数量：26250 起通流作用的φ3小孔通流面积为B+C 部分： 27500×1/4×3.14×32＝194287.5 mm2
由于在滤芯内衬＃80目不锈钢丝网（钢丝直径0.05mm ，缝隙长度为0.21mm ）,进一步减小了通流面积，精确计算如下：
通流面积减小为：194287.5×（0.21/0.31）＝131614mm2 滤芯与入口管道通流面积之比变为：131614÷89681.54＝1.47
改造后滤芯图
四、改造后效果：
通过对滤网的改造彻底解决了由于滤网通流面积不够引起的频繁滤网清扫，大大缩短了热力系统试运行的时间。
（完）。