260m3发酵罐空消耗用蒸汽量计算

实用闪蒸汽计算方法

闪蒸蒸汽（二次蒸汽） 什么是闪蒸蒸汽？当一定压力下的热凝结水或锅炉水被降压，部分水分会二次蒸发，所得到的蒸汽即为闪蒸蒸汽。 为什么闪蒸蒸汽很重要？因为它包含可以使工厂经济运行的热量，不利用它，能源就会被白白浪费。 闪蒸蒸汽是怎样形成的？当水在大气压力下被加热时，100℃是该压力下液体水所能允许的最高温度。再加热也不能提高水的温度，而只能将水转化成蒸汽。 水在升温至沸点前的过程中吸收的热叫“显热”，或者叫饱和水显热。在同样大气压力下将饱和水转化成蒸汽所需要的热叫“潜热”。在一般场合下，热的单位用千焦表示，它是指将1 kg 水在1个大气压力下升高0.24℃所需要的热量。 然而，如果在一定压力下加热水，那么水的沸点就要比100℃高，所以就要求有更多的显热。压力越高，水的沸点就高，热含量亦越高。压力降低，部分显热释放出来，这部分超量热就会以潜热的形式被吸收，引起部分水被“闪蒸”成蒸汽。 曲线图CG-3. 饱和凝结水减压时形成的闪蒸蒸汽百分比 如0.689 MPa的蒸汽压力温度下的凝结水的热含量是718.89 kJ/kg（参见蒸汽特性数据表第4栏）。如果这时将该凝结水排放到大气压力下(0 MPa)，它的热则马上降到419.20 kJ/kg。剩下的299.69 kJ/kg热量则将部分凝结水二次蒸发或闪蒸。使用下列公式可以计算出闪蒸蒸汽的百分比 %闪蒸蒸汽= H SL SH- ×100% SH = 排放前高压下凝结水中的显热。 SL= 排放时低压下凝结水中的显热。 H = 低压下蒸汽中的潜热。 %闪蒸蒸汽= 2258.9 4 720 . 19 89 . 18- ×100%=13.3% 为方便起见，曲线图CG-3给出了不同压力下排放凝结水时所形成的二次闪蒸蒸汽的分比。其它实用图表见CG-53。 曲线图CG-4. 每m3凝结水在大气压下排放时形成的闪蒸蒸汽量

蒸汽消耗理论计算(终)

J线蒸汽耗量计算过程 一、温瓶机蒸汽用量 1吨330ml玻璃瓶装啤酒温瓶所需的 0."6Mpa下饱和蒸汽耗量计算过程，进温瓶机时酒温8℃,出温瓶机酒温49℃，330ml空玻璃瓶重 0.278kg，1吨330ml瓶装啤酒的净盖重约 7."58kg（25kg/万个）设： 温瓶1吨330ml玻璃瓶装啤酒所需总的热量为Q 温，酒液带走的热量为Q 温1，瓶子带走的热量为Q 温2，瓶盖带走的热量为Q 温3,机体散热为Q 温4，溢流水带走的热量为Q 温5， 酒液比热容 3."851KJ/（kg℃），玻璃比热容： 0."79 KJ/（kg℃），铁比热容： 0."46 KJ/（kg℃） 1.根据热量传递公式： Q=cm△t，（C： 比热，m：

质量，T 1、"T2：温度）有：Q温1= 3."851 KJ/（kg℃）*1000kg*（49℃-8℃） =157891KJQ温2= 0."79KJ/（kg℃）*（ 0."278*（1000kg/ 0."33））*（49℃-8℃） ≈27286KJQ温3= 0."46KJ/（kg℃）*(((1000kg/ 0."33)/100)*25)*（49℃-8℃） ≈143KJ 2.参考啤酒科技杂志文献计算结果，巴氏杀菌机机体散热占整体蒸汽用量的 15."6%，J线温瓶机散热面积较小，机体散热按温瓶机使用总量的10%计，则： Q温4= (（Q 温1+Q 温2+Q 温3）/（1-15%）)*15% =（157891+27286+143）/ 0."85* 0."15≈3

2 703."5KJ 3.生产过程无溢流水排放（忽略瓶身带走热水），则:Q温5≈0 4.设每吨 0."6Mpa的饱和蒸汽冷凝至60℃时释放的热量为Q 6，根据饱和蒸汽的压力-焓表查得： 0."6MPa压力下蒸汽温度 158."8°C，热焓： 27 5 6."4KJ/kg；60°C冷凝水热量焓： 251."67KJ/kg 则：Q6=（ 2756."4- 251."67）*1000=KJ/t 5.设1吨330ml玻璃瓶装啤酒温瓶所需的 0."6Mpa下饱和蒸汽耗量为T 1，由以上 1、" 2、3得： Q温= Q

环评中常用到的计算公式

环评中常用到的计算公式 1、起尘量计算方法 (一)建设工地起尘量计算： ()?? ? ???? ?????-???? ?????=43653653081.0T w V s P E 式中：E —单辆车引起的工地起尘量散发因子，kg/km ； P —可扬起尘粒(直径<30um)比例数；石子路面为0.62，泥土路面为0.32； s —表面粉矿成分百分比，12%； V —车辆驶过工地的平均车速，km/h ； w —一年中降水量大于0.254mm 的天数； T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (二)道路起尘量计算： ?? ? ???????=4139.0823.0000501.0T U V E 式中：E —单辆车引起的道路起尘量散发因子，kg/km ； V —车辆驶过的平均车速，km/h ； U —起尘风速，一般取5m/s ； T —每辆车的平均轮胎数，一般取6。 (三)一年中单位长度道路的起尘量计算： ()()l Q Q E A l P d D C Q A c A ?=??-??-??=-61024 式中：Q A —一年中单位长度道路的起尘量，t ； C —每小时平均车流量，辆/h ； D —计算的总天数，365天； d —一年中降水量大于0.254mm 的天数； P —道路级别系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.8； Ac —消尘系数，如内环线以内可取0.4，内外环线之间取0.2； l —道路长度，km; Q —道路年起尘量，t 。 (四)煤堆起尘量计算：

?? ? ?????????????????????????=15255905.105.0f d D V E 式中：E —单辆车引起的煤堆起尘量散发因子，kg/km ； V —车辆驶过煤堆的平均车速，km/h ； d —每年干燥天数，d ； f —风速超过19.2km/h 的百分数。 (五) 煤堆起尘量计算： Q m =11.7U 2.45·S 0.345·e -0.5ω·e -0.55(W-0.07) 式中：Qm —煤堆起尘量，mg/s ； U-临界风速，m/s ，取大于5.5m/s ； S-煤堆表面积，m 2； ω-空气相对湿度，取60%； W-煤物料湿度，原煤6%。 (六)煤炭装卸起尘 煤炭在装卸过程中更易形成起尘，其起尘量与装卸高度H 、煤流柱半径R 、煤炭含水量W 、煤流柱中煤流密度D 、风速V 等有关，其中煤流柱密度是由装卸速度V 和装卸高度H 决定的。露天堆煤场装卸过程中形成扬尘的主要为自卸车、铲车装卸，装卸煤落差1.5m 左右。 煤炭装卸起尘量采用下式计算： α????=-i i w i ij f G H V Q 28.023.16.103.0 ∑∑ ===n i ij m i Q Q 1 1 式中：Q ij —不同设备风速条件下的起尘量，kg/a ； Q —煤场年起尘量，kg/a ； H —煤炭装卸平均高度，m ； G i —某一设备年装卸煤量，t ； m —装卸设备种类； Q i —不同风速条件下的起尘量，kg/a ； G —煤场贮煤量，t ； V i —50米上空的风速，m/s ； W —煤炭含水量，%； f i —不同风速的频率；

发酵罐的结构系统及使用

发酵罐的结构系统及使用.txt28 生活是一位睿智的长者，生活是一位博学的老师，它常常春风化雨，润物无声地为我们指点迷津，给我们人生的启迪。不要吝惜自己的爱，敞开自己的胸怀，多多给予，你会发现，你也已经沐浴在了爱河里。实验十五发酵罐的结构系统及使用方法一、实验目的： 1 ．了解发酵罐（气升式、搅拌式）的几大系统组成，即空气系统、蒸汽系统、补料系统、进出料系统、温度系统、在线控制系统。2．掌握发酵罐空消的具体方法及步骤3．掌握发酵罐进料及实消的具体方法及步骤4．掌握发酵罐各系统的控制操作方法 二、实验原理： 1．蒸汽系统：三路进汽——空气管路、补料管路、罐体） 2．温度系统： （1）夹套升温：蒸汽通入夹套。 （2）夹套降温：冷水通入夹套，下进水，上出水。 （3）发酵过程自动控温系统：热电偶控温，马达循环，只能加热，发酵设定温度低于室温时，由夹套进冷水降温。 3．空气系统： 取气口T空压机：往复式油泵获得高脉冲的压缩空气 粗过滤器：由沙布包裹棉花压实成块状叠加制得，作用是去除部分细菌及大部分灰尘 （贮气罐）：空压机压缩使气体温度升高，经贮气使气体保温杀菌；压缩空气中有油污、水滴，且压力不稳，有一定的脉冲作用，会冲翻后面的过滤介质，贮气后可使油滴重力沉降，减小脉冲。 冷却塔）：有降温并稳定作用，同时经旋风分离器进行气液分离 （丝网分离器）：通过附着作用，逐步累积沉降而分离5 微米以上的微粒其作用介质为铜丝网 （加温器）：对压缩空气升温，除湿，使湿度达50%-60% 总过滤器：纱布包裹棉花加活性炭颗粒，逐层压紧而成。 分过滤器：平板式纤维，中间为玻璃纤维或丝棉，下面放水阀应适时打开放出油、水，再用压缩空气控干。

锅炉耗水量计算共8页

§2 锅炉基本特性的表示 为了区别各类锅炉构造、燃用燃料、燃烧方式、容量大小、参数高低以及运行经济性等特点，经常用到如下参数： 一、锅炉额定出力 锅炉额定出力是指锅炉在额定参数（压力、温度）和保证一定效率下的最大连续出力。对于蒸汽锅炉，叫额定蒸发量，单位为吨/小时；对于热水锅炉，叫额定产热量。单位为MW（老单位为万大卡/小时）。 产热量与蒸发量之间的关系： Q=D（iq-igs）×1000 千焦/小时 式中：D----锅炉蒸发量，吨/小时 iq----蒸汽焓，千焦/公斤 igs----锅炉给水焓，千焦/公斤 对于热水锅炉： Q=G（irs “-irs‘）×1000 千焦/小时 式中：G----热水锅炉循环水量，吨/小时 irs “---锅炉出水焓，千焦/公斤 irs ‘---锅炉进水焓，千焦/公斤 注：1千卡（kcal）=4.1868千焦(KJ) 二、蒸汽（或热水）参数 锅炉产生蒸汽的参数，是指锅炉出口处蒸汽的额定压力（表压）和温度。对生产饱和蒸汽的锅炉来说，一般只标明蒸汽压力；对生产过热蒸汽的锅炉，则需标明压力和过热蒸汽温度；对热水锅炉来说，则需标明出水压力和温度。 工业锅炉的容量、参数，既要满足生产工艺上对蒸汽的要求，又要便于锅炉房的设计，

锅炉配套设备的供应以及锅炉本身的标准化，因而要求有一定的锅炉参数系列。见 GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》及GB3166-88《热水锅炉参数系列》GB1921-88《工业蒸汽锅炉参数系列》 额定蒸发量 t/h 额定出口蒸汽压力MPa （表压） 0.4 0.7 1.0 1.25 1.6 2.5 额定出口蒸汽温度℃ 饱和饱和饱和饱和250 350 饱和350 饱和350 400 0.1 ★ 0.2 ★ 0.5 ★★ 1 ★★★ 2 ★★★★ 4 ★★★★★ 6 ★★★★★★★ 8 ★★★★★★★ 10 ★★★★★★★★★ 15 ★★★★★★★★ 20 ★★★★★★★ 35 ★★★★★★ 65 ★★ 本表中的额定蒸发量,对于<6t/h的饱和蒸汽锅炉是20℃给水温度下锅炉额定蒸发量，对

发酵罐的选择与计算

4.1.2.1发酵罐个数的确定 年产1000吨琥珀酸,全年的生产天数为330天，则每天产1000/330=3.03吨，需要发酵液的体积为： 28*3.03=84.84(m^3) 发酵罐的填充系数φ=70%；则每天总共有发酵罐的体积为V 0 ）（3m 2.1217.0/84.847.0/V 0== 发酵周期为48小时，生产周期为80小时 发酵罐个数的确定：现选取公称体积为100m 3的发酵罐，总体积为118m 3 （个））（）（总67.324*7.0*110/80*84.8424*V /V N 01===φτ 取公称体积100m 3 发酵罐4个，其中1个留作备用。 实际产量验算： 年）（吨/1059.09330/3.54%71%21.57.0110=????? 富裕量 %91.51000 10001059=- 能够满足生产需要。 4.1.2.2主要尺寸的计算 公称容积，是指罐的圆柱部分和底封头容积之和。并圆整为整数：上封头因无法装液，一般不计入容积。 罐的全容积，是指罐的圆柱部分和两封头容积之和。 1 罐径与罐体高度 现在按公称容积100m3，全罐的体积为：118m3，取高径比为H ：D=2，封头与圆柱罐体的焊接处的直边高度不纳入体积，则： 3m 118V 2V =+=封全筒V 根据圆柱体体积与椭圆的体积计算公式有： () 3221182414314V m D D H D =????+??=ππ全 () 332118242785.0m D D D V =+??=π全

解方程得： () 333118242m D D =+ππ ()m D 1.413 241183=??=π 直径计算出来后，应将其值圆整到接近的公称直径系数 [12]，查吴思方的《生物工程工厂设计概论》2007年版，附表25（281）通用式发酵罐系列尺寸表，则D 取4.0m , H=2D=2×4.0＝8.0(m) 查阅文献，当公称直径D 为4.0m 时，标准椭圆封头的曲面高度H 为D/4，即1.0m ，焊接处的直边高度h 为0.05 则总深度为： ）（m 05.105.00.1h H =+=+ 封头容积 ： V 封）（封33m 38.80.424V =?= π 圆柱部分容积： ） （筒32m 53.1000.420.44V =???=π 两者之和为全容积全 V ' 3m 118V 2V =+=封全筒V 全全 V V ≈' 则设计的发酵罐其尺寸符合要求，能够满足生产工艺的需要。 2 搅拌器的设计 由于琥珀酸发酵过程有中间补料操作，对混合要求较高，因此采用六弯叶涡轮搅拌器。六弯叶涡轮式搅拌器已标准化，称为标准型搅拌器；搅动液体的循环量大，搅拌功率消耗也大，根据搅拌器型式及主要参数HG/T2123-1991标准，知100m 3发酵罐采用6-6-6弯叶式搅拌叶，搅拌器：六弯叶涡轮搅拌 器,D i :d i :L:B=20:15:5:4，搅拌器直径：D i =D/3 搅拌器直径：D i =)(33.1343m D == （取1.4m ） 叶宽：B=8.24.12.0D 2.0=?=?i 弧长：)(525.04.1375.0375.0m D l i =?==

蒸汽和冷凝水估算量

一、饱和蒸汽流量估算 1.ΔP＝0.4MPa，蒸汽密度ρ＝ 2.669kg/m3，设定管道内流速υ＝20m/s DN＝40（mm）时，G＝241.6（kg/h） DN＝50（mm）时，G＝377.2（kg/h） DN＝65（mm）时，G＝611.7（kg/h） DN＝80（mm）时，G＝966.6（kg/h） 2.ΔP＝0.5MPa，蒸汽密度ρ＝ 3.169kg/m3，设定管道内流速υ＝22m/s DN＝40（mm）时，G＝315.5（kg/h） DN＝50（mm）时，G＝492.7（kg/h） DN＝65（mm）时，G＝798.9（kg/h） DN＝80（mm）时，G＝1262.4（kg/h） 3.ΔP＝0.6MPa，蒸汽密度ρ＝3.666kg/m3，设定管道内流速υ＝24m/s DN＝40（mm）时，G＝398.1（kg/h） DN＝50（mm）时，G＝621.8（kg/h） DN＝65（mm）时，G＝1008.2（kg/h） DN＝80（mm）时，G＝1593.2（kg/h） 4.ΔP＝0.7MPa，蒸汽密度ρ＝4.161kg/m3，设定管道内流速υ＝25m/s DN＝40（mm）时，G＝470.7（kg/h） DN＝50（mm）时，G＝735.1（kg/h） DN＝65（mm）时，G＝1192（kg/h） DN＝80（mm）时，G＝1883.7（kg/h）

二、蒸汽凝结水流量估算 1.ΔP＝0.4MPa，ρ＝958.38kg/m3，取υ＝1m/s DN＝40（mm）时，G＝4.335（t/h） DN＝50（mm）时，G＝6.744（t/h） DN＝65（mm）时，G＝11.45（t/h） DN＝80（mm）时，G＝17.34（t/h） 2.ΔP＝0.5MPa，ρ＝958.38kg/m3，取υ＝1.2m/s DN＝40（mm）时，G＝5.2（t/h） DN＝50（mm）时，G＝8.13（t/h） DN＝65（mm）时，G＝13.74（t/h） DN＝80（mm）时，G＝20.81（t/h） 3.ΔP＝0.5MPa，ρ＝958.38kg/m3，取υ＝1.5m/s DN＝40（mm）时，G＝6.5（t/h） DN＝50（mm）时，G＝10.16（t/h） DN＝65（mm）时，G＝17.17（t/h） DN＝80（mm）时，G＝26（t/h） 4.ΔP＝0.7MPa，ρ＝958.38kg/m3，取υ＝2.0m/s DN＝40（mm）时，G＝8.671（t/h） DN＝50（mm）时，G＝13.55（t/h） DN＝65（mm）时，G＝22.9（t/h） DN＝80（mm）时，G＝34.69（t/h）

发酵罐课程设计(吐血奉献)

食品发酵工程课程设计 班级：食品班 姓名： 学号：200 指导老师：

目录 1 设计任务书： (2) 2 设计概述与设计方案简介： (3) 2.1味精生产工艺概述 (3) 2.2 味精工厂发酵车间的物料衡算 (4) 2.21 工艺技术指标及基础数据 (4) 2.22 谷氨酸发酵车间的物料衡算 (4) 2.3 机械搅拌通风发酵罐 (5) 2.31 通用型发酵的几何尺寸比例 (5) 2.32 罐体 (5) 2.33 搅拌器和挡板 (5) 2.34 消泡器 (6) 2.35 联轴器及轴承 (6) 2.36 变速装置 (6) 2.37 空气分布装置 (7) 2.38 轴封 (7) 2.4 气升式发酵罐 (7) 2.5 自吸式发酵罐 (7) 2.6 高位塔式生物反应器 (7) 3 工艺及主要设备、辅助设备的设计计算 (8) 3.1发酵罐 (8) 3.11发酵罐的选型 (8) 3.12生产能力、数量和容积的确定 (8) 3.13 主要尺寸的计算： (8) 3.14冷却面积的计算 (9) 3.2搅拌器计算 (10) 3.21搅拌轴功率的计算 (10) 3.3设备结构的工艺计算 (11) 3.4 设备材料的选择[10] (13) 3.5发酵罐壁厚的计算 (13) 3.6接管设计 (14) 3.7支座选择 (15) 4设计结果汇总表 (15) 5 设计评述 (15) 6 参考资料 (16) 致谢 (17)

1 设计任务书：食品发酵工程课程设计任务书 学生姓名班级指导教师 题目机械搅拌通风发酵罐的设计 设计基本参数 发酵罐体积：100m3生产能力：年产2万吨味精（99%） 原料：淀粉含量86%的工业淀粉 生产日：全年320天 操作条件：发酵时间：34~36h，发酵温度：32 ℃ 发酵冷却水：入口温度：20 ℃，出口温度：26℃ 设计要求及内容 1、设计方案简介； 对选定的工艺流程、主要设备的形式进行简要论述。 2、总物料衡算 3、发酵罐的主要尺寸计算 4、搅拌功率及搅拌转速的计算 5、冷却面积及冷却水用量计算 6、发酵罐壁厚计算 7、局部尺寸及辅助设备的确定 8、编写设计说明书 将设计所选定的工艺流程方案、主要步骤及计算结果汇集成工艺设计说明书。应采用简练、准确的文字图表，实事求是的介绍设计计算过程和结果。设计说明书要求在6000字以上，A4纸打印。 设计说明书内容： （1）封面（课程设计题目、学生班级、姓名、指导教师、时间） （2）目录 （3）设计任务书 （4）概述与设计方案简介 （5）工艺及设备设计计算 （6）辅助设备的计算及选型 （7）设计结果汇总表 （8）设计评述 （9）参考资料 （10）主要符号说明 （11）致谢 各阶段时间安排（以天为单位计算） 用一周时间集中进行 1.设计方案选定：0.5天 2.主要设备的设计计算：2天 3.辅助设备的选型：0.5天 4.编写设计说明书：2天

汽耗与热耗计算(经典)

1、 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组热耗率是指汽轮发电机组每发一千瓦时电量耗用的热量，单位为“千焦/千瓦时”。它反映汽轮发电机组热力循环的完善轮程度。汽轮发电机组的热耗率不仅受汽轮机的内效率、发电机效率、汽轮发电机组的机械效率的影响，而且受循环效率、蒸汽初、终参数的影响。 汽轮发电机组热耗率的计算公式如下： 1）无再热凝汽轮机组的热耗率 () ()()给水焓主汽焓汽耗率千瓦时千焦无再热热耗率 -?=/ 汽耗率（千克/千瓦时）=发电机的发电量汽轮机耗用的主蒸汽量 式中，主蒸汽焓指汽轮机入口主蒸汽焓。 给水焓指末级高压加热器出口联承阀后给水焓。 2）次中间再热汽轮机的热耗率 () ()?? ?? ??-?+???? ??-?+?-?=水焓减温蒸汽焓再热减温水耗率再热器中喷水用的排汽焓高压缸蒸汽焓再热 计算的汽耗率以高压缸排汽量 给水焓 给水率主蒸汽焓汽耗率千瓦时千焦再热热耗率 / 式中，减温水耗率单位为“千克/千瓦时”。 3）背压式汽轮机的热耗率 ()?? ?? ??-?=蒸汽焓背压汽焓主蒸汽耗率千瓦时千焦热耗率 / 4）单抽式汽轮发电机组热耗率 ()发电量 抽汽焓蒸汽焓汽机进口抽汽量给水焓蒸汽焓汽机进口抽汽量汽耗量热耗率? ? ? ? ?? -?+???? ??-?-= 5）双抽式汽轮机的热耗率 ()给水焓给水率主蒸汽焓汽耗率双抽热耗率 ?-?= — 发电量混合水用的汽量 高压抽汽加热返回 热系统的用汽量高压抽汽供回抽汽量高压?--10

???? ? ?-?水焓与补充水混合后的混合回水高压热用户用抽汽的返抽汽焓高压 — 发电量混合水用的抽汽量低压抽汽加热返回热系统的用汽量低压抽汽供回抽汽量低压 ?-- 10 ???? ??-?水焓与补充水混合后的混合回水低压热用户用抽汽的返抽汽焓低压 式中，汽量以“吨”，电量以“万千瓦时”，给水率以“千克/千瓦时”为单位。 2、 汽轮机的汽耗率 汽轮机汽耗率是指在发电机端每产生一千瓦时的电量，汽轮机所需要的蒸汽量。计算公式为： ()发电机发出的电量 汽轮机的总进汽量千瓦时千克汽耗率=/

估计蒸汽耗量的方法

式中: Q = 热量 (kJ)；m = 物质的质量 (kg)； c p = 物质的比热 (kJ /(kg·℃))；?T = 物质的上升温度 (℃)。 估计蒸汽耗量的方法 蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法： 计算 - 使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。虽然传热的计算不是非常精确（同时可能有很多未知的变量），但可以使用从相类似应用得出的经验数据。使用这种方法得到的数据对大多数应用来说的精度已经足够。 计量 - 蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。但对于尚处于设计阶段或没投入使用的的设备来说，这种方法意义不大。 额定热功率 - 额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。 任何参数的变化都会改变预期的热量输出，这意味着额定热功率或设计额定值和连接设备的负荷（蒸汽耗量）将不会相同。制造商标出的额定值是一种理想能力的表示，没必要和连接设备的负荷相等同。 计算 在大多数情况，蒸汽中的热量用来做两件事：使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。 来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。 在任何加热制程中，由于产品温度的上升，“加热”部分将减少，并且加热盘管和产品之间的温差减小。但是，因为产品温度的上升热量损失部分将会增加，更多的热量将从容器或管道损失到环境中。任何时候需要的总热量是两部分之和。 计算加热物质所需热量的公式（公式2.1.4）可以适用于绝大多数的传热制程。 此公式的原始形式可以用来计算整个制程需要的总热量。但是，这种形式没有考虑传热率。为了确定传热量，将各种形式的换热应用分成两大类： 没有流动的应用 - 被加热的产品质量恒定、在一定的容器内单批加热。 流动形式的应用 - 被加热的流体连续地通过换热表面 。 没用流动的应用 在没有流动的应用中，被加热流体在一定的容器内单批加热。容器内的蒸汽盘管或环绕容器的蒸汽夹 套构成加热面。这种典型的应用实例如图2.6.1所示的热水储存式换热器或大型的储油罐 - 黏性的油在泵 送前必须加热降低黏度。有些制程是用来加热固体，典型的实例如轮胎压机、洗衣房烫机、硫化机和高压灭菌器。在有些非流动的应用中加热时间不重要且可以忽略，但对有些应用例如水箱和硫化机，加热时间 不仅很重要而且对制程非常关键。 w w w .b z .c o m

发酵罐的使用及其注意事项

一、准备 1、检查蒸汽管道、阀门、电机、电源、饮用水管是否有泄漏点或接通；如果有的管有泄漏点，及时更换乳胶管！ 2、检查发酵罐轴封、夹层、搅拌、视镜阀是否正常；出现异常则及时添加甘油（密封用）。 3、用自来水清洗洁净本机内壁；一般上午开机后清洗3-5次，直至流出的水清亮为止。 4、用蒸汽空消发酵罐设施及相关管道系统； 5、拧开投料口盖镙栓，启动饮用水泵电源按钮，按工艺要求加入饮用水和投入生产用原、辅物料，拧紧投料口盖镙栓； 6、关循环水进水阀，开排水阀，将夹层储水排干净； 7、检查机器各部份紧固件是否松动和齐全。乳胶塞子要及时更换新的，避免染菌造成不必要的麻烦！！ 补充：空消 在投料前，气路、料路、种子罐、发酵罐、碱罐、消泡罐必须用蒸汽进行灭菌，消除所有死角的杂菌，保证系统处于无菌状态。 1. 空气管路的空消 (1) 空气管路上有三级预过滤器，冷干机和除菌过滤器。预过滤器和冷干机不能用蒸汽灭菌，因此在空气管路通蒸汽前，必须将通向预过滤器的阀门关闭，使蒸汽通过减压阀、蒸汽过滤器然后进入除菌过滤器。 (2) 除菌过滤器的滤芯不能承受高温高压，因此，蒸汽减压阀必须调整在0.13Mpa，不得超过0.15MPa。 (3) 空消过程中，除菌过滤器下端的排气阀应微微开启，排除冷凝水。

(4) 空消时间应持续40分钟左右，当设备初次使用或长期不用后启动时，最好采用间歇空消，即第一次空消后，隔3～5小时再空消一次，以便消除芽孢。 (5) 经空消后的过滤器，应通气吹干，约20～30分钟，然后将气路阀门关闭。 2. 种子罐、发酵罐、碱罐及消泡罐空消 (1) 种子罐、发酵罐、碱罐及消泡罐是将蒸汽直接通入罐内进行空消。 (2) 空消时，应将罐上的接种口，排气阀，及料路阀门微微打开，使蒸汽通过这些阀门排出，同时保持罐压为0.13～0.15Mpa。 (3) 空消时间为30～40分钟，特殊情况下，可采用间歇空消。 (4) 种子罐、发酵罐、碱罐及消泡罐空消前，应将夹套内的水放掉。 (5) 空消结束后，应将罐内冷凝水排掉，并将排空阀门打开，防止冷却后罐内产生负压、损坏设备。 (6) 空消时，溶氧、PH电极取出，可以延长其使用寿命。 二、开机 置设备状态标志为使用状态；启动搅拌控制键按钮。 三、使用 1 、空气分过滤器灭菌； 2 、关空气进气阀，开排气阀，待压力降为零； 3、开蒸汽进汽阀，排汽阀开1/4圈，压力升至0.2Mpa时，进入实罐灭菌；

关于厂区用蒸汽的最大量与总用量的计算说明20130428

关于厂区用蒸汽的最大量与总用量的计算说明 公司领导： 为了配合公司蒸汽取用形式的确定，项目部人员就4#、5#、6#及其他用汽情况与设计院相关人员进行了多次沟通，设计院提供了本项目厂区单位时间最大用汽量，我方依据其所确认的用汽范围、计算公式，对厂区用汽分建筑进行了演算，具体过程及结果如后所述。一、设计院计算的最大用量 设计院对6#、4#、5#及沸腾干燥、固体车间（估算）、其他用量（估算）进行了计算、并附有计算书，其计算结果显示最大蒸汽用量为16.18t/h。 二、我方对总用汽量的计算 鉴于设计院仅计算了最大蒸汽用量，若要得知厂区每天的蒸汽使用总量，须在设计院计算的基础上计算： a、6#的种子罐（2台）、发酵罐（2台）、消泡剂罐（2台）、种子罐和发酵罐物料在配 料罐中的升温； b、4#的种子罐（4台）、补碱罐（2台）、发酵罐物料升温与消毒（4台计）； c、5#的种子罐（1台）、发酵罐（1台）、配料罐中物料升温（按发酵罐物料计）。 我方运用设计院提供的计算公式对以上用汽量进行了演算，计算结果表明：厂区蒸汽总用量为170.62t/d。（未涉及沸腾干燥、固体车间及其他设计院估算部分） 项目部 2013年4月18日另： 固态车间总用量=灭菌+干燥（估算）如下： 灭菌：Q=c*m*（t2-t1）；经查，物料比热按c=1.55*w/100+4.18*(100-w)/100=2.866计算； 得值：15.89 吨 干燥：蒸发1吨水耗120万大卡热量（请常州喜鹊干燥设备制造有限公司周总计算）； 得值：32.95 吨 两者之和：15.89吨+32.95吨=48.84吨。 2013-4-28补充

-蒸汽量换算

0.4MPa饱和蒸汽热值657Kcal/kg,1×（657-20）÷70%＝910Kg标煤； 0.8MPa饱和蒸汽热值662Kcal/kg,1×（662-20）÷70%＝917Kg标煤 各类能源折算标准煤的参考系数 能源名称平均低位发热量折标准煤系数 原煤20934千焦／公斤0．7143公斤标煤／公斤 洗精煤26377千焦／公斤0．9000公斤标煤／公斤 其他洗煤8374 千焦／公斤0．2850公斤标煤／公斤 焦炭28470千焦／公斤0．9714公斤标煤／公斤 原油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤 燃料油41868千焦／公斤1．4286公斤标煤／公斤 汽油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤 煤油43124千焦／公斤1．4714公斤标煤／公斤 柴油42705千焦／公斤1．4571公斤标煤／公斤 液化石油气47472千焦／公斤1．7143公斤标煤／公斤 炼厂干气46055千焦/ 公斤1．5714公斤标煤／公斤 天然气35588千焦/立方米12．143吨/万立方米 焦炉煤气16746千焦/立方米5．714吨/万立方米 其他煤气3．5701吨/万立方米 热力0.03412吨／百万千焦 电力3．27吨/万千瓦时 1、热力其计算方法是根据锅炉出口蒸汽和热水的温度压力在焓熵图(表)内查得每千克的热焓减去给水(或回水)热焓，乘上锅炉实际产出的蒸汽或热水数量(流量表读出)计算。如果有些企业没有配齐蒸汽或热水的流量表，如没有焓熵图(表)，则可参下列方法估算： (1)报告期内锅炉的给水量减排污等损失量，作为蒸汽或热水的产量。 (2)热水在闭路循环供应的情况下，每千克热焓按20千卡计算，如在开路供应时，则每千克热焓按70千卡计算(均系考虑出口温度90℃，回水温度20℃)。 (3)饱和蒸汽，压力1-2.5千克／平方厘米，温度127℃以上的热焓按620千卡，压力3-7千克／平方厘米，温度135℃-165℃的热焓按630千卡。压力8千克／平方厘米，温度170℃以上每千克蒸汽按640千卡计算。 (4)过热蒸汽，压力150千克／平方厘米，每千克热焓：200℃以下按650千卡计算，220℃-260℃按680千卡计算，280℃-320℃按700千卡，350℃-500℃按700千卡计算。按4.1868焦耳折算成焦耳。 2.热力单位“千卡”与标准煤“吨”的折算能源折算系数中“蒸汽”和“热水”的计算单位为“千卡”，但“基本情况表”中(能源消耗量中)“蒸汽”计算单位为“蒸吨”，在其它能源消耗量(折标煤)其中的“热水”计算单位为“吨”，因此需要进一步折算，才能适合“基本情况表”的填报要求，按国家标准每吨7000千卡折1千克标准煤计算： 3.电力的热值一般有两种计算方法：一种是按理论热值计算，另一种是按火力发电煤耗计算。每种方法各有各的用途。理论热值是按每度电本身的热功当量860大卡即0.1229千克标准煤计算的。按火力发电煤耗计算，每年各不相同，为便于对比，以国家统计局每万度电折0.404千克标准煤，作为今后电力折算标准煤系数。 1KG标煤=7000大卡的热量；大卡÷860=KW；KJ÷3600=KW；1大卡=2.4KJ

10吨发酵罐物料衡算

10吨发酵罐产山东链霉素物料衡算 一、发酵罐底料的物料用量： =2%×10000=200kg (7400/吨) 淀粉： m 01 豆粉： m =0.4%×10000=40kg (3100/吨) 02 =0.05%×10000=5kg (3100/吨) 硫酸镁: m 03 氯化钠： m =0.05%×10000=5kg (10000/吨) 04 =0.128%×10000=12.8kg (18000/吨) 磷酸氢二钾： m 05 =0.001%×10000=0.1kg (15000/吨) 硫酸亚铁： m 06 物料总价格= 200×7.4+40×3.1+5×3.1+5×10+12.8×18+0.1×15=1901.4元二、培养液连续灭菌用蒸汽量： 灭菌加热过程中用0.4MPa，I=2748.5KJ/kg，加热至120°C，冷却水由20°C 升到45°C。消毒灭菌用蒸汽量（D）： D=[10×2.01×（120-20）×1.07]/(2748.5-120×4.18)=0.95t 考虑到1吨种子罐用量约为0.1t 因此总蒸汽用量为1.05吨 2.01是糖液的比热容[kJ/(kg?K)] 因此总的耗煤量=（1050 ×2748.5 ）/29307.6≈100kg 1公斤标煤＝29307.6kJ/k 三、发酵罐空罐灭菌蒸汽量： 1、发酵罐体加热用蒸汽量 发酵罐公称容积10m3，材料为碳钢，发酵罐罐体重2.36t，比热容0.5kJ/(kg·℃)，使用0.4MPa蒸汽(表压)灭菌，发酵罐罐压保持在0.15MPa(表压)下，由20℃升至127℃，维持1h。其蒸气用量为： D=[2.36×1000×0.5×(127-20)]/(2748.5-535.4)=57.02kg 式中2748.5 ——0.4MPa(表压)蒸汽热焓，kJ/kg 535.4——0.15MPa，127℃时蒸汽凝结水热焓，kJ/kg

混凝土蒸汽加热法计算修订稿

混凝土蒸汽加热法计算 WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-

混凝土蒸汽加热法计算 15.5.1蒸汽养护参数计算 蒸汽养护一般分预养、升温、恒温及降温四个阶段。预养是为使构件具有一定的初始强度，以防升温时产生裂缝。升温的速度与预养时间、混凝土的干硬度及模板情况有关，见表15-1。此外还与构件的表面系数有关，表面系数≥6m-1时，升温速度不得超过15℃/h；表面系数﹤6m-1时，升温速度不得超过10℃/h。蒸养时升温速度也可随混凝土初始强度的提高而增加，因此也可以采用变速（渐快）升温和分段（递增）升温。 表15-1升温速度极限值参考表（℃/h） 恒温温度及恒温时间的确定，主要取决于水泥品种、水灰比及对脱模的强度要求，参见表15-2。 1.升温时间计算 升温时间可由下式计算：

11 0 1V t t T - =（15-15） 式中 T1——升温时间（h）； t0——恒温温度（℃）； t1——车间温度（℃）； V1——升温速度（℃/h）。 表15-2 恒温时间参考表 注：1.当采用普通硅酸盐水泥时，养护温度不宜超过80℃。 2.当采用矿渣硅酸盐水泥时，养护温度可提高到85℃～95℃。2.降温时间计算 降温时间可由下式计算： 22 0 2V t t T - =（15-16） 式中 T2——升温时间（h）；

t0——恒温温度（℃）； t2——出坑允许最高温度（℃）； V2——坑内降温速度（℃/h），表面系数≥6m-1，取V2≤10℃/h；表面系数≤6m-1，取V2≥5℃/h。 3.出坑允许最高温度计算 出坑允许最高温度t1（℃），一般可按下式计算： （15- = + t t? t 1 2 17） 式中 t2——车间内温度（℃）； t?——构件与车间的允许最大温度（℃）。对采用密封养护的构件，取t?＝40℃；对一般带模养护构件，取 t?＝30℃；对脱模养护构件，取t?＝20℃；对厚大 构件或薄壁构件，t?取值壁以上值再低5～10℃。 4．养护制度的确定 蒸汽养护制度一般用简式表达，成为蒸汽养护制度表达式。如预养3h，恒温5h（恒温温度95℃），降温2h，则蒸汽养护制度表达式为： 3+3+5（95℃）+2 【例15-9】混凝土构件采用硅酸盐水泥配置，水灰比为，干硬度40S，经预养h后带模进行蒸养，出坑强度要求达到设计强度的70％，已知坑内的降温速度为15℃/h，车间温度20℃，试拟定蒸汽制度的试验方案。

蒸汽耗量计算

蒸汽耗量计算 蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法： 1.使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。 计算加热物质所需热量的公式，可以适用于绝大多数的传热制程------Q= m* cp*?T / t。 Q = 热量 (kJ)； m = 物质的质量 (kg)； cp = 物质的比热 (kJ/(kg·℃))； ?T = 物质的上升温度(℃)； t = 加热的时间（s）。 计算非流动型应用的平均换热功率将一定质量的油在10min （600s）内从温度35℃加热到120℃。油的体积为35L，在该温度范围内比重为0.9，比热为1.9 kJ/(kg·℃)。确定所需的换热功率：油的质量m = 0.9×35 = 31.5 kg Q =31.5kg×1.9kJ/(kg·℃)×(120-35)℃/600s Q = 8.48 kJ/s(8.48kW) 2.蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。

通过收集冷凝水来对一个夹套锅进行测试，在本例中使用一个空的水罐和台秤。这种方法容易操作，也能达到的精确的测量结果。 3.额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。 如果负荷用kW表示，蒸汽压力给定，蒸汽的流率可以用公式确定： 蒸汽中的热量用来做两件事： 1.使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。 2.来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。 罐体的能量损耗 顶部开口罐体，这些罐体的热负荷计算需要综合考虑其内的物品和材料，并计算蒸发损失。脱油脂箱-脱油脂是在产品经过机械加工之后但在最终装配之前进行的，从金属表面去掉沉积的油脂或冷却油的工艺。在脱油脂箱中，材料被浸没在被盘管加热到90℃到95℃的溶液中，去除杂质或锈。 使用加热容器的制程工业 工业制程典型温度(℃) 制糖原汁加热80~85 乳制品产生热水80 电镀金属沉淀70~85 金属/钢铁除锈/除垢90~95 制药清洗水箱70 在有些应用中，制程流体已经达到它的工作温度，这里所需要补充的热量就是从罐的固体表面和液体表面的散热损失。 1. 把制程流体加热到工作温度需要的热量。 2. 把容器材料加热到工作温度需要的热量。 3. 从容器表面散失到大气环境的热损失。 4. 从液体表面散失到大气环境的热损失。 5. 其它冷的物体浸入制程流体时吸收的热量。

发酵罐操作要求

发酵罐|不锈钢发酵罐|生物发酵罐的操作规程及注意事项 点击次数：364 发布时间：2010-8-25 一、发酵罐、生物发酵罐使用前的技术准备 1. 对发酵罐操作人员上岗前的技术培训：GRJ-D发酵罐是机电一体化的高科技设备，因此；操作人员上岗前必须进行技术培训，使他们熟悉整个发酵系统的工作原理、管路、阀门的操作程序，并对空压机、电热蒸汽发生器能正确操作使用。未经培训的人员，不得单独上岗操作。 2. 在发酵罐开机使用之前，应先检查电源是否正常，空压机、蒸汽发生器、循环水系统是否能正常工作。 3. 检查整个系统上的阀门、接头及紧固螺钉是否拧紧。 4. 开动空压机，用0.15Mpa压力，检查发酵罐、过滤器、管路、阀门的密封性能是否良好，有无泄漏。 5. 溶氧仪、pH仪、PLC系统[PLC主要是指数字运算操作电子系统的可编程逻辑控制器，用于控制机械的生产过程。]应根据使用说明书进行检查、校正。 6. 上岗人员对上述发酵罐的各项必须能熟练操作。 二、空消 在投料前，气路、料路、发酵罐必须用蒸汽进行灭菌，消除所有死角的杂菌，保证系统处于无菌状态。 1. 空气管路的空消 (1) 空气管路上有除水减压阀，和除菌过滤器。除水减压阀不能用蒸汽灭菌，因此在空气管路通蒸汽前，必须将通向除水减压阀的阀门KQF1关死，使蒸汽通过蒸汽过滤器然后进入除菌过滤器。

(2) 空消过程中，除菌过滤器下端的排气阀应微微开启，排除冷凝水。 (3) 空消时间应持续40分钟左右，当设备初次使用或长期不用后启动时，最好采用间歇空消，即第一次空消后，暂定3～5小时再空消一次，以便消除芽孢。 (4) 经空消后的过滤器，应通气吹干，约20～30分钟，然后将气路阀门关闭。 2.发酵罐空消 (1)发酵罐是将蒸汽直接通入罐内进行空消。 (2) 空消时，应将罐上的接种口，排气阀，及料路阀门微微打开，使蒸汽通过这些阀门排出，同时保持罐压为0.13～0.15Mpa。 (3) 空消时间为30～40分钟，特殊情况下，可采用间歇空消。 (4)空消结束后，应将罐内冷凝水排掉。 注意：1.发酵罐空消时，应将夹套内的水放掉，空消时最好将夹套排水阀打开， 以防夹套水排不净。 2.空消时，溶氧、pH电极应取出，可以延长其使用寿命。 三、实消 实消是当发酵罐罐内加入培养基后，用蒸汽对培养基进行灭菌的过程。 1. 空消结束后，首先需将pH、Do电极校正好后装入罐体中的接头中，然后将配好的培养基从加料口加入罐内，此时夹套内应无冷却水。

发酵罐的认识

生物工程工艺实验实验报告 学院：生物工程学院 专业：生物工程（微生物工程） 学号： 姓名：

天津科技大学 生物工程工艺实验实验报告 生物工程学院生物工程（微生物工程）专业学号姓名 实验日期：2013年12月17日第2组同组人董扬，宋萌，王晓晨，庞申，李耕文，徐蕾，崔香丹 实验名称：上海百伦离位灭菌机械搅拌双臂玻璃发酵罐的认识及灭菌 一、实验目的 1.了解上海百伦离位灭菌机械搅拌双臂玻璃发酵罐和其他配套设备的各组成部分名称及作 用； 2.熟练掌握发酵罐的灭菌的步骤及注意事项； 3.掌握采用分光度计测量菌体浓度的方法及注意事项，绘制菌体浓度曲线。 二、实验原理 用于厌气发酵(如生产酒精、溶剂)的发酵罐结构可以较简单。用于好气发酵(如生产抗生素、氨基酸、有机酸、维生素等)的发酵罐因需向罐中连续通入大量无菌空气，并为考虑通入空气的利用率，故在发酵罐结构上较为复杂，常用的有机械搅拌式发酵罐、鼓泡式发酵罐和气升式发酵罐。 乳制品、酒类发酵过程是一个无菌、无污染的过程，发酵罐采用了无菌系统，避免和防止了空气中微生物的污染，大大延长了产品的保质期和产品的纯正，罐体上特别设计安装了无菌呼吸气孔或无菌正压发酵系统。罐体上设有米洛板或迷宫式夹套，可通入加热或冷却介质来进行循环加热或冷却。发酵罐的容量由300-15000L多种不同规格。发酵罐按使用范围可分为生物发酵罐、啤酒发酵罐、葡萄酒发酵罐等。 发酵罐广泛应用于乳制品、饮料、生物工程、制药、精细化工等行业，罐体设有夹层、保温层、可加热、冷却、保温。罐体与上下填充头（或雏形）均采用旋压R角加工，罐内壁经镜面抛光处理，无卫生死角，而全封闭设计确保物料始终处一无污染的状态下混合、发酵，设备配备空气呼吸孔，CIP清洗喷头，人孔等装置。 发酵罐的分类:按照发酵罐的设备,分为机械搅拌通风的和非机械搅拌通风发酵罐 按照微生物的生长代谢需要,分为好气型发酵罐和厌气型发酵灌 发酵罐是一种对物料进行机械搅拌与发酵的设备。该设备采用内循环方式，用搅拌桨分散和打碎气泡，它溶氧速率高,混合效果好。罐体采用SUS304或316L进口不锈钢，罐内配有自动喷淋清洗机头，确保生产过程符合GMP要求。 本次试验介绍的是上海百仑生物公司离位灭菌机械搅拌双臂玻璃5L发酵罐。 上海百伦是一套实验室全玻璃发酵设备，离位灭菌、椭圆形玻璃罐底，带水浴夹套，机械搅拌，操作方便、功能强大，可以满足各种目的的发酵，如批式、批式流加、单臂罐体为加热毯控温，其容积有2L、3L、5L、7L、10L等几种，灭菌锅离位灭菌，操作简单，是性价比最高的一台生物反应器，温度控制及其精确可以达到0.05℃，采用彩色触摸屏显示全部测量值和控制参数，大大方便了用户的操作。在控制箱正面安装了4个蠕动泵，可以向发酵罐补充酸，碱，消泡剂和培养基。发酵中各种参数如，pH、DO、温度和转速都能通过控制器监控，所有的数据和控制参数都可传到控制器或者计算机上。结构紧凑，各种组件都能集成在