地下室顶板补强计算
地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算在建筑工程中，地下室顶板的稳定性和安全性至关重要。
当面临一些特殊情况，如需要在顶板上增加荷载、改变使用功能，或者原设计的承载能力不足时，就需要对地下室顶板进行加固。
而加固计算则是确保加固方案科学合理、安全可靠的关键环节。
地下室顶板加固计算并非一项简单的任务，它需要综合考虑多个因素。
首先，要对地下室顶板的现有结构进行详细的勘察和分析。
这包括了解顶板的混凝土强度等级、钢筋配置情况、板的厚度以及跨度等基本参数。
通过现场检测和查阅相关的设计图纸，可以获取这些重要信息。
在计算过程中，荷载的确定是极为重要的一步。
荷载通常包括恒载和活载。
恒载是指顶板自身的重量以及其上永久性固定设备的重量；活载则是指人员活动、临时堆放的物品以及可能的车辆荷载等。
这些荷载的取值需要依据相关的建筑规范和标准，同时结合实际的使用情况进行合理的确定。
对于地下室顶板的受力分析，一般采用结构力学的方法。
常见的计算模型有单向板和双向板。
单向板是指板的长边与短边之比大于 2 的情况，其受力主要沿短边方向；双向板则是长边与短边之比小于等于 2 的情况，两个方向的受力都需要考虑。
在计算板的内力时，需要根据不同的边界条件进行。
常见的边界条件有简支、固支和弹性支撑等。
简支边界意味着板的端部可以自由转动，没有弯矩约束；固支边界则板的端部不能转动，存在弯矩约束；弹性支撑则介于两者之间。
加固方法的选择也会影响计算的过程和结果。
常见的加固方法有粘贴碳纤维布、粘贴钢板、增加梁的数量或截面尺寸、加厚顶板等。
以粘贴碳纤维布为例，在计算时需要考虑碳纤维布与混凝土之间的协同工作性能，以及碳纤维布的抗拉强度和粘贴面积等因素。
假设我们有一个地下室顶板，跨度为 6 米×8 米，板厚 200 毫米，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400 级。
原设计的活载为5kN/m²，恒载为 4kN/m²。
现在需要在顶板上增加一个临时堆场，活载增加到10kN/m²。
地下室顶板、梁、墙模板计算书(改)(DOC)
地下室模板支撑体系（碗扣式）计算书地下室顶板模板支撑（碗扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室负2层顶板，标高5.85m新浇混凝土楼板板厚(mm) 360 新浇混凝土楼板边长L(m) 9.3 新浇混凝土楼板边宽B(m) 8.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和次龙骨时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和次龙骨时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主龙骨时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及次龙骨0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压0.25 0.18ω0(kN/m2)风压高度变化系数0.9μz风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 5.75 立柱纵向间距l a(mm) 900立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm) 150150 主龙骨布置方向垂直楼板长边立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)次龙骨间距(mm) 200 次龙骨悬挑端计算长度(mm) 100,100主龙骨悬挑端计算长度(mm) 100,100 结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15模板弹性模量E(N/mm 2)8000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
地下室顶板施工荷载补强方案
地下室顶板施工荷载补强方案地下室顶板的施工荷载是指地下室顶板在使用中所受到的力的作用，包括自重、活荷载和附加荷载。
地下室顶板的荷载是根据设计要求和各种规范确定的，为了保证地下室顶板的安全性和承载能力，有时需要对地下室顶板进行荷载补强。
1.分析地下室顶板的受力情况：首先需要对地下室顶板的受力情况进行详细的分析，包括荷载的大小、作用方式和作用位置等。
根据受力分析的结果，确定荷载补强的具体方案。
2.加大地下室顶板的截面尺寸：荷载补强的一种常见方式是通过增加地下室顶板的截面尺寸来增加其承载能力。
可以在地下室顶板的上部或下部增加混凝土，或者在地下室顶板下方加设钢筋等。
通过加大截面尺寸来增加地下室顶板的抗弯和抗剪能力。
3.增加地下室顶板的钢筋数量和布置：另一种常见的荷载补强方式是增加地下室顶板的钢筋数量和布置。
根据荷载的大小和作用位置，合理设计钢筋的布置形式，提高地下室顶板的抗弯和抗剪能力。
可以采用悬挑式的钢筋布置方式，将钢筋分布在地下室顶板的两侧和中央区域，提高地下室顶板的整体承载能力。
4.使用高强度材料：在荷载补强方案中，还可以考虑使用高强度的材料来增加地下室顶板的承载能力。
例如，可以使用高强度混凝土来制作地下室顶板，或者在地下室顶板的上部加设预应力钢筋等。
5.加设支撑和加固结构：在地下室顶板施工荷载补强方案中，还可以考虑加设支撑和加固结构来增加地下室顶板的稳定性和承载能力。
通过在地下室顶板下方设置支撑杆或加固梁柱等结构，提高地下室顶板的整体稳定性，减少荷载的影响。
综上所述，地下室顶板施工荷载补强方案需要根据具体的工程情况和荷载要求，结合受力分析和工程实际，综合考虑截面尺寸、钢筋布置、材料选择和结构加固等因素来确定最佳的荷载补强方案。
只有针对具体情况进行综合分析和设计，才能确保地下室顶板在使用中的安全性和承载能力。
地下室顶板施工荷载补强计划.doc
2019年地下室顶板施工荷载补强方案1 天府香城印象工程顶板补强方案第- 1 -页天府香城印象工程地下室顶板施工荷载补强方案成都市第三建筑工程有限公司2010年12月6日目录一、工程概况(03)二、地下室顶板施工荷载计算的依据(03)三、施工准备(04)四、施工工艺及流程(04)五、支撑承载力计算(07)六、安全文明施工措施(08)天府香城印象工程顶板补强方案第- 3 -页一、工程概况：本工程由四川天府瑞兴实业有限公司开发建设开发建设，本期工程包括1、2、3、4、5栋住宅和商业裙房。
5栋楼均为26层，建筑高度79.9m 。
本工程地下总建筑面积为27635.00，使用性质为汽车库、自行车库、设备用房等；地上部分为带商业服务网点的高层住宅，地上总建筑面积171030.06。
本工程等级为一级，耐火等级一级，结构安全等级为2级，抗震设防烈度为7度。
主体结构设计使用年限为50年。
本工程地下室顶板施工荷载分布在结构设计总说明图纸中规定：地下室顶板车道部分荷载不大于20KN/㎡。
因施工场地限制，施工中的钢筋、砂石堆场只能设置在地下室顶板上，钢筋堆场的钢筋堆放重量按150吨堆放、砂石堆放高度按 1.5m 高堆放,在地下室顶板面施加的施工荷载分别为：钢筋堆放面积按6m ×9m=54㎡计算，1500 KN /54㎡=27.8 KN/㎡；砂石堆放高度按1.5m 高计算，1.5×18 KN/1㎡=27 KN/㎡；在施工过程中钢筋（水泥）、砼运输车辆必须经地下室顶板面进入施工现场，钢筋（水泥）运输车辆（总车重量按65吨运输）、施工砼泵车一部重量40吨，在地下室顶板面施加的施工荷载分别为：650 KN /2.5m/9m=28.9KN/m 2；砼泵车等效于28 KN/ m 2。
而设计实际施工荷载荷载不大于20KN/ m 2，无法满足施工需要。
需要用钢管脚手架进行支撑加固来补强地下室顶板施工荷载。
（钢筋堆场、砂石堆场及运输路线图、施工电梯安装图详天府香城印象装饰阶段平面布置图）。
地下室顶板临时加固方案计算[详细]
![地下室顶板临时加固方案计算[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/f379f68b376baf1ffd4fad6d.png)
中华锦绣工程中庭地下室顶板临时加固方案计算一、说明:中华锦绣工程地处二面临街,一面临小学,一面临大排水沟,地势紧张,项目部研究决定,在工程装饰(修)阶段,暂把中庭地下室顶板充分利用作砂、石堆场.由于,原设计未考虑这一情况,而砂、石堆场及砂、石运输车荷载大,且常有随意超载可能.要暂时利用中庭地下室顶板,必须进行临时加固处理.中庭地下室顶板柱网为7.8米×7.8米,顶板厚160米米,主梁300×700,双向次梁200×600,砼标号C35,梁、柱二级钢、板三级钢.板底加固采用φ48×3.5(长3.5米)钢管,组成4管空间格构柱(优点:承载能力大,整体刚度、稳定性好),柱顶设可调管托,在管托与板底面间设置2根50×80(L=2.0米)木枋,利于均匀传力.二、计算参照板式桥梁设计资料《板式桥梁设计准则》CJJ11-93,砂、石运输汽车活荷载,选300KN(30t)级汽车荷载运输车总重力 300KN(30t)前轴总重力 60KN后轴总重力 2×120KN轴 距 4.0+1.4轮 距 1.8前轮着地宽度及长度 0.3×0.2中、后轮着地宽度及长度 0.6×0.2车辆外形尺寸(长、宽) 8×2.5每车总:G=300KN ×1.4(超载系数)=420KN(42t)注:实际管理时,应尽可能严格控制在20米3/车×1.8t /米3=36t,加上车重不超过42t.计算时,分析运输翻斗在倾倒砂、石瞬间,冲击荷载集中在后排四个车轮承担,车轮与地下室顶板面接触呈“2×0.6×2”矩形面受荷.而顶板在车轮局部荷载作用下,不仅直接承压部分α1的板带参加工作,其相邻板带也会分担部分荷载共同工作.如何确定板的有效工作宽度(或荷载有效分布宽度)应慎重考虑.1、车轮作用在地下室顶板面跨径中部时,α++=d 1α267.336.28.16.03=++=L m L b b 167.136.23.031=+=+= 上式中:1α——2个车轮着地宽度,米d ——后排两处轮边缘距离,米L ——双向次梁跨距,米2、砂、石运输车后排一侧单轮轴压荷载28752.06.044204m KN ab G P ⋅=⨯⨯==3、1米宽地下室顶板,(嵌固)板(条)带的跨中可变作用弯矩op M )2(24)1(t L a P -⋅⋅⋅+=ω )216.06.2(267.324875)3.01(-⨯⨯⨯+= 52.216.113.1⨯⨯=56.36=K N . 米4、多跨连续板弯矩当t/h ＜L/4时最大弯矩: 中M oq M 5.0+=m KN ⋅+=⨯+=28.1856.365.0支座处弯矩: 支M oq M 7.0-=m KN ⋅-=⨯-=592.2556.367.0三、4管组合空间格构式钢管柱承载力及稳定性计算经试算,仅采用一根独立的φ48×3.5钢管柱,承受砂、石运输车倾倒时, 后轮产生的瞬间冲击荷载有难度.实际操作时,不能保证全部选用新钢管,也不能保证对原旧钢管进仔细检测选用,尚若其中某根钢管柱受力失稳、不到位,可能引起意想不到的副面连锁反应.因此,本方案考虑采用4管组合空间格构式钢管柱共同受力,优点:空间格构柱承载能力大、刚度好、稳定性强.1． 钢管规格及截面特性d t A1 I W ⅰ 每米重48 3.5 4.89 12.19×104 5×103 15.8 3.84千克/米I ——截面惯性矩W ——截面抵抗矩ⅰ——回转半径钢管￠48×3.54管组合空间格构式钢管柱整石墙体截面特性平面桁架柱 21278.989.422cm A A =⨯=⨯=∑空间格构柱 2456.1989.44cm A =⨯=∑cm y 3056.196078.91=⨯=cm y 22.2078.9302=-=455.51422.1578.93019.12cm I x =⨯+⨯=3188.15302/8.455.514cm W X =+=x W 2345.2522.2055.514cm ==cm A I i x x 11.13056.191045.2521=⨯==∑2． 4管组合空间格构式钢管柱整体承载力cm H 1600=(格构柱每格段高)31.1201.131600===λλH x∑∑⨯+=⎩⎨⎧=⎩⎨⎧⨯=管管2422022756.1978.94289.4A A X cm A x x λ14.878.956.192731.12=⨯+=KN N EX 76.15414.81056.19205.014.32=⨯⨯⨯=地下室局部顶板,在砂、石运输车后排一侧单轮作用下,其有效面积上承受的最大荷载KN KNP 2.55167.126.32420=⨯⨯=因 N EX ＞P,即154.76＞55.2KN 满足安全要求四川利安建设工程有限公司2008. 3. 31。
地下室顶板施工荷载补强方案(精)
蓝光空港国际城（二期）工程地下室顶板施工荷载补强方案目录一、工程概况： (2)二、地下室顶板施工荷载计算的依据： (3)三、施工准备 (3)四、施工工艺及流程 (3)五、后浇带支撑加固 (4)六、钢管支撑体系的拆除 (5)七、荷载计算 (6)八、安全文明施工措施 (10)地下室顶板施工荷载补强方案一、工程概况：本工程位于成都市双流县航空港，南临大件路、西环港路。
5#楼分为办公楼与商业楼。
由1幢5#-A共19F, 总高66.00m ；1幢5#-B共18F 总高=67.00m;高层建筑组成。
主楼下1-4层裙楼为商业。
±0.000相当于绝对高程490.70m ，地下室共有1层，整个建筑群以现代的立面风格为主，并充分考虑生态、低碳与节能设计。
总建筑面积：约11.2万平方米，地上建筑面积为约7.4万平方米，地下室建筑面积为约3.8万平方米。
7#楼分为办公楼与商业楼。
由1幢7-A 共18层，总高为67.00m ；3幢7-B1～B3共13F, 总高63.5m 高层建筑组成。
主楼下1、2层裙楼为商业。
总建筑面积：约10.0万平方米，地上建筑面积为约7.9万平方米，地下室建筑面积为约2.1万平方米。
本工程地下室，顶板厚为160mm ，砼强度等级为C30，地下室顶板上部配筋为C10@180，下部配筋为C8@200均为双层双向设置。
本工程地下室总建筑面积为54849m 2。
使用性质为汽车库、自行车库、设备用房等；地上部分为带商业及办公楼。
本工程等级为二级，耐火等级一级，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度。
主体结构设计使用年限为50年。
本工程地下室顶板施工荷载分布详见附图。
施工中的荷载类型主要有施工电梯、砂石堆场、钢筋加工房及堆场、木工加工场及砂石堆场及格种材料堆场，只能设置在地下室顶板上。
图纸中设计实际施工荷载荷载不大于4KN/ m 2，无法满足施工需要。
需要用钢管脚手架进行支撑加固来补强地下室顶板施工荷载。
地下室顶板补强方案
（9）N9回路：负责2#施工电梯用电
取需用系数Kx=0.7；COSφ=0.7；
Pe= Kx×ΣPe=30.8KW；
Ij＝Pe／（ Ue cos ）＝67A
选择YJLV-3*70+2*35埋地敷设。
（10）N10回路：负责6#施工电梯用电
取需用系数Kx=0.7；COSφ=0.7；
2.经用电负荷计算，现场提供的用电负荷基本满足现场施工的需求；
3.基坑周围电缆敷设全部采用埋地敷设，埋地深度为800mm，入坑内电缆采用穿钢管的方式保护。
4.电缆敷设选型，详见电缆计算选型部分。
8.3
综合科住院楼、妇产科住院楼、神经科住院楼、肿瘤科住院楼地下3层地上11层。地下室每层设1个二级箱，楼上每三层设置1个二级箱，由该楼层二级箱负责楼上、楼下以及本楼层三级箱电源以满足楼层施工用电需要。
配电室、箱设置标准
7.3
按照供电区域负荷容量，并考虑可能出现的机动用电，从满足以下三个方面的条件进行配线选择：按机械强度选择，按允许电流选择，按允许电压降选择，所选用的电缆以三个中最大者为准。考虑到施工现场条件差、临时性强、变化大等因素，所有电缆针对使用环境及工况合理选用。
7.4
本工程采用TN-S接零保护系统，即三相五线制，并且在配电房现场总配电箱及各分拉处作重复接地，对于塔吊等设备做防雷接地。
Qjs=K∑q*∑Q30=0.95*(590.8+363.6+146.3+188.5+61)=1282.69 kvar
（8）无功功率补偿容量
考虑到现场变压器的功率补偿因数（一般工地现场的用电功率因数为0.9~0.95），根据《民用建筑电气设计手册》“比补偿容量表”可知比补偿容量qc=1.19，年平均有功负荷系数an=0.75；
地下室顶板加固方案
目录第一章工程概况 (1)1、工程项目基本情况 (1)2、设计概况 (1)第二章编制依据 (2)第三章平面布置 (2)1、场地布置 (2)第四章荷载的分析 (4)1、材料堆场 (4)2、行车道 (5)3、刚管堆载验算 (6)4、木枋、模板堆载验算 (7)第五章支撑加固体系设计 (7)1、加固体系的选型 (7)第六章监督与监测 (8)第七章安全保证措施 (8)第八章计算书 (9)第一章工程概况1、工程项目基本情况2、设计概况加固区域使用时间：2017年7月初至主体结构封顶后两个月。
第二章编制依据第三章平面布置1、场地布置（1）由于施工现场场地狭窄，地下室周边无合适的钢筋堆放场地；根据施工进度需要，现考虑地下室顶板区做为临时钢筋加工棚及材料的堆放场地。
（2）根据施工现场、周边道路、塔吊的布置情况综合考虑，将22#楼与21#楼之间附楼地下室顶板、1#楼与4#楼地下室之间附楼顶板、4#楼与7#楼之间附楼地下室顶板作为材料周转堆场，材料堆场范围（22*46.6m），具体位置详见下图。
（3）本项目考虑有些材料运输车进入地下室顶板,路线图具体位置详见下图。
第四章荷载的分析1、材料堆场（1）圆盘一级钢堆载验算1）每盘的重量计算得：约25KN2）平放时的底面积（圆盘钢底部垫废模板）： 3.14×（圆盘直径1.6/2）×2=2.00m23）车库受到的压力: 25/2=12.5 KN/m2 ）验算4）（圆盘一级荷载为12.5KN/m2）<（顶板可承受荷载20KN/m2），符合顶板承载要求。
不应超过1盘钢筋，不能叠放。
（2）直条二、三级钢筋堆载验算1）每捆的重量计算得：约25KN/捆（即：2.5吨/捆）；2）一扎钢筋每米的重量为：25/9=2.78 KN/M ；3）工字钢架放置如下图示：4）现假设平均每格堆放6扎钢筋，每一格架子底梁受到重量为：2.78×6×1.9/0.95=33.36KN/ m2 >27 KN/ m2 ,所以必须用Φ48.3×3.0钢管进行回顶加固。
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楼板回撑计算书
工程名称：aaa
编制单位：gg
计算书参考书籍：
(1)《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 128-2000；
(2)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）；
(3)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)；
(4)《混凝土结构设计规范》(G1350010-2002)；
(5)《建筑工程模板施工手册》(第二版)；
(6)施工图纸。
1.计算参数设定
项目楼层采用梁板结构，结构完成时间为28d，施工环境温度30℃，混凝土采用42.5级水泥；每层楼层重量25.00kN/m2，设计墙体荷载0kN/m2,设计楼面粉刷荷载0kN/m2，设计活荷载2.00kN/m2。
上部施工荷载Q=10.00kN/m2
回撑材料为：采用单枋b=50mm，h=100mm，木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2 ，顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2；钢管支撑间横向间距900mm，钢管支撑间纵向间距900mm，钢管支撑顶调节螺杆伸出长度150mm。
回撑支承面为C15混凝土楼板，板厚120mm。
2.楼板容许荷载值计算
施工阶段28天强度楼板的容许荷载值计算：
N28ｄ=(1.2×静载+1.4×活载)/0.85=[1.2×(25.00+0+0)+1.4×2.00)]/0.85=38.59kN/m2
利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5级水泥，在温度30℃时，28d龄期混凝土强度百分
比分别为100%，则：N28d=38.59×1.00=38.59kN/m2
3.回撑荷载值计算
回撑荷载值ｑ=上部施工荷载Q-楼板容许荷载值N28d=10.00-38.59=-28.59kN/m2
4.木枋验算
钢管支撑间横向间距=900mm；b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=50×1002/6=83333mm3；I=bh3/12=50×1003/12=4166667mm4。
(1)抗弯强度验算
q=q×钢管纵向间距=-28.59×0.9=-25.73kN/m
M max=qL2/8=-25.73×9002/8=-2605163N.mm=-2.61kN.m
σ=M max/W=-2605163/83333=-31.26N/mm2
木枋σ=-31.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2，满足要求。
(2)抗剪强度验算
V max=qL/2=-25.73×900/2=-15438N=-11.58kN
τ=3V max/（2bh）=3×-11.58×1000/(2×50×100)=-3.47N/mm2
木枋τ=-3.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2，满足要求。
(3)挠度验算
υmax=5qL4/(384EI)=5×-25.73×9004/(384×9000×4166667)=-5.86 mm
[υ]=1200/250=4.80/mm
木枋υmax=-5.86mm＜[υ]=4.80/mm，满足要求。
5.支撑承载力验算
(1)荷载计算
钢管纵向间距900mm
钢管支撑立柱上力N=q×钢管纵向间距×钢管横向间距
=-28.59×0.9×0.9=-23.16kN
(2) 钢管支撑稳定性验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
ϕ=0.634,P=N/(ϕA)=3030/(0.634×424.00)=11.27 N/mm2
钢管立杆稳定性计算11.27N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
6.支撑支承面验算
钢管支撑立杆设配套底座100mm×100mm，支承面为（按C15考虑）混凝土楼板。
楼板厚120mm，上部荷载F=N=-23.16kN；
（1）支承面受冲切承载力验算
βs=2.00，f t=0.91N/mm2，h O=120-15=105mm，βh =1.00
η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，U m=4×（100+105）=820mm
(0.7βh f t＋0.15σpc,m)ηU m h O=(0.7×1×0.91+0.15×0)×1.00×820×105/1000=54.85kN
钢管支承面受冲切承载力54.85kN＞上部荷载F=-23.16kN，满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
b A =（0.1×3）×（0.1×3）=0.09 m 2，l A =0.1×0.1=0.01 m 2
l β=(b A /l A )0.5=3，cc f =0.85×7200=6120 kN/m 2，ω=0.75 l cc l A f ωβ=0.75×3×6120×0.01=137.7 kN
钢管支承面局部受压承载力137.7kN ＞上部荷载F=-23.16kN ，满足要求。