自动计算,梁板张拉计算书
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板的张拉是一种常见的结构加固方法，可以提高梁板的能力和
稳定性。
在梁板张拉的过程中，了解梁板的实际伸长量是非常重要的，它可以帮助我们更好地设计和施工梁板加固工程。
首先，我们需要知道梁板的伸长量计算公式。
梁板的伸长量可以
通过以下公式来计算：
△L = L0 * E * ε
其中，△L为梁板的实际伸长量，L0为梁板的原始长度，E为梁板材料的弹性模量，ε为梁板受力时的应变。
其次，我们需要了解梁板受力时的应变情况。
梁板的应变可以通
过以下公式计算：
ε = σ / E
其中，ε为梁板的应变，σ为梁板受到的应力，E为梁板材料的
弹性模量。
通过测量梁板受到的应力，我们可以计算出梁板的应变情况。
然后，我们需要知道梁板材料的弹性模量。
弹性模量是梁板材料
的一个重要物理参数，可以通过材料试验或相关资料来获取。
不同材
料的弹性模量会有所不同，我们需要根据实际情况选择相应的数值。
最后，我们需要测量梁板的原始长度。
在进行梁板加固工程时，我们需要准确测量梁板的原始长度，以便计算出梁板的实际伸长量。
总而言之，梁板张拉实际伸长量的计算需要了解梁板的伸长量计算公式、梁板受力时的应变情况、梁板材料的弹性模量和梁板的原始长度。
通过这些信息的计算和测量，我们可以准确地计算出梁板的实际伸长量，为梁板加固工程的设计和施工提供有力的指导。
梁板预应力张拉及计算书
16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度的85%，且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。
张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验, 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序拉顺序为：左N1—右N2f右N1—左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。
四、锚具、钢绞线(T con (0.75fpk)—持荷5min—锚固。
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用© 15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=S1+A L2式中：△L――为预应力筋的实际伸长量△L――为100%长拉力时预应力筋的实测伸长量△L2――为初应力时预应力筋的推算伸长量（本工程取值6mm 上式中△ L2= （c o/Ep）XL式中：c 0——为0.1 c con = 1860 X 0.75 X 0.1= 139.5MPaL――预应力筋长度其余各符号的含义与上述相同九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。
30mT梁张拉数据计算书
L=30m T 梁连续刚构张拉计算书一、 编制说明本计算书为L=30m T 梁连续刚构张拉控制计算书，适用于沪蓉西X1合同段30m T 梁预应力张拉作业。
在编制本计算书时，30m T 梁预应力钢束采用的是ASTM416-92a 标准的低松弛高强度钢绞线，其公称直径15.24mm ，抗拉强度标准值fpk ＝1860Mpa ，张拉控制应力σcon＝0.75fpk ＝1395MPa=195.3KN 。
二、 编制依据1、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段招标文件《项目专用本》；2、《两阶段施工图设计》第Ⅲ.X1.J7册；3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；4、湖北沪蓉西恩利段第X1合同段《项目实施性施工组织设计》。
三、 张拉伸长量计算 1、张拉计算公式及参数确定 1.1平均张拉力公式及参数： 式中：P p －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） P －每分段的起点张拉力（N ）X －从张拉端至计算截面的孔道长度，分段时X ＝L （m ） θ －从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K －孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015 μ －预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.25[公式及μ、K 取值来源于《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中附录G-8内容]1.2预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：式中：Pp －各分段预应力筋的平均张拉力（N ） L －预应力筋的分段长度（mm ）{}（公式1）μθkx μθ）（kxe 1P p P ++=--（公式2）pE p A Lp P ΔL =Ap －预应力筋的截面面积（mm2），取值140mm2Ep －预应力筋的弹性模量（N/mm2）根据试验结果取值1.96×105MPa 依上述公式计算得边跨30m T梁及中跨30m T梁标准梁长钢绞线伸长量如下表所示：边跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量中跨30mT梁标准梁长钢绞线伸长量（注：表中ab及ab′段长度在计算伸长量时，增加了钢绞线的工作长度0.55m）钢绞线编号及分段情况见附图四、千斤顶张拉力与对应油表读数计算经2006年10月30日委托四川省建设工程质量检测中心对我标段张拉千斤顶及油表校验报告（附录），计算千斤顶张拉力与对应油表读数如下：1、编号060619千斤顶对应6006.5.2119号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0219F+0.26编号060619千斤顶对应6006.5.2136号油表时：千斤顶回归方程：P=0.022F+0.15式中：P －油压表读数（MPa）F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060619 油表号：6006.5.21192、编号060626千斤顶对应6006.4.2028号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0199F+0.42编号060626千斤顶对应6006.4.2041号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0201F-0.2式中：P －油压表读数（MPa） F －千斤顶拉力（KN）千斤顶号：060626 油表号：6006.4.2028。
梁板预应力张拉理论伸长值计算(已编公式,自动计算)
梁板预应力张拉理论伸长值计算(已编公式，自动计算) 1：1. 引言1.1 背景1.2 目的2. 预应力梁的概述2.1 定义2.2 组成部分2.3 原理3. 梁板预应力张拉理论伸长值计算方法3.1 公式推导3.2 计算步骤4. 系统参数4.1 材料参数4.2 几何参数4.3 边界条件5. 示例计算5.1 输入数据5.2 计算结果6. 结果分析6.1 张拉力对伸长值的影响6.2 材料参数对伸长值的影响7. 结论8. 参考文献附件：包括示例计算用到的数据表、图片等。
法律名词及注释：- 预应力梁：指在混凝土构件预制过程中加入预应力钢束，通过张拉力使混凝土内部产生压应力，以提高混凝土的承载能力和抗裂能力。
- 张拉力：指预应力梁中的预应力钢束所施加的拉力。
- 伸长值：指预应力梁在受到张拉力作用后产生的变形量，通常用于衡量预应力钢束的拉伸程度。
- 材料参数：指在伸长值计算中所涉及到的混凝土、钢束等材料的性质和特性，如弹性模量、截面面积等。
- 几何参数：指预应力梁的尺寸和几何形状特征，如梁板的长度、宽度、高度等。
- 边界条件：指伸长值计算中所假设的预应力梁的边界约束条件，如固支边、自由边等。
---2：1. 研究目的2. 预应力梁的基本原理2.1 概述2.2 预应力钢束的作用2.3 预应力梁的计算方法3. 梁板预应力张拉理论伸长值的推导3.1 假设与前提条件3.2 公式推导过程4. 张拉理论伸长值计算步骤4.1 输入梁板参数4.2 计算预应力钢束长度4.3 计算伸长值5. 数值计算实例5.1 输入数据5.2 计算结果6. 结果分析与讨论6.1 不同参数对伸长值的影响6.2 伸长值的应用和限制7. 结论8. 参考文献附件：包括示例计算用到的数据表、图片等。
法律名词及注释：- 预应力梁：指在混凝土构件预制过程中加入预应力钢束，通过施加拉力使混凝土产生压应力，以提高结构的承载能力和抗裂能力。
- 张拉理论伸长值：指预应力梁在受到张拉力作用后产生的变形量，通常用于衡量预应力钢束的拉伸程度。
20米箱梁张拉计算书
20⽶箱梁张拉计算书20⽶预制箱梁张拉计算⽅案⼀、基础数据本标段20⽶预制箱梁正弯矩预应⼒钢束共有N 1、N 2、N 3各2束，设计锚下张拉控制应⼒：σcon =1860×0.75=1395MP a 。
按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后⽅可张拉，并采⽤两端对称张拉，张拉程序为：0 初应⼒σcon （持荷2min ）锚固，张拉顺序为N 1、N 2、N 3。
⼆、预应⼒钢束张拉⼒计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应⼒已经考虑了预应⼒损失，故张拉⼒按公式:F n =σcon ×A ×n 进⾏计算，如下：N 1 钢束锚下张拉⼒ F 1=σcon ×A ×n=1395 MP a ×140㎜2×3=585.9KN 其中：A 为每根预应⼒钢绞线的截⾯积；n 为同时张拉的预应⼒钢绞线的根数； F 为钢绞线锚下张拉⼒。
其余钢束张拉⼒计算同N 1，各钢束张拉⼒如下表：中跨箱梁预应⼒钢束张拉⼒计算明细表（表⼀）边跨箱梁预应⼒钢束张拉⼒计算明细表（表⼆）三、压⼒表读数计算本桥采⽤200吨千⽄顶进⾏张拉，经校验：编号为312#千⽄顶对应的压⼒表编号为Y01280283,Y01280257，校准⽅程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。
编号为80602号千⽄顶对应的压⼒表编号为20087029，校准⽅程为P=0.013172F+0.004535。
故N1钢束采⽤312#千⽄顶张拉时的压⼒表度数分别为：1）压⼒表编号为Y01280283：F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a2）压⼒表编号为Y01280257：F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a其余钢束压⼒表读书计算同N1，压⼒表度数详见下表：预应⼒钢束100%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)（表三）预应⼒钢束10%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)（表四）预应⼒钢20%бk张拉⼒所对应的压⼒表度数明细表(中跨箱梁)（表五）另边跨箱梁的腹板N1、N2、N3钢束均为4根钢绞线，张拉时其各钢束的压⼒表读数同中跨箱梁N2钢束的数据。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先张法空心板梁张拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大张拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超张拉。
当张拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新张拉到控制应力，直到稳定为止。
现将张拉控制程序说明如下：一、张拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先张法采用一端张拉，另一端固定，其中预应力钢筋张拉控制应力为0.70 f=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出pk厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先张法张拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），张拉采用双控，以张拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计张拉力（N）L——张拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（张拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（张拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格范围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格范围：543～611mm；二、先张法预应力空心板梁张拉油压表读数计算式张拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制张拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制张拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先张法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式张拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2005KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式张拉机P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa1.0σcon =0.01829×2369.6÷2×1.0+0.08=21.75 MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPaP=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2551.9÷2×0.25+0.08=5.91MPa0.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3281KN. 一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa1.0σcon =0.01715×3281÷2×1.0+0.22=28.35MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计张拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式张拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式张拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa0.5σcon =0.01715×3645.6÷2×0.5+0.22=15.85MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式张拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。
张拉计算书
预制梁板钢绞线张拉计算书1-1.油表归零、千斤顶校验1#（出厂编号：9622）千斤顶104137油表：Y=28.6X+222#（出厂编号：9619）千斤顶104151油表：Y=28.6X+231-2.张拉端张拉力计算(KN)备注:张拉力P=A y R y b0.75NP--------张拉端张拉力KNR y b------钢绞线标准强度R y b=1860MPaA y-------每根钢绞线断面积A=140mm2N--------每束钢绞线根数13M空心板①号钢束N=5 ②号钢束N=416M空心板①号钢束N=5 ②号钢束N=520M空心板①号钢束N=6 ②号钢束N=620M箱梁中跨①号钢束N=3 ②号钢束N=3 ③号钢束N=3 20M箱梁边跨①号钢束N=4 ②号钢束N=4 ③号钢束N=4 20M箱梁负弯矩①号钢束N=1 ②号钢束N=10.75R y b-----锚下控制应力1-3.平均张拉力计算(KN)备注:P P=P(1-e-(kx+μθ) ) /(kx+μθ)P P-------平均张拉力（KN）P--------张拉端张拉力（KN）X--------从张拉端到计算断面的孔道长度（m）θ-----从张拉端到计算断面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） 13M空心板①号钢束 X=6.301 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=6.324 m θ=9°=0.157080rad16M空心板①号钢束 X=7.801 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=7.834 m θ=12°=0.209440rad20M空心板①号钢束 X=9.801 m θ=2.5°=0.043633rad②号钢束 X=9.857 m θ=14°=0.244346rad20M箱梁中跨①号钢束 X=9.684 m θ=6.5°=0.113446rad②号钢束 X=9.705 m θ=6.5°=0.113446rad③号钢束 X=9.574 m θ=1.4°=0.024435rad20M箱梁边跨①号钢束 X=9.796 m θ=6.5°=0.113446rad②号钢束 X=9.818 m θ=6.5°=0.113446rad③号钢束 X=9.686 m θ=1.4°=0.024435rad20M箱梁负弯矩①号钢束 X=6.505 m θ=3°=0.052360rad②号钢束 X=3.505 m θ=3°=0.052360radK------孔道偏差系数 K=0.0015μ-----摩擦系数μ=0.201-4.伸长量计算备注:ΔL=P p L/(A p E p)=0.75R y b(1-e-(kx+μθ) )/(KX+μθ) L/E PΔL----从张拉端到计算截面长度的钢绞线束伸长值(m) P p ----从张拉端到计算截面长度的钢绞线束平均张拉力(KN) L------从张拉端到计算截面的钢较线长度 (m)13M空心板①号钢束 L=6.951 m ②号钢束 L=6.974 m16M空心板①号钢束 L=8.451 m ②号钢束 L=8.484 m20M空心板①号钢束 L=10.451 m ②号钢束 L=10.507 m20M箱梁中跨①号钢束 L=10.334 m ②号钢束 L=10.355 m③号钢束 L=10.224 m20M箱梁边跨①号钢束 L=10.446 m ②号钢束 L=10.468 m③号钢束 L=10.336 m20M箱梁负弯矩①号钢束 L=7.155 m ②号钢束 L=4.155 mA p-----钢绞线束截面积A p=NA yE p-------钢绞线弹性模量，由试验结果确定，暂E p=195×103MPa 1-5.总伸长值计算备注:总伸长值=单端伸长值×21-6.油表油压计算(1#顶 104137油表)备注:(1)、由于伸长值较小,初应力不宜采用15%,以减小误差；(2)、由于锚圈口预应力损失,锚固时锚具变形、力筋回缩、接缝压缩损失,故采用减少张拉速度的方法,以减少施工时预应力损失；(3)、1#千斤顶104137油表：Y=28.6X+22油表油压计算(2#顶 104151油表)备注: (1)、由于伸长值较小,初应力不宜采用15%,以减小误差；(2)、由于锚圈口预应力损失,锚固时锚具变形、力筋回缩、接缝压缩损失,故采用减速小张拉速度的方法,以减少施工时预应力损失；(3)、2#千斤顶104151油表：Y=28.6X+231-7、张拉施工1、张拉设备选定（1）、千斤顶：采用150T双作用穿心式千斤顶，行程10cm，2台。
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梁板张拉计算书
一、材料及性能
低松弛钢绞线φ15.20mm，产地：江西省新华金属制品有限责任公司Ag=140mm2 Ep=1.95×105Mpa 强度=1860Mpa
二、张拉力计算
1、锚下控制应力б k=0.75fpk=1395(Mpa)
2、单根钢绞线张拉力：NK=0.75fpk×Ay=1395×140=195.3(KN)
3、4束时的控制力为：195.3×4=781.2(KN)
5束时的控制力为：195.3×5=976.5(KN)
三、施工控制力与压力表表的关系
1、不同阶级的张拉力值：
20%NK时： 4束张拉力：0.2×195.3×4=156.2(KN)
5束张拉力：0.2×195.3×5=195.3(KN)
40%NK时： 4束张拉力：0.4×195.3×4=312.48(KN)
5束张拉力：0.4×195.3×5=390.6(KN)
103%NK时： 4束张拉力：1.03×195.3×4=804.6(KN)
5束张拉力：1.03×195.3×5=1005.795(KN)
2、张拉力与压力表的关系（检测报告附后）
千斤顶线性方程：千斤顶编号：12150 压力表编号：IE0443101 方程式：F=31.361P+10.867
表1计算式：(张拉力-10.867)÷31.361=压力表值
千斤顶线性方程：千斤顶编号：12151 压力表编号：IE0443123
方程式：F=31.668P+15.38
表2计算式：(张拉力-15.38)÷31.668=压力表值
3、预应力钢绞线张拉伸长量计算
1）预应力钢筋分三段，A、C段为直线段，B段为曲线段，在A段增加千斤顶工作 长度0.4米。
2）预应力管道为预埋波纹管。
3）钢绞线弹性模量设计为1.95×105MPa
4)偏差系数设计为k=0.0015
5)波纹管摩擦系数为μ=0.25
计算表附后：。