水力澄清池计算表
水管水力计算表格
S-35
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/ R-35
S-36
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/
/ R-36
SUM(Pa)
0
36 回
运动粘度 (10-6m2/s) 0.805
水
管
内径 管段长 流 速 阻力
(mm) m
m/s
系数
13 14
15
16
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40
制冷机组
41
热水锅炉
42
热交换器
43 电动调节阀
44
空调箱
45
风机盘管
46
冷却塔
SUM(Pa)
0
水系统总阻力
水系统水力计算
管径 内径 数量 阻力 mm mm (只) 系数
4 567
流量 m3/h
8
流 速 局部阻力
m/s
Pa
9
10
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澄清池设计计算书
浓缩室泥渣平均浓度取δ=2500 mg/l
浓缩斗采用一个正四棱形台体，尺寸：上底为2m，下底为0.6m，棱台高2m
故实际浓缩室体积
泥渣浓缩室的排泥管直径100mm
二机械搅拌设备计算：
采用无机变速电动机，功率5-7KW
1.已知条件：
第一絮凝室纵剖面积F=30
第二絮凝室内径D1=5.45m
第一絮凝室深度H6=1.7 m
导流室出口平均半径D3=（D1'+D2）/2=6.7 m
导流室出口宽度
出口竖向高度B1'=B1/cos45=1.3 m
配水三角槽
三角槽断面面积，取高×底=1m×2m，则w4=Q/2/v4=0.146
三角槽缝宽 ，取0.02m第一絮凝室上口直径D4=D1'+2×1=5.55+2=7.55 m
第一絮凝室高度H6=H1+H2-H4-H5=2.8+1.75-1.5-1.36=1.7 m
机械搅拌澄清池设计
题目：试设计计算一座处理水量为800m3/h的机械搅拌澄清池。水厂自用水量按5%计。要求计算确定所选机械搅拌澄清池的主要尺寸，选配电机并按比例画出示意图。
一澄清池池体尺寸计算：
1.已知条件：
设计水量含（自用水量）Q=840 =0.233
泥渣回流比取R=4，则第二絮凝室提升流量Q提=5Q=1.167
=11片
搅拌叶片和叶轮的提升叶片均装11片，按径向布置。
电动机功率：按叶轮提升功率和叶片搅拌功率而定。
A叶轮提升功率
N1=ρQ提h/102/η=2.517 kW
ρ-水容重，按泥水混合采用1100kg/ ，η-叶轮效率取0.5，
h-提升水头，按经验公式h 0.09873≈0.1 m
水力计算表
附录B 水力计算表《水力计算图表》汇集了给水排水工程设计常用的水力计算图表。
内容包括给水工程用钢管、铸铁管、塑料管水力计算表，圆形断面钢筋混凝土输水管水力计算表；圆形、矩形、马蹄形、蛋形断面排水管道水力计算图，以及梯形明渠水力计算图；热水管、钢塑复合管、蒸汽与压缩空气管的流量与压力损失计算表等。
为充分发挥实用设计功能以及配合计算机辅助设计的应用，《水力计算图表》配置了上述所有水力计算图表的电子软件，可通过计算机准确、方便、快速地检索、查询和计算。
B.0.1制表说明。
1水力计算表格按公式（4.4.1-1）编制，管道单位长度沿程水头损失为：i＝105C h－1.85dj－4.87q g1.85（B.0.1-1）式中i——管道单位长度水头损失（kPa/m）；d j——管道计算内径（m）；C h——海澄-威廉系数，C h＝140；q g——设计流量（m3/s）。
2建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表分别按管系列S5、S4、S3.2和工作水温10℃编制。
建筑给水聚丙烯热水管水力计算表分别按管系列 S3.2、S2.5、S2.0和工作水温70℃编制。
i L＝0.011dj－4.87q g1.85（B.0.1-2）i R＝0.008dj－4.87q g1.85（B.0.1-3）式中i L——冷水管单位长度水头损失（kPa/m）；i R——热水管单位长度水头损失（kPa/m）；dj——管道计算内径（m）；q g——设计流量（m3/s）。
B.0.2水力计算表。
建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表见本附录表B.0.2-1，B.0.2-2，B.0.2-3；建筑给水聚丙烯热水管水力计算表见本附录表B.0.2-4，B.0.2-5，B.0.2-6。
表B.0.2-1 冷水管S5管系列水力计算表11表B.0.2-2 冷水管S4管系列水力计算22表B.0.2-3 冷水管S3.2管系列水力计算3333表B.0.2-4 热水管S3.2管系列水力计算续表B.0.2-4表B.0.2-5 热水管S2.5管系列水力计算表55表B.0.2-6 热水管S2.0管系列水力计算表续表 B.0.2-6B.0.3修正系数。
水力澄清池设计计算书
126 m3/h
=
0.0350 m3/s
m3/d = m/s
504 m3/h
= 0.140 m3/s
喉管流速V1=
3 m/s
0.06 m/s
0.04 0.6 0.7
m/s mm/s s
水力循环澄清池部位尺寸符号如图 (1)水射器计算 喷嘴直径
(二)设计计算
d0
4Q0
v0
0.0704 m
设进水管流速V=
f
孔眼中心间距 S D 0.12 m
n2
出水管径采用d= 200 mm
排空管径采用d= 200 mm
mm。 m/s
m,池底坡
池底直径采用D0=
2
角采用γ=
H1 D D0 tan 3.5 m 2
池子直壁部分的高度为H2=H-H1= 2.55 m
45
°,则池底斜壁部分高度为
(8)澄清池各部分容积及停留时间计算 a 第一絮凝池
V 1 h2 (d12 d22 d1d2) 2.39 m3 12
b 第二絮凝池
45 °倾角,则喇叭口高度为
d5 d1 tan 45 250 mm 2
喷嘴与喉管的距离S=2d0= 150 mm
(3)第一絮凝室计算 上口直径
d2
4Q1
v2
1.72
m
取d2=
1.7 m
上口面积
1
d
2 2
2.27
m2
4
实际出口流速
v3 '
4Q1
d
2 2
0.0617
m/s
=
设第一絮凝室高度为h2,锥形角取
=
第二絮凝室高度取h4=
3
水厂设计(沉淀池、滤池)及计算公式(例)
净（制）构筑物根据人饮工程设计规模Q ＝6000m ³/d ，为自流引水处理，运行时间为24小时/天，日处理水量约6000 m ³，每小时水处理能力为250 m ³/h 。
水厂建两组净水建筑物，每组日处理水量约3000 m ³，每小时水处理能力为125 m ³/h 。
水厂建净水建筑物两组四座，单组净化能力Q ＝125m ³/h 。
水源水质化验结果表明，浑浊度、大肠菌群、细菌总数三项指标超标。
为保证人民生活饮水卫生达国标GB5749-85要求，拟定净水构筑物工艺流程为：进水→旋流孔室反应→斜管沉淀→重力式无阀滤池→清水池。
现只计算一座（1500 m ³）的净水结构：一．穿孔旋流孔室式反应池设计参数：反应池采用6格，反应时间20分钟，池高度拟定为3.7m ，V 进口＝1.0m/s ，V6＝0.2（m/s ）。
反应池总容积W=QT/60＝62.5×20/60＝20.83（m ³）反应池面积F=W/H=20.83/2.5=8.332(㎡)单格池面积f ＝F/n ＝8.332/6＝1.389（㎡）设计拟定为正8边形内切圆直径为1.3m 的单个反应池的面积为1.4㎡，满足设计要求。
各单池进孔口流速=1.0+0.2-0.2×T t n )12.00.1(122-+ =1.2-0.2T t n241+ 第一格进口管径采用0.15mtn ＝n Tn '' 式中n ''——第n 格序数n ＝6格t1＝3.33（min ） t2＝6.67（min ）t3＝10（min ） t4＝13.33（min ）t5＝16.67（min） t6＝20（min）V1=1.2-0.2×sqrt((1+24×3.33/20))＝0.75（m/s）V2=1.2-0.2×sqrt((1+24×6.67/20))＝0.6（m/s）同理可求得：V3=0.48（m/s） V4=0.38（m/s）V5=0.28（m/s） V6=0.2（m/s）各格进口尺寸，1—6格拟定为正8边形由流量公式得：Q＝62.5m3/h＝0.01736 m³/s据公式Fn=Q/Vn计算得：F1=0.01736/0.75＝0.0231（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.11×0.22=0.0242（㎡）F2=0.01736/0.6＝0.0289（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.12×0.24=0.0288（㎡）同理得：F3＝0.0363（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.14×0.27=0.0378（㎡）F4＝0.0462（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.16×0.29=0.0464（㎡）F5＝0.0613（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.18×0.34=0.0612（㎡）F6＝0.0868（㎡）实际采用孔口尺寸：b×h＝0.21×0.42=0.0882（㎡）GT值计算，要求梯度值GT在104—105之间由公式G式中h＝1.06 V2n/2g为孔口水头损失经计算得：H进口＝0.054 h1＝0.03 h2＝0.019 h3＝0.012 h4＝0.008 h5＝0.004则h＝h进口+h1+h2……h5＝0.111（m）G2010029.160111.05004⨯⨯⨯⨯-＝21.2（L/s）（G=20~60s-1）GT=21.2×1500＝31800≈3.18×104在104—105之间，故能满足要求。
吨每小时 米直径机械澄清池计算书
已知单座设计水量40m3/h0.01111111m3/s自用水量5%泥渣回流量5倍3～5水总停留时间 1.7h 1.2～1.5第二絮凝室及导流室内流速40mm/s 第二絮凝室水停留时间0.8min 0.5～1.0分离室上升流速0.5mm/s 计算1池体直径1.1第二絮凝室第二絮凝室提升流量＝240m3/h0.06666667m3/s第二絮凝室面积＝ 1.66666667m2第二絮凝室直径＝ 1.45710063m 取 1.8m1.2导流室导流室面积＝ 2.5434m2导流板面积＝0.2m2导流室与第二絮凝室面积之和＝ 5.2868m2则导流室直径＝ 2.5951449m 取 2.6m1.3分离室分离室面积＝22.2222222m2第二絮凝室、导流室、分离室面积之和＝27.5090222则澄清池直径＝ 5.91974158m 取6m 计算2池体高度40m3/h机械加速澄清池以Q 提计，上升流速40-60钢板厚度忽略不计钢板厚度忽略不计钢板厚度忽略不计2.1有效容积＝71.4m3池内结构所占体积＝2m3则设计总容积＝73.4m3设直壁有效水深＝ 1.8m 则直壁部分有效容积W1＝50.868m32.2池体斜壁部分所占体积W2＝20.532m3又r=R-H2,代入整理后得：当H2= 1.05m A=-0.0314355所以取H2＝1m2.3池底部直径＝4m池底坡度＝6%池底坡降＝0.12m2.4超高H0＝0.3m池体直壁高H1＝ 1.8m 池体斜壁高H21m 池底坡降＝0.12m 总高 3.22m 计算3各部分体积之比3.1第二絮凝室高度H4＝ 1.25815837m取 1.25m导流室水面高出第二絮凝室出口的高度H5＝0.29488087m取0.3m设导流室出口流速50mm/s 导流室出口平均直径＝ 2.2m 则导流室出口宽度＝0.19301293mH 23-3RH 22+3R 2H 2-(3/3.14)W 2=0令A＝H 23-3RH 22+3R 2H 2-(3/3.14)W 2即(3.14/3*H2)*（R 2+rR+r 2)=W2取0.2m 导流室出口竖向高度＝0.28284271m 取0.28m 第二絮凝室体积（包括导流室在内）＝7.39627m33.2配水三角槽内流速0.25m/s 三角槽断面0.02222222m2等腰直角三角形，直边长＝0.21081851m 取三角槽直边长0.25m3.3第一絮凝室高度＝ 1.25m上部圆台： 上底半径＝1.15m 下底半径＝2.2m 高＝ 1.05m下部圆台： 上底半径＝2.2m 下底半径＝2m 高＝0.2m 则第一絮凝室体积＝12.3246308m33.4分离室体积＝51.6790992m33.5第二絮凝室体积：第一絮凝室体积：分离室体积＝1 1.67 6.99接近1：2：73.6泥渣回流量＝0.05833333m3/s 回流缝内流速＝150mm/s 100-200回流缝宽＝0.02814772m 取0.03m 计算3进出水管（槽）3.1进出水管进出水管管径＝150mm 第一絮凝室体积等于两个圆台体积之和则流速＝0.62907919m/s3.2放空管、排泥管采用DN100计算4搅拌机与刮泥机搅拌机：N=4KW，叶轮直径1.24m,叶轮高度0.09m刮泥机：N＝0.25KW，刮臂直径3.6m。
清水池与水塔容积计算表
黄河水利职业技术学院《城镇供排水工程》课程设计题目《城镇供排水工程》课程设计专业水务管理班级水务管理1002姓名王香军学号 2001080601指导教师张尧旺2012年6月3日清水池与水塔容积计算表（一） 清水池和高地水池的容积和尺寸 1清水池容积和尺寸 清水池所需调节容积31266550000%33.5m W=⨯= 2该城镇规划人口为20万人，确定同一时间内火灾次数为两次，一次灭火用水量为45L/s 。
火灾延续时间为2h 计，故火灾所需用水量为：364826.3452m Q x =⨯⨯⨯=采用对地高水位，且单位容积造价较为经济，故考虑清水池和高地水池分担消防供水，即清水池消防容积2w 按3324m 计算水厂自用水量调节容积按最高日设计用水量的8%计算，即33400050000%8m w =⨯= 清水池安全储量4w 可按上面三部分容积的1/6计算，即小时 一级泵站供水量 二级泵站供水量 清水池调节容积计算 水塔调节容积计算 设水塔 不设水塔 设水塔 不设水塔 (1) (2) (3) (4) (2)-(3) ∑ (2)-(4) ∑ (3)-(4) ∑ 0-1 4.17 3.5 3.1 0.67 0.67 1.07 0.97 0.4 0.4 1—2 4.17 3.5 3 0.67 1.34 1.17 2.14 0.5 0.9 2—3 4.16 3.5 2.55 0.66 2 1.61 3.75 0.95 1.85 3—4 4.17 3.5 2.6 0.67 2.67 1.57 5.32 0.9 2.75 4—5 4.17 3.5 3.1 0.67 3.34 1.07 6.39 0.4 3.15 5—6 4.16 3.5 3.34 0.66 4 0.82 7.21 0.16 3.31 6—7 4.17 4.5 4.5 -0.33 3.67 -0.33 6.88 0 3.31 7—8 4.17 4.5 4.7 -0.33 3.34 -0.53 6.35 -0.2 3.11 8—9 4.16 4.5 5.1 -0.34 3 -0.94 5.41 -0.6 2.51 9—10 4.17 4.5 5.46 -0.33 2.67 -1.29 4.12 -0.96 1.55 10—11 4.17 4.5 4.95 -0.33 2.34 -0.78 3.34 -0.45 1.1 11—12 4.16 4.5 4.8 -0.34 2 -0.64 2.7 -0.3 0.8 12—13 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.67 -0.43 2.27 -0.1 0.7 13—14 4.17 4.5 4.6 -0.33 1.34 -0.43 1.84 -0.1 0.6 14—15 4.16 4.5 4.55 -0.34 1 -0.39 1.45 -0.05 0.55 15—16 4.17 4.5 4.3 -0.33 0.67 -0.13 1.32 0.2 0.75 16—17 4.17 4.5 4.4 -0.33 0.34 -0.23 1.09 0.1 0.85 17—18 4.16 4.5 4.3 -0.34 0 -0.14 0.95 0.2 1.05 18—19 4.17 4.5 4.65 -0.33 -0.33 -0.48 0.47 -0.15 0.9 19—20 4.17 4.5 4.4 -0.33 -0.66 -0.23 0.24 0.1 1 20-21 4.16 4.5 4.8 -0.34 -1 -0.64 -0.4 -0.3 0.7 21-22 4.17 4.5 4.9 -0.33 -1.33 -0.73 -1.13 -0.4 0.3 22-23 4.17 3.5 3.9 0.67 -0.66 0.27 -0.86 -0.4 -0.1 23-24 4.16 3.5 3.4 0.660.760.1∑1001001005.33%8.34%3.41%332148.1164)40003242665(61)(61m w w w w =++=++=所以清水池有效容积343218.81538.116440003242665m w w w w w c =+++=+++= 2高地水池有效容积和尺寸高地水池调节容积31170550000%41.3%41.3m Q w d =⨯==高地水池消防储备容积按3324m计算，则高地水池有效容积为：321220293241705m w w w c =+=+= （二）最高日最高时设计计算（1）确定设计用水量及供水量最高日最高时设计用水量为：S L Q Q d h /3.75850000%46.5%46.5=⨯== 二级泵站最高时供水量为：s L Q Q d I /62550000%5.4%5.4m ax =⨯== 高地水池最高时供水量为：s L Q Q Q I h t /3.1336253.758m ax =-=-= （三）节点流量计算管网边缘一周为单侧配水，其余为双侧配水，则沿线流量、节点流量计算如下表 各管段沿线流量 管段编号 管段长度(m)管段计算长度（m ）比流量L/s*m 沿线流量L/s1-2 1270 1270×0.5=6355775.0/==∑L Q q h cb36.67 2-3 1350 1350×0.5=675 38.98 3-4 650 650×0.5=325 18.77 1-5 620 320×0.5=31017.9 5-6 760 760 43.89 2-6 1150 1150 66.41 6-7 1130 1130 65.26 3-71390139080.277-8 1040 1040 60.064-8 1670 1670×0.5=835 48.225-9 1730 1730×0.5=865 49.959-10 1500 1500×0.5=750 43.316-10 480 480 27.7210-11 1020 1020×0.5=510 29.457-11 1140 1140 65.8411-12 760 760×0.5=380 21.958-12 1510 1510×0.5=755 43.6合计∑L=13130 758.33各节点流量表节点编号连接管段节点流量计算式节点流量结果1 1-2 、1-5 0.5×（36.83+17.98）27.32 1-2 、2-3 、2-6 0.5×（36.83+39.15+66.7）713 2-3、3-4、3-7 0.5×（39.15+18.85+80.62）694 3-4 、4-8 0.5×（18.85+48.43）33.55 5-6 、5-9 、1-5 0.5×（44.08+50.17+17.98）55.96 5-6 、2-6 、0.5×（44.08+27.8+66.7+65.54）101.66-10 、6-77 6-7 、7-11 、0.5×（65.54+66.12+80.62+60.32）135.77-8 、3-78 7-8 、8-12 、0.5×（60.32+43.79+48.43）75.94-89 5-9 、9-10 0.5×（50.17+43.5）46.610 9-10 、6-10 、0.5×（43.5+27.84+29.85）50.210-1111 7-11 、10-11 、0.5×（66.12+29.85+22.04）58.611-1212 8-12 、11-12 0.5×（43.09+22.04）32.8合计758.1（四）流量预分配应根据流入管网的流量与各节点的节点流量之和相等以及流量平衡原则进行预分配。
T高密度澄清池设计计算
高效沉淀池池设计计算书一、设计水量Q=47250t/d=1968.75t/h=0.547m3/s二、构筑物设计1、澄清区水的有效水深：本项目的有效水深按7.8米设计。
斜管上升流速：12～25m/h，取22.5 m/h。
——斜管面积A1=1968.75/22.5=87.5m2；沉淀段入口流速取60 m/h。
——沉淀入口段面积A2=1968.75/60=32.81m2；中间总集水槽宽度：B=0.9（1.5Q）0.4=0.9×（1.5×0.547）0.4=0.832m 取B=1.4m。
从已知条件中可以列出方程：X·X1=32.81 ——①（X-2）·（X-X1-0.4）=87.5 ——②可以推出：A=X3-2.4X2-119.51X+65.62=0当X=11.9时A=-11.25＜0当X=12时A=13.9＞0当X=14时A=666＞0所以取X=14。
即澄清池的尺寸：14m×14m×7.41m=1452.36m3原水在澄清池中的停留时间：t=1452.36/0.547=2655s=44.25min；X1=32.81/x=2.34 , 取X1=1.9m,墙厚0.4m斜管区面积：12m×11.7m=140.4m2水在斜管区的上升流速：0.547/140.4=0.0039m/s=3.9mm/s=14.04m/h从而计算出沉淀入口段的尺寸：14m×1.9m。
沉淀入口段的过堰流速取0.05m/s，则水层高度：0.547÷0.05÷14=0.78m。
另外考虑到此处设置堰的目的是使推流段经混凝的原水均匀的进入到沉淀段，流速应该比较低，应该以不破坏絮体为目的。
如果按照堰上水深的公式去计算：h=（Q/1.86b）2/3=（0.547/1.86×14）2/3=0.076m。
则流速为0.385m/s。
这么大的流速经混凝的原水从推流段进入到沉淀段，则絮体可能被破坏。
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设计水量Q=2400m3/d =100m3/h =0.0278m3/s 考虑5%
总进水量Q0=2520m3/d =105m3/h =0.0292m3/s 回流比n=4
设计循环总流量Q1=9600m3/d =420m3/h =0.117m3/s 喷嘴流速V0=7.5m/s喉管流速V1= 2.5m/s 第一絮凝室出口流速V2=0.06m/s
第二絮凝室出口流速V3=0.04m/s
清水区上升流速V4=0.5mm/s
0.6s
取d0=70mm
1.5m/s
取d=150mm
设喷嘴收缩角α为
喷嘴直段长度取
喷嘴管长=220mm
3.38m
取d1=250mm
0.244m
要求净作用水头h p=0.06V O2=
2.38m
(2)喉管计算
斜壁高=mm ≈150
149.3mm
7.58m/s
排泥耗水量
喉管混合时间t1=
(二)设计计算
水力循环澄清池部位尺寸符号如图
则进水管直径
0.157m
水力澄清池设计计算
(一)设计参数
(1)水射器计算
0.0704m
0cotα
-
⨯=
d d
2
喉管长度h1=V 1'.t1=
1427mm 取h1=1450mm 750mm
140mm
取d 2= 1.6m
30
°,则取h 2= 2.5m
取d 3= 2.5m
2.7
0.3m,第二絮凝室出口断面积250
mm 喷嘴与喉管的距离S=2d 0=
2.38
m 取喇叭口直径d 5=3d 1=(3)第一絮凝室计算
1.57m
2.01m 22.52m (4)第二絮凝室计算
0.0581m/s =58.1
mm/s 2.90m
2
0.0403m/s =
2.92m 2
2.51m 第一絮凝室上口水深h =
由
0.31m 40.3mm/s 第二絮凝室高度取h 4=m,其中第二絮凝室至第一絮凝室上口高度h 5=m/s
4.83m 2
出口流速0.024
取D=9m
喉管喇叭口距池底
0.46m,喷嘴与喉管间距0.14m,超高0.3H=
5.4m
2
m,池底坡角采用γ=451.9m T'=t 2+t 3+t 4=5545s =92
min 215.1m
3
94.3
m 3池的总体积V=V 3+V 4=
f 总停留时间d 水在池内的净水历时
e 澄清池总体积
m 3min
(5)澄清池直径计算
58.3m 2
0.50mm/s (6)澄清池高度计算
(7)坡角计算
8.98m 0.0005m/s =1.98m 317°,则池底斜壁部分高度3.5m
(8)澄清池各部分容积及停留时间计算
池子直壁部分的高度为H 2=H-H 1=
5432s
11.26m 396.5
s =90.5
1%计,即
V 泥= 2.15m 3
排泥历时取t
=303m/s,则取d 5=200
mm a 进水管
进水管流速υ= 1.5
m/s
取d =150
mm b 集水槽
流量超载系数取K＝ 1.3q＝0.5Q 0K=0.0190m/s
槽宽b＝0.9q 0.4＝
0.184m 取b=0.2m
5070mm。
0.27m
0.37m
0.2m, h=0.4m
c 槽壁孔眼
取流量系数μ=
0.62孔眼中心线上水头h=0.05m
2出水管径采用d=150mm
防空管径采用d=150mm (10)进出水系统
排泥流量0.072
m 3/s
0.175m (9)排泥设施计算
泥渣室容积按澄清池总容积1.86m
s,排泥管中流速取υ5=2.05h
，则槽中流量
孔眼轴线的淹没水深h 1取mm, 超高h 2取起点槽深h'=0.75b+h 1+h 2=0.157m 环形集水槽设在池壁外侧,采用淹没孔进水。
m 2 =309cm 2
mm, 单空面积f=终点槽深h''=1.25b+h 1+h 2=加工和施工方便,采用等断面,即b=
孔眼总面积0.0309m/s 0.14m
孔眼流速0.61
2.4m,
m
分高度为
s。