框架柱配筋excle计算表
框架柱配筋计算表(excel公式)
0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
0.55
实际受压区高度
ξ=N/α1fcbh0
0.43
0.50
0.41
0.47
0.48
0.43
0.46
0.52
0.42
0.48
0.56
0.43
偏心性质(ξ与ξb比较)
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
大偏心
小偏心
大偏心
大偏心受压计算
ξ As=As'(mm²)
1964.00
1964.00
实际配筋率
ρ×100%
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
1.72
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
2.69
最大配筋率
ρmax×100%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
5%
最小配筋率
ρmin×100%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
0.60%
1.00 1.66 275.33
1.00 1.63 278.62
1.00 1.56 287.75
1.00 2.33 242.23
1.00 2.64 235.90
1.00 1.73 269.24
1.00 2.85 231.83
1.00 2.05 251.07
系数α1(≤C50,取1.0)
1.00
框架柱配筋计算表
初始偏心 矩
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤0)C50,取
0.8)
界限受压 区高度
实际受压 区高度
偏心性质(ξ与ξb比
较)
大偏心受
压计算
ξ
As=As'(mm
²)
小偏心受
压计算
ξ
As=As'(mm
²)
大偏心 0.22 -230.36
／ ／
大偏心 0.23 -361.60
设计弯矩 M(kN·m) 28.70
15.26
30.19
28.73
设计轴力 计算长度
柱截面
N(kN) L=1.0H(底
层)(mm) L=1.0H(其 他层)(mm) 截面宽度
b(mm) 截面高度
h(mm)
400.48 5850.00
350.00 400.00
422.48 5850
350.00 400.00
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤ 0)C50,取 0.8)
ξb=β 界限受压 1/(1+fy/E
区高度 sεcu)
256.66 1.00 0.80
0.52
221.11 1.00 0.80
0.52
260.39 1.00 0.80
0.52
237.23 1.00 0.80
截面有效 高度
砼强度设 计值
钢筋强度 设计值
钢筋弹性 模量
截面重心 偏心矩
附加偏心 矩
初始偏心 矩
e=系ei数+hα/21-(a≤或Ca5'0(,m取m) 系数β1(.≤0)C50,取
利用Excel表格及宏计算矩形柱配筋_pdf
0.07 3.72
206.77 15
400
400 3.75 大偏心 1396.2
0.09 3.83
221.17 15
400
400 3.75 大偏心 865.0
0.09 2.37
244.20 15
400
400 3.75 大偏心 352.1
0.10 0.96
170.49 15
400
400 3.75 大偏心 835.5
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-2-
取得基本数据：M,N,b,h,fc,fy,a,l0, ξb e0=M/N;h0=h-a;xb=ξbh0
计算 ea 和η
计算过程见
下。
ei=e0+ea e=ηei+h/2-a
x=N/fcb
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ห้องสมุดไป่ตู้
2a’≤x≤xb
是 式（1）求 A’s
ρ’=A’s/bh0
否
是
x>xb
令 x=(x+ξbh0)/2
x<2a’ 按 不 对 称 配 筋 计算法求 As，A’s=As
式（1）求 A’s 式（3）、式（4）求得
否 ρ' < ρ'min
A's = ρ ' min bh0
输出 As A’s 结束
A' = Ne − fcmbx(h0 − x / 2)
s
f
' y
(h0
−
a')
A’s=As
否
A's1 A's ≤ 0.05 A' s1
是 A’s=As
其中式（1）、（2）、（3）、（4）分别是：
As
excel单梁荷载、配筋计算表
3180ห้องสมุดไป่ตู้
6
楼板
楼板厚度
120
7 120空心楼板
空心板自重
2.2
8
地面 地面砖（含砂浆层）厚 30
9 找平层
找平层
20
10
天棚
天棚水泥砂浆厚
15
线荷载总计（kN/m）：
单位
确定是 线荷载计算结 否要计算 果（kN/m）
kN/m2
1
mm mm
1
mm
0
mm
mm mm
1
mm
1
mm
7.20 2.70 0.00 13.00 2.42
mm
0
kN/m2
1
mm
1
mm
1
mm
1
0.00
7.92 2.16 1.44 1.08
50.01
受荷范围（宽度）
二、内力与配筋计算
受荷范围（宽度）
计算受荷宽度 （m）：
3.6
梁按简支梁计算内力结果
（其它梁要修改下面的内力计算公式）：
计算跨度：（m） M（kN.m） V（kN）
4.8 144.0 120.0
柱的配筋计算
2.框架柱的配筋计算。
在该框架结构设计中，偏心受压柱正截面承载力计算时使用对称配筋的方式，钢筋采用HRB335级，f y= f＇y =300N/2mm,采用C30混凝土，轴心抗拉强度设计值fc=14.3N/2mm.箍筋一律采用HPB235级钢筋，mm,轴心抗压强度f t=1.43 N/，2偏心受压的框架柱正截面承载力抗震调整系数γRE取成0.80。
按规范规定当e0/h0>0.55时，计算时应考虑裂缝验算，对于本设计的框架结构，经过计算可知无须做裂缝验算，可以将验算过程忽略。
（1）首先进行框架柱柱子轴压比的验算，为方便起见将其制作成表格如下：各框架柱轴压比的验算表（2）接下来验算框架柱的剪跨比λ，为简便起见将其整理成表格形式如下：（附加说明，在工程上应尽可能避免短柱的出现，即，保证λ>2.0）框架柱剪跨比验算表(3)框架柱的正截面配筋设计将计算过程及结果整理成下面的表格。
（附加说明：经过计算知本设计的各层框架柱的受压情况都是大偏心受压。
框架柱在大偏心受压情况下的计算过程：10c Nf b h ξα=()()2100'''00.5c s s y s N e f b h h A A f h a αξξ--==-如果经过计算得到'02xh aξ=<，须取'2xa=，然后再按下面的公式设计和计算框架柱的纵向受力钢筋：''''0()s s y N eA A f h a ==- 。
）首层1柱的正截面配筋设计、计算表(附注：上表中一般层框架柱的计算长度L=1.25H，底层柱的计算长度1.0H。
e0：截面重心偏心矩，ea：附加偏心距，初始偏心矩：ei=e0+ea。
曲率修正系数ζ1=0.5fcA/N或1.0，长细比影响系数ζ2=1.15-0.01L/h或1.0。
η=1+212)/(/14001ξξ⨯⨯⨯hlheiξb:界限受压区高度，ξ：实际受压区高度，当ξ≤ξb为大偏心受压构件，否则为小偏心受压构件。
六层建筑框架柱的配筋计算
混凝土强度：梁.柱.板：C30,2tk 2t 2c mm /01.2f mm /43.1f mm /3.14f N N N ===，，钢筋强度 ：2'22'22'2/360,/360400/360,/360400/300,/300335mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB mm N f mm N f HRB y y y y y y ======，柱：，梁：，箍筋：框架柱地配筋计算柱地配筋采用对称式配筋（以利于不同方向风荷载地作用） 柱截面 mm mm h b 600400⨯=⨯ mm mm h h 565350=-=§ 1 轴压比验算KN N 32.3034max =轴压比：]05.1[884.0600400/3.141032.303423≤=⨯⨯⨯==mm mm mm N N A f N c c N μ 满足要求 则柱地轴压比满足要求.518.0033.0100.236018.015=⨯⨯+=+=cus y tb E f εβξ§ 2 截面尺寸复核取mm mm h h 565350=-= KN V 26.149max = 因为 441.1400565/≤==mmmmb h w所以KN KN mm mm mm N bh f c c 61.12595.807565400/3.140.125.025.020>=⨯⨯⨯⨯=β满足要求.§ 3 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋KN mm mm mm KN bh f N b c b 7.1674518.0565400/3.140.1201=⨯⨯⨯⨯==ξα取一层柱为例进行计算,如下: 1层C 轴柱：选择下列四种组合形式1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.35211.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 64.192440.2965.34211.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.119211.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M m KN M 56.135910.2123.6221因为轴压比：9.0884.0600400/3.141032.303423<=⨯⨯⨯==mm mm mm N NA f N c c N μ 则可以不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生地附加弯矩地影响. 第一种组合：1.2恒+1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 81.185577.2909.3521∴7.07.0445.009.3577.293.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=92.081.1855106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 92.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==92.0)6004500(565/)2081.1855/1009.35(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯35.09m KN ⋅=35.09m KN ⋅∴mm mm N M e 91.1881.1855109.3530=⨯== mm e e e a i 91.382091.180=+=+=∴ mm a h e e i 91.30335260091.382=-+=-+=∴ 03.056591.1800==h e KN N KN N b 7.167481.1855=>= 属于小偏心受压62.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.091.3031081.185********.140.1518.01081.1855)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)62.05.01(62.05654003.140.191.3031081.18558.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1735.592mm <0边柱地最小配筋率%7.0min =ρ ∴2min 1680600400%7.0mm A s =⨯⨯= ∴按构造配筋∴∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==第二种组合1.35恒+0.7×1.4活⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M mKN M 64.192440.2965.34217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=89.064.1924106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 89.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==89.0)6004500(565/)2064.1924/1065.34(13001123⨯+⨯⨯+=1.37∴ns m C η=0.7⨯1.37=0.959<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯34.65m KN ⋅=34.65m KN ⋅∴mm mm N M e 0.1864.19241065.3430=⨯== mm e e e a i 38200.180=+=+=∴ mm a h e e i 303352600382=-+=-+=∴ 03.0565.1800==h e kN N kN N b 7.167464.1924=>= 属于小偏心受压65.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.03031064.19245654003.140.1518.01064.1924)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)65.05.01(65.05654003.140.13031064.19248.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-1757.92mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第三种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3左震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅=⋅=KN N m KN M m KN M 33.191364.26052.11921∴7.07.0562.064.26052.1193.07.03.07.021=<=⨯-=-=m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=9.033.1913106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1<c ξ 9.0=∴c ξc c a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++==9.0)6004500(565/)2033.1913/1064.260(13001123⨯+⨯⨯+=1.09ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ns m C η=1.0 2M C M ns m η==1.0⨯260.64m KN ⋅=260.64m KN ⋅mm mm N M e 32.13633.19131064.20630=⨯='=mm e e e a i 32.1562032.1360=+=+=mm a h e e i 32.42135260032.1562=-+=-+=∴ 24.056532.13600==h e KN N KN N b 7.167433.1913=>= 属于小偏心受压59.0518.05654003.140.135565)518.08.0(5654003.140.143.032.4211033.19135654003.140.1518.01033.1913)(43.023301012101=+⨯⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯=++----=）（）（bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξαξβααξξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)59.05.01(59.05654003.140.132.4211033.19138.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-597.462mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s == 第四种组合：1.2（恒+0.5活）+1.3右震⎪⎩⎪⎨⎧=⋅-=⋅-=KN N m KN M mKN M 56.135910.2123.62217.07.0445.065.344.293.0-7.03.0-7.021=<=⨯==m m C M M C 故取 a e =mm mm h mm 20203060030,20max =⎩⎨⎧⎭⎬⎫==mm mm l c 4500360025.1=⨯=26.156.1359106004003.145.05.03=⨯⨯⨯⨯==-N A f c c ξ0.1>c ξ 0.1=∴c ξcc a ns hl h e N M ξη202)(/)/(130011++=0.1)6004500(565/)2056.1359/101.212(13001123⨯+⨯⨯+= =1.09∴ns m C η=0.7⨯1.09=0.763<1.0 ∴ns m C η=1.0∴2M C M ns m η==1.0⨯212.1m KN ⋅=212.1m KN ⋅∴mm mm N M e 01.15664.1924101.21230=⨯== mm e e e a i 01.1762001.1560=+=+=∴ mm a h e e i 01.44135260001.1762=-+=-+=∴ 28.056501.44100==h e KN N KN N b 7.167456.1359=<= 属于大偏心受压42.05654003.14100056.13590=⨯⨯⨯==bh f N c ξ∴)()5.01(8.00201s y c S S a h f bh f Ne A A ---='=ξξα =)35565(360)42.05.01(42.05654003.140.101.4411056.13598.023-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-665.192mm∴按构造配筋∴每侧实配3A20）（2'941mm A A s s ==§ 4 正截面承载力验算25.114.0/5.4/0==m m b l ,查表得96.0=ϕKNN KN mm mm N mm mm N A f A f N s y c 32.303462.3550)2941/360600400/3.14(96.09.0)(9.0max 2222''=≥=⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+≤ϕ 满足要求.§ 5 斜截面受剪承载力计算以每层中剪力V 最大时对应地轴力N 地组合和每层中N 最大时对应地剪力V 组合进行受剪承载力计算,并采用最大值作为该层柱地箍筋计算. 以第一层为例：由以上柱地内力组合表可得V 最大和N 最大时同一种组合⎩⎨⎧=⋅=KNN mKN V 32.303446.150 441.1400565<==b h wKN KN V V c c 552.18046.1502.1=⨯==ηKN bh f c c RE424.760105654003.140.120.085.0120.0130=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-βγ <∴c V KN bh f c c RE424.76020.010=βγ剪跨比：3655.2565.026.06.320<=⨯-==mmm h H n λ,取655.2=λ 因为N KN mm mm N A f c <=⨯⨯⨯=6.1029600400/3.143.03.022 所以KN N 6.1029=27.0565/300106.102907.0565400/43.11655.275.110552.18007.00.175.1232230<-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+-⨯=-+-=∴mmmm N Nmm mm N N h f Nbh f V sA yv t svλKN V KN mm mm N bh f c t 552.18023.226565400/43.17.07.0220=>=⨯⨯⨯=所以按构造配筋,实配箍筋B 200@8.§ 6裂缝宽度验算规范规定对于55.0/00<h e 地构建可以不进行裂缝宽度验算. 由前面计算可知：第一组内力：55.003.0/00<=h e 第二组内力：55.003.0/00<=h e 第三组内力：55.024.0/00<=h e 第四组内力：55.028.0/00<=h e 所以不需要进行柱地裂缝宽度验算.其他柱地计算过程与上述计算过程相同,在此不一一进行计算. 各层柱地配筋表格如下：。
柱截面配筋计算表1
构造配筋 900
2）第二
组内力
判断构件
是否需要
考虑附加
弯矩：
杆件弯矩 比
M1/M2
0.71
<
长细比
4500 lc/i=
25.98
<
轴压比
N/fcA
0.06
<
0.9
42.55 0.9
因此，不 需要考虑 杆件自身 挠曲变形 的影响 判断偏压 类型：
e0 108.56
该组内力 下构件截 面并未达 到承载力 极限状 态，其配 筋由最小 配筋率控 制。 纵向钢筋 选 截面总配 筋率 验算垂直 于弯矩作 用平面的 承载力：
>
最小体积 配箍率
注意换单根钢筋面 积50.3
ρsv min 0.371%
e0 ξ bh0=284. 9
467.60
一层柱弯矩乘以增大系数 1.3（未修改）
0.06
柱截面设计
1、柱正截面受压承载力计算
混凝土
C35
纵筋
内力组合
（-1）
1）第一 组内力 判断构件 是否需要 考虑附加 弯矩： 杆件弯矩 比 长细比 轴压比 因此，不 需要考虑 杆件自身 挠曲变形 的影响
as
4500 50
fc
16.7
fy
360
M1
63.1
M2 103.48
N
221.3
M1/M2=
lc/i= N/fcA
4根18 ρ
As 0.85%
l0=
4500
l0/b=
Nu 6027.971 >
满足承载
力要求。
2、柱斜
截面受剪
承载力计
算
钢筋计算表格excel
钢筋计算表格excel钢筋计算是工程结构设计中的重要一环，它涉及到钢筋材料的选择、布置和数量计算等方面。
为了更加高效地进行钢筋计算，我们可以利用Excel表格来进行自动化计算和数据处理。
本文将介绍如何使用Excel表格进行钢筋计算。
1. 表格设置首先，在Excel表格中，我们需要设置好合适的行列来构建钢筋计算表。
一般而言，我们可以将表格的第一列用于标识，包括构件的编号、名称或其他相关信息。
接下来的列则用于记录不同直径的钢筋的数量、长度、重量等信息。
除此之外，还可以设置一些计算公式和函数来自动完成计算和数据分析。
2. 钢筋选择钢筋的选择是钢筋计算中的重要一步。
根据工程结构的设计要求，我们需要根据所需的抗拉和抗压能力来选取合适的钢筋。
在表格中，我们可以列出不同直径和牌号的钢筋，并记录下其截面面积、单位长度的重量等相关参数。
这样，在计算过程中，我们就可以根据具体的构件要求，来选择合适的钢筋规格。
3. 钢筋布置钢筋的布置是指将钢筋按照设计要求合理地布置在构件中，以满足结构的受力和使用要求。
在表格中，我们可以使用图表或示意图的形式，将钢筋的布置方式直观地展示出来。
这样，在计算过程中，我们可以根据具体的布置方式，来计算钢筋的数量、长度等参数。
4. 钢筋计算在钢筋计算过程中，我们需要计算钢筋的数量、长度、重量等参数。
通过在表格中设定好相关的计算公式和函数，我们可以将这些计算自动化地完成。
例如，我们可以通过公式将相应直径的钢筋数量相加，得到总数量；通过函数将钢筋长度乘以数量，得到总长度；通过公式将总长度乘以单位长度的重量，得到总重量。
这样，在钢筋计算过程中，我们只需要输入相关的数据，Excel表格就会自动给出计算结果。
5. 数据处理和分析钢筋计算完成后，我们还可以通过Excel表格进行数据处理和分析，以便更好地理解和应用计算结果。
通过增加一些列或者使用其他功能，我们可以计算钢筋的平均直径、总面积、总体重等参数；我们还可以进行数据的排序、筛选和图表分析等操作。
结构配筋excel表
⑤+⑦
184.54 406.12 -99.49 448.24
内力组合
中柱
上端
下端
剪力
M
N
M
N
V
-8.00 892.12
8.00 934.24 11.33
-3.00 253.10
3.00 253.10
1.33
-14.98 -1.16 12.26 -1.16
6.05
14.98
1.16 -12.26
1.16 -6.05
860.89 -141.65 ①+②+④
860.89 -141.65
886.37 -134.70
886.37 841.18 841.18 556.20 535.18
-134.70 ⑤+⑦ -248.33 ⑤+⑦ -248.33 ①+③ -67.91 ⑤+⑥
43.73
69.57 854.26 854.26 911.44 911.44 943.23 943.23 891.73 891.73 598.32 577.30
8.2 框架柱内力组合(第八章内力组合中
杆件名称 截面位置 内力种类 竖向恒载 竖向活载 风荷载（左） 风荷载（右） 重力荷载代表值 地震作用（左） 地震作用（右）
1.2恒+1.4×0.7活+1.4风
1.2恒+1.4活+1.4×0.6风
1.35恒+0.7×1.4活
1.2重力+1.3水平地震
1.4风-1.0恒 1.3地震-1.0重力
max 149.84 1350.55 -146.05 1401.10
N max
①+②+④ 149.84 1350.55 -146.05 1401.10
超实用的EXCEL表格制作的钢筋算量表格
8 2 (0.8-0.1)/0.2+1 (0.8-0.1)/0.4+1
13 a/25-27 0-5.8
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.0 b14 2800 b14 2800 b12 2450-25*2+12*d*2 b12 2450-25*2+12*d*2 a6.5 200-25*2+12.5*d b16 2450-25*2+15*d*2 b14 2450-25*2 a8 2*(200+400)-25*8+24*d a8 200-25*2+12.5*d b14 2800 b14 2800 b14 2800 b14 2800 b12 2200-25*2+12*d*2 b12 2200-25*2+12*d*2 a6.5 200-25*2+12.5*d b16 2200-25*2+15*d*2 b14 2200-25*2 a8 2*(200+400)-25*8+24*d a8 200-25*2+12.5*d b14 2800 b14 2800 b14 2800 b14 2800 b12 2200-25*2+12*d*2 b12 2200-25*2+12*d*2
1 1 1 1 1 7 20/h-g
0-5.8
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
a6.5 200-25*2+12.5*d b16 2600-25*2+15*d*2 b14 2600-25*2 a8 2*(200+400)-25*8+24*d a8 200-25*2+12.5*d b14 2800 b14 2800 b12 1600-25*2+12*d*2 b12 1600-25*2+12*d*2 a6.5 200-25*2+12.5*d b16 1600-25*2+15*d*2 b14 1600-25*2 a8 2*(200+400)-25*8+24*d a8
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柱截面 截面面积 回转半径 保护层+d/2 截面有效高度 砼强度设计值 钢筋强度设计值 钢筋弹性模量 截面重心偏心矩 附加偏心矩 初始偏心矩 曲率修正系数
长细比影响系数 ζ 2=1.15-0.01l0/h或1.0 偏心矩增大系数 η (l0/i≤17.5时，取1.0) e=η ei+h/2-as或as'(mm) 系数α 1(≤C50,取1.0) 系数β 1(≤C50,取0.8) 界限受压区高度 实际受压区高度 ξ b=β 1/(1+fy/Esε ξ =N/α 1fcbh0
A柱 (Mmax3 2213.98 4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 41.12 20.00 61.12 0.52 1.00 1.22 234.74 1.00 0.80
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 43.57 20.00 63.57 0.49 1.00 1.20 236.47 1.00 0.80 0.52 1.14 小偏心 ／ ／ 1.14 1508.00 422 1520.00 2.11 5% 0.55%
配筋情况，即As=As';弯矩，轴力项应全部填为正值)
B柱 (Mmax) 70.00 3018.00 (Nmax) 68.00 3218.00 (Nmin) 70.00 3018.00 (Mmax) 101.86 2337.70 C柱 (Nmax) 101.86 2337.70 (Nmin) 94.34 1990.20
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 43.57 20.00 63.57 0.49 1.00 1.20 236.47 1.00 0.80 0.52 1.14 小偏心 ／ ／ 1.14 1508.00 422 1520.00 2.11 5% 0.55%
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 23.19 20.00 43.19 0.38 1.00 1.23 213.19 1.00 0.80 0.52 1.47 小偏心 ／ ／ 1.47 3078.29 432 3217.00 4.47 5% 0.55%
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 47.40 20.00 67.40 0.57 1.00 1.22 242.56 1.00 0.80 0.52 0.97 小偏心 ／ ／ 0.97 975.79 418 1017.00 1.41 5% 0.55%
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 23.19 20.00 43.19 0.38 1.00 1.23 213.19 1.00 0.80 0.52 1.47 小偏心 ／ ／ 1.47 3078.29 432 3217.00 4.47 5% 0.55%
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 45.05 20.00 65.05 0.61 1.00 1.25 241.09 1.00 0.80 0.52 0.91 小偏心 ／ ／ 0.91 743.53 418 1017.00 1.41 5% 0.55%
0.52 1.08 小偏心 ／ ／ 1.08 1314.41 422 1520.00 2.11 5% 0.55%
偏心性质(ξ 与ξ b比较) 大偏心受压计算 ξ As=As'(mm²) ξ As=As'(mm²)
小偏心受压计算
每侧实配钢筋 钢筋面积(mm²) 实际配筋率 最大配筋率 最小配筋率 ρ ×100% ρ max×100% ρ min×100%
cu)
91.03 2213.98 4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 41.12 20.00 61.12 0.52 1.00 1.22 234.74 1.00 0.80 0.52 1.08 小偏心 ／ ／ 1.08 1314.41 422 1520.00 2.11 5% 0.55%
柱配筋表(注：仅适用于对称配筋情况，即As=As';弯矩，
截 设计弯矩 设计轴力 计算长度 面 M(kN·m) N(kN) l0=1.0H(底层)(mm) =1.25H(其他层)(mm) 截面宽度b(mm) 截面高度h(mm) A(mm²) i=sqrt(I/A)(mm) as或as'(mm) h0=h-as或as'(mm) fc(N/mm²) fy或fy'(N/mm²) Es(N/mm²) e0(mm) ea=(20、l/30)max （mm） ei=e0+ea(mm) ζ 1=0.5fcA/N或1.0
4050 400 400 160000 115.47 40.00 360.00 14.30 360.00 200000 21.13 20.00 41.13 0.36 1.00 1.23 210.50 1.00 0.80 0.52 1.56 小偏心 ／ ／ 1.56 3220.00 432 3217.00 4.47 5% 0.55%