围墙基础计算书
一、荷载计算
围墙柱子材料为400×400钢筋混凝土，混凝土强度等级为C30，间距3000mm ，地梁截面为240×400mm ，混凝土强度等级为C30，顶标高为-0.1m ；
1、恒荷载
（1）、砖墙传给地梁的线荷载：
g k1=19KN/M 3×1m ×0.24m=4.6KN/m
（2）、地梁自重：
g k2=25KN/M 3×0.24m ×0.4m=2.4KN/m
（3）、柱子自重（高3.7m ）：
G k =25KN/M 3×0.4m ×0.4m ×3.7m=14.8KN
2、活荷载
不考虑围墙活荷载，既q K =0
3、荷载组合
荷载设计值：
g=1.2×（g k1+ g k2）=8.4 KN/m
G=1.2 G k =17.8 KN
二、内力图
梁截面惯性矩线刚度：
12
3
bh I b = )(00128.012
4.024.043
m I b =⨯=
l I E i b
c b β=
c c b E E i 000427.03
00128.0== 柱截面惯性矩
12
3
c bh I = )(00213.012
4.04.0c 43
m I =⨯= l I E i c
c c β=
c c c E E i 000985.03
.100128.0== 31.2/=b c i i
计算简图如下（按5跨计算）：
弯矩图如下：
弯矩图剪力图
轴力图
三、地梁配筋计算：
混凝土强度等级为C30，2/3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t =，钢筋保护层厚度取25mm ，受拉钢筋按一排布置，梁的截面有效高度为mm h 3650=，钢筋为三级钢，2/360mm N f y =，结构安全等级为2级。
1、支座处截面配筋计算
按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=6.73KN ·m
2010bh f M
C s αγα==263652403.140.11073.60.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0147 s αξ211--==0.0148
按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：20151360
0148.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξ
α 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋
2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=
选择2Ф16（三级），2402400240%2.0mm A s =⨯⨯=
2、跨中截面配筋计算
按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=3.42KN ·m
2010bh f M
C s αγα==263652403.140.11042.30.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0075 s αξ211--==0.0076
按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：20126360
0076.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξ
α 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋
2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=
选择2Ф14（三级），2308400240%2.0mm A s =⨯⨯=
3、正截面配筋计算
按图中最大剪力配筋KN V 07.13=
(1)、梁截面验算
452.1/<=b h w
则KN bh f V C C 3133652403.140.125.025.00=⨯⨯⨯⨯=≤β
截面尺寸满足要求
(2)、计算是否需要配箍筋
07.0bh f V t h C β=，其中216.1)800(410
==h h β 则KN bh f V t h C 6.10636524043.1216.17.07.00=⨯⨯⨯⨯==β
此截面不需要验算，按构造配箍
配ф8@200，双肢箍
配箍率21.0200
2403.502=⨯⨯==bs nA sv sv ρ 最小配箍率：163.021043.124.024
.0min ,=⨯==yv t sv f f ρ m in ,sv sv ρρ>，满足要求
4、梁支座及跨中截面配筋图：
四、基础设计
1、确定基础的埋置深度d
ze zw zs d Z Z ϕϕϕ0=
d Z —设计冻深
0Z —标准冻深，由中国季节性冻土标准冻深线图得标准冻深为2.0m
zs ϕ—土的类别对冻深的影响系数，取1.2
zw ϕ—土的冻胀性对冻深的影响系数，按冻胀考虑，取0.9
ze ϕ—环境对冻深的影响系数，本地为旷野，取1.0
)(16.20.19.02.10.2m Z d =⨯⨯⨯=
基础埋深d 取2.2m
2、确定中间柱基基底尺寸
将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为300mm ，假设 b ＜3m,因d=1.2m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正； )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
a f —地基承载力设计值，
ak f —地基承载力标准值，为淤泥质土，取kpa f ak 140=
d b ηη、—分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数
γ—基底持力层土的天然重度
0γ—基底以上埋深范围内土的加权平均重度，考虑为填土，无地下水，
取17KN/m 3
b —基础底面宽度
d —基础埋置深度
则)(6.1707.1180.1140kpa f a =⨯⨯+=
3、确定基础的底面面积 d f F A G a k γ-≥ A —基底面积
k F —上部结构传给基础顶面的竖向力标准值，
G γ—基底面积
2
.2206.1705.40⨯-≥A =0.32m 2 取b l /=2，则8.0=l ，4.0=b
4、基础底板厚度验算
由于中柱弯矩很小，计算时忽略不计，按中心荷载作用计算。
bl F p n =，由轴力图可得，KN F 5.40=,则2/6.1264
.08.05.40m KN p n =⨯= 冲切破坏面按按45°斜裂面考虑，冲切部分基地面积0=l A ，则0==l n l A p F ，满足07.0h a f F m t hp l β≤。
可以
5、基础配筋计算
)2()(24
2c c n b b a l p M +-= )(1)4.08.0()4.08.0(24
6.1262M KN M •=+-= 按构造配筋，2240300400%2.0mm A s =⨯⨯= 纵向选择3Ф12（二级），2339mm A s = 横向选择Ф12@200（二级）。
围墙结构计算书
围墙结构计算书一、 概况围墙采用钢筋混凝土结构柱，钢筋采用HRB400钢筋，混凝土强度等级为C25。
柱距4.0米，柱子截面尺寸为370X370，柱高1.8米。
柱间采用铁艺栏杆，栏杆间距0.15米。
栏杆高度为1.15米。
围墙铁艺连接方式除已说明外其他均为满焊连接。
外漏铁件面漆为深灰色氟碳漆处理。
围墙为自承重体系，主要荷载为自重及风荷载。
结构计算主要为基础及风荷载作用下的安全性。
二、围墙基础计算2.1 荷载计算柱子承受主要是风荷载及自重荷载每个表面沿建筑物高度每米的风荷载是z z 0iz si i i w =u u w cos B βα其中w0 查表等于0.45 KN /m2z z 0iz si i i w =u u w cos B βα=2.3x （0.5+0.8）x 0.74 x0.45=1KN/㎡风荷载对柱底产生的剪力标准值V=1*0.41*0.41*1.8=0.3KN风荷载对柱底产生的弯矩标准值M=1*0.41*0.41*1.8*（0.9+0.6）=0.45KN.m柱子承受的轴力，也就是柱子自重G=0.41*0.41*2.6*27=11.8KN则剪力设计值V=1.2*0.3=0.36KN弯矩设计值M=1.2*0.45=0.54KN.m轴力设计值N=1.35*11.8=15.9KN2.2 基础验算一、示意图二、地勘报告本基础埋深h=1.05m,基础底落在粉质黏土层则修正后的地基承载力特征值fak=95kPa,则fa=95+（1.05-0.5）*20=106.00kPa三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=370mm 矩形柱高hc=370mm基础高度h1=150mm基础高度h2=100mm基础高度h3=200mm一阶长度 b1=100mm b2=100mm 一阶宽度 a1=100mm a2=100mm二阶长度 b3=100mm b4=100mm 二阶宽度 a3=100mm a4=100mm三阶长度 b5=100mm b6=100mm 三阶宽度 a5=100mm a6=100mm2. 材料信息基础混凝土等级: C25 ft_b=1.27N/mm2fc_b=11.9N/mm2柱混凝土等级: C25 ft_c=1.27N/mm2fc_c=11.9N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.100%Fgk=15.900kN Fqk=0.000kNMgxk=0.540kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.360kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.00可变荷载分项系数rq=1.00Fk=Fgk+Fqk=15.900+(0.000)=15.900kNMxk=Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2+Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2=0.540+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.540kN*mMyk=Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2+Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2=0.000+15.900*(0.485-0.485)/2+(0.000)+0.000*(0.485-0.485)/2=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.360+(0.000)=0.360kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.00*(15.900)+1.00*(0.000)=15.900kNMx1=rg*(Mgxk+Fgk*(B2-B1)/2)+rq*(Mqxk+Fqk*(B2-B1)/2)=1.00*(0.540+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.540kN*mMy1=rg*(Mgyk+Fgk*(A2-A1)/2)+rq*(Mqyk+Fqk*(A2-A1)/2)=1.00*(0.000+15.900*(0.485-0.485)/2)+1.00*(0.000+0.000*(0.485-0.485)/2) =0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.00*(0.360)+1.00*(0.000)=0.360kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.00*(0.000)+1.00*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*15.900=21.465kNMx2=1.35*Mxk=1.35*0.540=0.729kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*0.360=0.486kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|15.900|,|21.465|)=21.465kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.540|,|0.729|)=0.729kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.360|,|0.486|)=0.486kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=106.000kPa四、计算参数1. 基础总长Bx=b1+b2+b3+b4+b5+b6+bc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970m2. 基础总宽By=a1+a2+a3+a4+a5+a6+hc=0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.100+0.370=0.970mA1=a1+a2+a3+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mA2=a4+a5+a6+hc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB1=b1+b2+b3+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485mB2=b4+b5+b6+bc/2=0.100+0.100+0.100+0.370/2=0.485m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.150+0.100+0.200=0.450m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.150+0.100+0.200-0.040=0.410m5. 基础底面积 A=Bx*By=0.970*0.970=0.941m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*0.970*0.970*1.000=18.818kNG=1.35*Gk=1.35*18.818=25.404kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.540-0.000*0.450=0.540kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.360*0.450=0.162kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.729-0.000*0.450=0.729kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.486*0.450=0.219kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(15.900+18.818)/0.941=36.899kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*36.899=36.899kPa≤fa=106.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=0.162/(15.900+18.818)=0.005m因 |exk| ≤Bx/6=0.162m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.162|/(0.9702*0.970)=37.964kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.162|/(0.9702*0.970)=35.834kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=0.540/(15.900+18.818)=0.016m因 |eyk| ≤By/6=0.162m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941+6*|0.540|/(0.9702*0.970)=40.449kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(15.900+18.818)/0.941-6*|0.540|/(0.9702*0.970)=33.349kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(37.964-36.899)+(40.449-36.899)+36.899=41.514kPaγo*Pkmax=1.0*41.514=41.514kPa≤1.2*fa=1.2*106.000=127.200kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.219/(21.465+25.404)=0.005m因 ex≤ Bx/6.0=0.162m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.219|/(0.9702*0.970)=51.251kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.219|/(0.9702*0.970)=48.376kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=0.729/(21.465+25.404)=0.016m因 ey ≤By/6=0.162 y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941+6*|0.729|/(0.9702*0.970)=54.606kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(21.465+25.404)/0.941-6*|0.729|/(0.9702*0.970)=45.021kPa1.3 因 Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=51.251+54.606-(21.465+25.404)/0.941=56.044kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=56.044-25.404/0.941=29.044kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=51.251-25.404/0.941=24.251kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=54.606-25.404/0.941=27.606kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=0.450m, YB=bc=0.370m, YL=hc=0.370mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.410m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.300mYB=bc+b3+b6=0.570mYL=hc+a3+a6=0.570mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485m YHo=YH-as=0.260m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切4. 验算h3处冲切YH=h3=0.200mYB=bc+b2+b3+b5+b6=0.770mYL=hc+a2+a3+a5+a6=0.770mYB1=B1=0.485m, YB2=B2=0.485m, YL1=A1=0.485m, YL2=A2=0.485mYHo=YH-as=0.160m因 ((YB+2*YHo)≥Bx) 并且 (YL+2*YHo)≥By)基础底面处边缘均位于冲切锥体以内, 不用验算柱对基础的冲切八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
2.5m围墙计算书
1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m 34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。
3m围墙计算书
围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。
因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。
风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。
4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。
5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。
围墙设计自动计算
<砌体结构设计规范>GB 50003-2011
6.1.1条
3.5 m
m
<砌体结构设计规范>GB 50003-2011
5.1.3条
满足高厚比要求
3、 局压验算
Nl f Al
1 0.35
假设局部受压的尺寸 Ao= Al= γ = Nl= （b+2h）h= ab= 2.258 1.35G=1.35Ao*H*γ = 13154.4 N
α =
0.111
KN KN KN KN KN
地震剪力标准值Vek=Fgk= 地震剪力设计值VE=1.3Vek= fvE*A/RrE= 结论：
6、 墙体抗倾覆稳定性验算
墙高满足下列公式： γ b2/kWk>H1 K-抗倾覆安全系数，该墙厚240，取K=1.12 WO-风荷载标准值 h-砖墙砌筑允许自由高度 γ -砖砌体重度 b—墙厚 γ b/kWO= H1= 3.43 3 结论： m m 满足
<砌体结构设计规范>GB 50003-2011
5.2条
A0
a=b=
Al
1
0.1 139200 10000 m mm2 mm2
G为结构自重
Nl Al
4、
=
0.58 结论：
Hale Waihona Puke N/mm2f=1.5 满足
N/mm2
风荷载验算
风荷载标准值Wo= 风荷载设计值： 0.3 KN/m2
wk gz z s wo
查《抗震规范》表7.2.7 砌体抗震抗剪强度设计值fvE=
根据抗震规范5.4.2，砌体承载力抗震调整系数RrE= fvE*A/RrE= 2411.904
关于围墙基础计算书
一、荷载计算围墙柱子材料为400×400钢筋混凝土，混凝土强度等级为C30，间距3000mm ，地梁截面为240×400mm ，混凝土强度等级为C30，顶标高为-0.1m ；1、恒荷载（1）、砖墙传给地梁的线荷载：g k1=19KN/M 3×1m ×0.24m=4.6KN/m（2）、地梁自重：g k2=25KN/M 3×0.24m ×0.4m=2.4KN/m（3）、柱子自重（高3.7m ）：G k =25KN/M 3×0.4m ×0.4m ×3.7m=14.8KN2、活荷载不考虑围墙活荷载，既q K =03、荷载组合荷载设计值：g=1.2×（g k1+ g k2）=8.4 KN/mG=1.2 G k =17.8 KN二、内力图梁截面惯性矩线刚度：123bh I b = )(00128.0124.024.043m I b =⨯=l I E i bc b β=c c b E E i 000427.0300128.0== 柱截面惯性矩123c bh I = )(00213.0124.04.0c 43m I =⨯= l I E i cc c β=c c c E E i 000985.03.100128.0== 31.2/=b c i i计算简图如下（按5跨计算）：弯矩图如下：弯矩图剪力图.轴力图.三、地梁配筋计算：混凝土强度等级为C30，2/3.14mm N f c =，2/43.1mm N f t =，钢筋保护层厚度取25mm ，受拉钢筋按一排布置，梁的截面有效高度为mm h 3650=，钢筋为三级钢，2/360mm N f y =，结构安全等级为2级。
1、支座处截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=6.73KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11073.60.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0147 s αξ211--==0.0148按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201513600148.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф16（三级），2402400240%2.0mm A s =⨯⨯=2、跨中截面配筋计算按弯矩图中弯矩最大的截面配筋，M=3.42KN ·m2010bh f MC s αγα==263652403.140.11042.30.1⨯⨯⨯⨯⨯=0.0075 s αξ211--==0.0076按三级钢考虑，52.0=<b ξξ 配筋面积：201263600076.03652403.140.1mm f bh f A y C s =⨯⨯⨯⨯==ξα 由于配筋率小于最小配筋率，按最小配筋率配筋2192400240%2.0mm A s =⨯⨯=选择2Ф14（三级），2308400240%2.0mm A s =⨯⨯=3、正截面配筋计算按图中最大剪力配筋KN V 07.13=(1)、梁截面验算452.1/<=b h w则KN bh f V C C 3133652403.140.125.025.00=⨯⨯⨯⨯=≤β截面尺寸满足要求(2)、计算是否需要配箍筋07.0bh f V t h C β=，其中216.1)800(41==h h β 则KN bh f V t h C 6.10636524043.1216.17.07.00=⨯⨯⨯⨯==β此截面不需要验算，按构造配箍配ф8@200，双肢箍配箍率21.02002403.502=⨯⨯==bs nA sv sv ρ 最小配箍率：163.021043.124.024.0min ,=⨯==yv t sv f f ρ m in ,sv sv ρρ>，满足要求4、梁支座及跨中截面配筋图：四、基础设计1、确定基础的埋置深度dze zw zs d Z Z ϕϕϕ0=d Z —设计冻深0Z —标准冻深，由中国季节性冻土标准冻深线图得标准冻深为2.0mzs ϕ—土的类别对冻深的影响系数，取1.2zw ϕ—土的冻胀性对冻深的影响系数，按冻胀考虑，取0.9ze ϕ—环境对冻深的影响系数，本地为旷野，取1.0)(16.20.19.02.10.2m Z d =⨯⨯⨯=基础埋深d 取2.2m2、确定中间柱基基底尺寸将该独立基础设计成阶梯形，取基础高度为300mm ，假设 b ＜3m,因d=1.2m ＞0.5m 故只需对地基承载力特征值进行深度修正； )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγηa f —地基承载力设计值，ak f —地基承载力标准值，为淤泥质土，取kpa f ak 140=d b ηη、—分别为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ—基底持力层土的天然重度0γ—基底以上埋深范围内土的加权平均重度，考虑为填土，无地下水，取17KN/m 3b —基础底面宽度d —基础埋置深度则)(6.1707.1180.1140kpa f a =⨯⨯+= 3、确定基础的底面面积df F A G a k γ-≥ A —基底面积k F —上部结构传给基础顶面的竖向力标准值，G γ—基底面积2.2206.1705.40⨯-≥A =0.32m 2 取b l /=2，则8.0=l ，4.0=b4、基础底板厚度验算由于中柱弯矩很小，计算时忽略不计，按中心荷载作用计算。
(word完整版)临时围墙计算书
临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路,本工程建筑面积11937.8平方米,由一幢单体建筑物组成。
其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633。
4平方米,本工程建筑地上五层，总高度为19。
8米，地下一层，层高为4.2米.本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级,防水耐用年限25年，屋面防水等级2级,耐用年限15年。
临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7。
5混合砂浆砌筑,墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0。
85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。
因墙体高度小于10m,不考虑风振系数，即βZ =1.风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0。
85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1。
4×1.3=1。
55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1。
55×4。
0×2。
52=19。
3KN 。
m2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度:f tm =γa f=0。
75×0。
15=0。
113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3。
6×0。
242/6+0。
4×0。
42/6=0。
045m 3δ=M/W=19。
3×103/0.045=0。
042Mpa ＜f tm =0。
113Mpa满足要求.4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wlH=1。
55×4.0×2.5=15.5KNfvo =γaf=0.75×0。
3m围墙计算书
围墙计算书一、工程概况围墙做法：围墙高3m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm 。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.8KN/㎡，地面粗糙度为b 类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.0。
因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。
风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.0×0.8=1.04KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.04=1.24KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×2.28×32=15.9KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=15.9×103/0.045=0.035Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。
4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.24×2.28×3=8.48KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=66.3KN ＞V=13.6KN满足要求。
5、抗倾覆验算：砖墙自重：上部自重63.84KN基础自重11.4KN合计：75.24KN75.24×0.3=22.57KN.m >风荷载产生的弯矩15.9KN.m 满足要求。
围墙计算书2020.10.27
m Lx/Ly= 1.429 ≤
3
结论
双向板计算
1. 弯矩计算
查《实用建筑结构静力计算手册》（国振喜、张树仪 主编）表4-21
按三边固定、一边自由
三边固定、一边自由矩形 板：
Lx= 4
m
Ly= 2.8
m
Ly/Lx=
0.7
My=
0.00930
Mx=
0.03500
墙底部支座弯矩设计值：
Moy=My*W*L^2= 0.2466 kN*m
恒载分项系数γg=
1.30
活载分项系数γq=
1.50
均布风荷载标准值：wk =βgz*μs*μz* w0=
1.105
均布风荷载设计值：w=γq*wk=
kN/m
1.6575 2
kN/m2
二、围墙内力及强度计算：
（一）围墙在均布风荷载作用下三边固定、一边自由，
围墙宽度Lx=围墙柱间距L=
4
m
围墙高度 Ly=H= 2.8
按砌体规范4.2.8条
bf = 围墙柱间距 L= 4
m
壁柱根部弯矩M=1/2*bf*Wk*H^2=
25.99 KN*m =
2.60E+07
N*mm
轴向压力设计值N=上部结构传至基础顶面竖向力值F k= 48.91 KN
=
4.89E+04
N
壁柱设计为组合砖砌体构件，高度Ho=围墙高度 H = 2.8
墙厚 240
墙体沿通缝弯曲抗拉强度设计值：
ftmhW=
0.027 m3
=
ftmh = 0.08 N/mm2 2.13E+06 N*mm
0.20
m
临时围墙计算书
临时围墙计算书一、工程概况舟山海洋生态环境监测站实验楼工程位于临城体育路，本工程建筑面积11937.8平方米，由一幢单体建筑物组成。
其中地上建筑面积为9304.4平方米，地下建筑面积为2633.4平方米，本工程建筑地上五层，总高度为19.8米，地下一层，层高为4.2米。
本工程为多层办公建筑，耐火等级二级，地下室耐火等级一级，地下室防水等级为一级，防水耐用年限25年，屋面防水等级2级，耐用年限15年。
临时围墙做法：临时围墙高2.5m ，墙体采用MU10标准砖，M7.5混合砂浆砌筑，墙厚240mm ，内外墙面用1：1：4混合砂浆粉刷，外墙用外墙涂料饰面，并挂设五牌一图及文明施工标语。
二、临时围墙受力验算1、内力计算根据查设计规范，取基本风压w 0=0.85KN/㎡，地面粗糙度为a 类。
风荷载体型系数u s =1.3，风压高度变化系数u z =1.17。
因墙体高度小于10m ，不考虑风振系数，即βZ =1。
风荷载标准值：w k =βZ u s u z w 0=1×1.3×1.17×0.85=1.3KN/㎡风荷载设计值：w=ψγ2w k =0.85×1.4×1.3=1.55KN/㎡墙体产生的弯矩： M=21wl 0H 2=21×1.55×4.0×2.52=19.3KN.m 2、通缝弯曲抗拉强度验算：通缝弯曲抗拉强度：f tm =γa f=0.75×0.15=0.113Mpa截面抵抗矩：W=bh 2/6=3.6×0.242/6+0.4×0.42/6=0.045m 3δ=M/W=19.3×103/0.045=0.042Mpa ＜f tm =0.113Mpa满足要求。
4、受剪承载力验算：受剪承载力：V=wl 0H=1.55×4.0×2.5=15.5KNf vo =γa f=0.75×0.15=0.113MpabZf vo =(2×3.6×0.240/3+2×0.4×0.4/3)×0.113×103=77.1KN ＞V=13.6KN满足要求。
2.5m围墙计算书
1基本设计数据：基本风压 w 0=kN/m2墙高 H = m (从墙顶至地坪)墙厚 t =m采用M5混合砂浆砌MU10蒸压灰砂砖f tm1 =N/m2(沿齿缝)f tm2 =砖壁柱尺寸：b=m h=m砖壁柱距离：l=m 结构重要性系数取2荷载计算：（参照门规附录A进行风荷载计算）μs =μz =w k =μs μz w 0 =kN/m2分项系数：结构重要性系数取0.93墙承载力计算3lx/ly =墙视为3边固定1边自由板计算弯矩，查计算手册得弯矩系数如下：（μ＝1/6）跨中水平弯矩系数：跨中竖向弯矩系数：支座水平弯矩系数：支座竖向弯矩系数：跨中水平弯矩Mx = kN.m 跨中竖向弯矩My = kN.m 支座水平弯矩Mx 0 =kN.m 支座竖向弯矩My 0 ＝kN.m剪力 V=3承载力验算：取1m墙计算截面抵抗矩 W =1*t 2/6=m 3沿齿缝破坏验算：M/W =N/m2<OK0.160.850.620.00960.060.03780.00560.07840.05690.090.4110.370.483.61.40.90.752.50.241.440.160.80.6沿通缝破坏验算：M/W = N/m2<OK抗剪：4壁柱承载力计算：4壁柱根部弯矩M=0.5*1.4*w k *l 0*H 2=kN.m 4根据砌体规范4.2.8条，取每侧翼缘宽度为m则计算壁柱抗弯截面矩如下：中和轴高度（距翼缘外侧）y1＝(1.8*2*0.24*0.12+0.37*0.24*0.36)/(3.6*0.24+0.37*0.24)=my2=0.48-0.142= mI=(0.0833*3.6*0.243+0.0833*0.37*0.243+3.6*0.24*0.0222+0.37*0.24*0.2182)=W1=I/y1=m 3W2=I/y2=m34按通缝抗拉验算壁柱承载力M/W2=N/m2>>不通过设置钢筋混凝土壁柱：（按悬臂梁确定计算）用理正进行计算：240x240混凝土构造柱，配4-14钢筋, 8-200箍筋0.089.450.069.210.080.3386.486E-022.725E-020.3471.80.1420.08N/m2(沿通缝)9.21E-03m4。