华润超限报告
企业治超自查自纠报告
企业治超自查自纠报告一、引言为落实国家对超限超载行为的治理要求，遵守公平竞争和市场秩序，我公司自觉进行治超自查自纠工作。
本报告将对我公司在治超方面的问题进行全面分析，并提出整改措施，以期提高公司的自觉守法意识和治超水平。
二、治超问题梳理1. 治超管理制度不健全根据初步调查，我们发现公司现有的治超管理制度存在缺失和不合理之处。
制度内容较为简单、不明确，对于超限超载的预防和处罚规定不够明确和具体，导致不少司机存在侥幸心理，无法对其进行有效约束。
2. 治超宣传教育不够公司治超宣传教育力度不够，对超限超载行为的危害和后果没有进行全面、深入的宣传和教育，导致驾驶员和相关管理人员对治超工作的重要性认识不足。
3. 治超监管不力公司治超监管力度不够，对于超限超载行为的查处和处罚相对被动，对于违法行为的发现和纠正存在疏漏，对于违规驾驶行为的严重性认识不足。
4. 企业内部管理薄弱公司在内部管理方面存在一定的薄弱环节，管理岗位职责不明确，责任心不强，导致对超限超载行为的防控措施执行不力。
三、问题分析针对上述问题，我们进行了详细的分析。
首先，治超管理制度不健全主要是因为对公司治超行为的规范性要求理解不够，对制度的重要性认识不足，因而制度制定的不合理性。
其次，治超宣传教育不够是由于公司对于治超工作的宣传力度不够，宣传方式单一，缺乏有效的教育手段，致使员工对治超知识的没能形成深刻的认识。
治超监管不力的主要原因是公司对于治超行为的监管方式不科学，没有建立起完善的监管体系，没有进行相关人员的培训，导致管理人员对于超限超载行为的查处相对被动。
企业内部管理薄弱问题主要是由于管理人员职责不明确，工作责任心淡漠，对超限超载行为的认识不足，导致管理工作无法得到合理的落实和执行。
四、整改措施我们将结合上述问题进行整改，制定了以下措施：1. 完善治超管理制度根据国家相关法规和规范要求，健全公司治超管理制度，明确各级管理人员的治超责任，制定全面、具体的治超预防和处罚规定，严格执行。
铁路站台限界超限汇报材料
铁路站台限界超限汇报材料尊敬的领导：根据我对铁路站台限界超限情况的调查和了解，特向您汇报以下情况，报告如下：一、背景情况最近一段时间以来，铁路站台限界超限情况有所增加。
此类情况主要出现在车辆超限、装载过程中的错误以及操作不规范等原因导致。
站台限界超限不仅给铁路运输安全带来了潜在风险，同时也对铁路设施和设备造成了一定的损坏。
二、超限情况汇总1. 日期：xxxx年xx月xx日站台：A站台车型：货车超限情况：货车货物高度超过限界高度，超出xx cm。
2. 日期：xxxx年xx月xx日站台：B站台车型：货车超限情况：货车货物宽度超过限界宽度，超出xx cm。
3. 日期：xxxx年xx月xx日站台：C站台车型：旅客车超限情况：旅客车车身长度超过限界长度，超出xx cm。
三、产生原因分析根据对以上情况的调查和分析，我认为超限情况主要是由以下原因导致：1. 驾驶员或车辆管理人员对站台限界要求不熟悉，缺乏意识。
2. 装载人员操作不规范，对车辆的载货限制了解不够。
3. 对站台限界的监管不够严格，相关管理措施需要进一步加强。
四、应对措施建议针对以上问题，我提出以下对策建议：1.加强对驾驶员和车辆管理人员的培训和教育，提高他们的站台限界意识和遵守规定的能力。
2.建立并完善相关的装载操作规范和流程，加强对装载人员的培训和管理，提高他们的操作技能和对站台限界要求的认知。
3.加强对站台限界的监测和检查，健全相关管理制度，及时发现和处理站台限界超限情况。
4.完善站台限界标志牌和警示措施，提高站台限界的可见性和警示效果。
以上是我对铁路站台限界超限情况的汇报和分析，请您审阅并批示。
谢谢！。
重庆华润中心二期超高层高位转换结构设计
重庆华润中心二期超高层高位转换结构设计胡振杰，宋海贤，王鹏(成都基准方中建筑设计有限公司，成都610011)［摘要］重庆华润中心二期超高层住宅为部分框支剪力墙结构体系，转换层位于L5层，属于高位转换。
对多种软件的计算结果进行对比，结果合理、有效；针对框支框架的地震倾覆力矩比和等效侧向刚度比提供建议取值，可供同类项目参考；对结构进行弹性、弹塑性分析。
分析结果表明，选取的结构体系合理，满足抗震设防性能目标要求。
［关键词］部分框支剪力墙结构；高位转换；框支框架；地震倾覆力矩；侧向刚度比［中图分类号］TU973［文献标志码］B［文章编号］1001-523X(2020)21-0017-02 Structural Design on A High-level Transferred High-rise Building ofChongqing China Resources Center Phase IIHu Zhen^jie,Song Hai-xian,Wang Peng［Abstract］The super high-rise residential building of second phase of Chongqing China Resources Center is partial frame-supported shear wall structure system.The conversion layer is located on L5layer,which belongs to high-level transferred structure.The article compares the calculation results of various software,and the results are reasonable and effective.Suggested values are given for the seismic overturning moment ratio and equivalent lateral stiffness ratio of frame-supported frames,which could be used as reference for similar projects；and the elastic and elastic-plastic analysis of the structure is carried out.The analysis results show that the selected structural system is feasible and meets the requirements of seismic performance targets.［Keywords］partial frame-supported shear wall structure；high-level transfer；frame-supported frame；seismic overturning moment；lateral stiffness ratio1工程概况本项目位于重庆市九龙坡区，为地上总层数55层的超高层住宅，房屋髙度为186.800m（从结构嵌固层算起），其中L1~L4层为商业裙楼，L5层为住宅入户大堂，L6层及以上为住宅，地面以下设4层地下室。
超限报告范本(供参考)
超限报告本示例（供参考）一、报告的名称：报告名称应为《××工程超限设计的可行性论证报告》（见住房和城乡建设部《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（以下简称《超限专项审查技术要点》）第六条（二）款）或《××工程超限设计的送审报告》，不应称为《××工程超限设计的审查报告》。
笔者审查过的报告名称多数都称为《审查报告》，只有少数称为《可行性论证报告》或《送审报告》，汉语里凡带“审”的词，如审查、审核、审定、审校、审理、审批、审判等都是对第三方的，不是对自己的。
《送审报告》的意思是送给第三方审查的报告，因此笔者认为称《送审报告》是可以的。
二、报告的文本不应太长，也不应太简略:超限工程的可行性论证报告应按照《超限专项审查技术要点》的要求编写。
报告不应太长，页数不应太多（有的长达 100 ～ 200 页），字体不要太大（以小四号为宜），A4（A3）纸每页宜为 30 行以上，有的报告字体为四号字，每页只有 20 行，使页数大增。
如只需写出本工程超限的容，没有超限的指标不需要写，很多报告都按《超限专项审查技术要点》的附录一～附录四及各省（市、自治区）的《超限高层建筑工程抗震设防界定标准》罗列了几十项指标，再在各项指标后面写“是”或“否”或打√，增加报告的页数、浪费纸，也浪费审查专家的时间，实在没有必要（犹如医院的健康体检表，如医院只会写明某人有高血压、糖尿病，而不会写没有肝癌、没有肺癌、没有肠癌、没有……）。
有的报告又写得太简略，容不全。
三、报告的文本不需要精装报告的文本普通装订即可，不需要精装，用普通白纸即可，没有必要用太厚的纸（如铜板纸），太厚的纸加上精装翻页困难（会自动闭合），翻阅不便，会浪费成本。
四、应写明工程的具体地址（这是确定地震动参数的依据）如不能只写工程位于“市”，因为市所辖的不同区、县（市）、乡（镇）的地震动参数是不同的。
五、简单描述地质概况（不需抄写《岩土工程勘察报告》的太多容因为按《审查技术要点》第六条的要求需提供《岩土工程勘察报告》，如果没有提供《岩土工程勘察报告》，则应抄写各土层概况及其物理力学参数、勘察报告的结论意见，并应附典型的地质剖面图）。
日照华润置地广场项目超限高层结构设计
响系数最大值比规范值大１２．５％，且经过比较在各振型周期点上安评谱地震影响系数曲线数值均大于规范谱值。
因此应考虑安评反应谱的影响，采用安评反应谱进行小震弹性计算分析，特征周期按０．４５ｓ 取值；该工程采用ＰＫＰＭ－ＳＡＴＷＥ及ＭＩＤＡＳ－ｂｕｉｌｄｉｎｇ进行小震作用下的计算分析，表２为两种计算软件各选取前６个振型及自振周期的结果比较，其中Ｔ３／ Ｔ１＝３．６０／４．４３＝０．８１＜０．８５（ｓａｔｗｅ计算结果），Ｔ３／ Ｔ１＝３．２５／４．１６＝０．７８＜０．８５（ＭＩＤＡＳ－ｂｕｉｌｄｉｎｇ计算结果），均满足规范要求，且两种软件的计算模拟结果完全一致，相互较符合，未有异常现象出现，说明计算结果是可以作为设计依据的。
通过对两种软件计算结果的对比分析，在多遇地震作用下结构的剪重比、最大层间位移角、最大扭转位移比、侧向刚度比、受剪承载力比等均能满足规范要求，说明构件截面较为合理，结构体系选择恰当，其计算结果如表３所示。
5.2 多遇地震弹性时程分析多遇地震时程记录按《建筑抗震设计规范》ＧＢ５００１１－２０１０［３］的要求进行选取，按照建筑场地类别和设计地震分组选用不少于两组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线，地震波选取情况如表４所示。
表４时程分析地震波选取情况地震波ＲＨ２ＴＧ０４５ＵＳＥＲ１９ＵＳＥＲ３性质人工波天然波天然波原始峰值（ｃｍ／ｓ２）１００３．２４．１计算峰值（ｃｍ／ｓ２）３９（按安评报告）持续时间（ｓ）３０５０６１表３多遇地震结构整体计算结果汇总计算软件ＰＫＰＭ－ＳａｔｗｅＭｉｄａｓ－ｂｕｉｌｄｉｎｇ剪重比Ｘ１．５５％＞１．３９％１．５０％＞１．４５％Ｙ１．４８％＞１．３５％１．４７％＞１．４２％最大层间位移角（限值：１／８００）Ｘ１／８８２（２７Ｆ）１／１０１１（２７Ｆ）Ｙ１／９３７ （２０Ｆ）１／１０４９ （２０Ｆ）考虑偶然偏心的最大扭转位移比，（数值，层号）Ｘ１．１８ （２Ｆ）１．３３（２Ｆ）Ｙ１．１７ （２Ｆ）１．２３（２Ｆ）地震荷载下本层侧向刚度与上层侧向刚度的９０％或１１０％比值中最小值Ｘ１．１４９６Ｙ１．１４０４楼层受剪承载力与上层的最小比值（比值，层号）Ｘ０．８４（２Ｆ）Ｙ０．８３（２Ｆ）表２ 部分结构自振周期描述模态PKPM-satwe 周期/secMIDAS-building 周期/sec振型描述振型1 4.43 4.16Y 向平动振型振型2 4.27 4.04X 向平动振型振型3 3.60 3.25扭转振型为主振型4 1.45 1.32Y 向平动振型振型5 1.31 1.18扭转振型为主振型61.141.07X 向平动振型建筑技术表５反应谱与时程分析基底剪力的比较时程曲线地震输入方向层剪力（ＫＮ）剪力比值（时程分析波／规范谱）规范反应谱Ｘ１２９４４．６－－Ｙ１２４１４．６－－天然波１（ＵＳＥＲ１９）Ｘ１０６８７．８８３％Ｙ１００２２．６８１％天然波２（ＵＳＥＲ３）Ｘ１３１９４１０２％Ｙ１２５９５．４１０１％人工波（ＲＨ２ＴＧ０４５）Ｘ１０１０２７８％Ｙ９９８２．３８０％平均值Ｘ９４６５．１８８％Ｙ８５２２．４８８％所选的三条时程波的平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影响系数曲线相比（图３），所选三条波对应的反应谱与规范的反应谱比较接近，除个别点外能够做到平均值与规范反应谱“在结构主振型的周期点上相差不大于２０％”，故在统计意义上本次所选用的三条波有参考价值，分析结果可作为同振型分解反应谱法分析结果的对比依据。
山西太原华润煤业事故报告和调查处理制度
山西太原华润煤业事故报告和调查处理制度1 总则1.1 为了规范生产安全事故的报告和调查处理，严肃事故责任追究，防止和减少生产安全事故，根据国务院《生产安全事故报告和调查处理条例》（第493号令）和国家安全生产监督管理总局、国家煤矿安全监察局《煤矿生产安全事故报告和调查处理规定》等法律法规规定，结合企业实际，山西华润煤业有限公司特制定本制度。
2 事故分类2.1 伤亡事故等级分类：2.1.1 特别重大事故：是指造成30人以上死亡，或者100人以上重亡（包括急性工业中毒，下同），或者1亿元以上直接经济损失的事故；2.1.2 重大事故：是指造成10人以上30人以下死亡，或者50人以上100人以下重伤，或者5000万元以上1亿元以下直接经济损失的事故；2.1.3 较大事故：是指造成3人以上10人以下死亡，或者10人以上50人以下重伤，或者是1000万元以上5000万元以下直接经济损失的事故；2.1.4 一般事故：是指造成3人以下死亡，或者10人以下重伤，或者1000万元以下直接经济损失；2.1.5 一级非伤亡事故：凡出现下列情况之一的为一级非伤亡事故：2.1.5.1 发生的事故使矿井停工16h以上或采掘工作面及生产系统停工3昼夜以上的；2.1.5.2 瓦斯煤尘燃烧、爆炸的；2.1.5.3 井下发火封闭采区或影响安全生产的；2.1.5.4 水灾使矿井全部或一翼停止生产的；2.1.5.5 采区通风不良，风流瓦斯浓度超限或瓦斯积聚造成的停产；2.1.5.6 局部通风机无计划停风60min及以上；2.1.5.7 采煤工作面冒顶长度超过10m（含10m）、冒顶高度1m以上的，掘进工作面冒顶长度5m（含5m）、冒顶高度1m以上的；巷道冒顶长度超过10m（含10m）、冒顶高度1m以上的；2.1.5.8 直接经济损失在50～100万元（含100万元）的；2.1.5.9 地面发生火灾造成直接经济损失10～20万元（含10万元）的；2.1.5.1. 其它认定为性质恶劣的，情节特别严重的非伤亡事故。
南宁华润置地广场一期超限高层结构设计
南宁华润置地广场一期超限高层结构设计摘要：以南宁华润置地广场一期某超高层剪力墙结构为例，根据结构超限类型及程度，对结构进行性能化抗震设计，并采取相应的抗震加强措施，最后采用PKPM、YJK两个有限元软件对结构进行小震、中震、大震分析。
结果表明，结构不规则程度和结构整体性能等均符合要求，结构设计能满足设计规范的要求，可以为类似工程参考借鉴。
关键词：超高层结构；剪力墙；超限分析；抗震性能；静力弹塑性分析1工程简介南宁华润置地广场项目地块属南宁市西乡塘区，项目占地面积约247659.4㎡。
其中一期包括2栋超高层住宅、10栋普通高层住宅，1层地下车库及一栋营销中心、一所学校。
典型户型标准层平面见图1。
结构首层层高5.0m，标准层层高2.9m，总层数为50层，结构高148.80m，超过《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010（以下简称“高规”）第3.3.1条A级高度钢筋混凝土高层建筑（全部落地剪力墙）120m最大适用高度的要求，需进行超限高层建筑抗震设计可行性论证。
2结构设计2.1结构设计主要参数建筑结构安全等级为二级；结构形式为剪力墙结构；结构设计使用年限：50 年；结构构件承载力计算时按基本风压的1.1倍采用，W。
=0.35x1.1kN/㎡取值，位移计算时按50年一遇风荷载W。
=0.35kN/㎡取值；地面粗糙度：C类；抗震设防类别：标准设防类（丙类）；性能目标：C级；抗震设防烈度：7 度；小震、中震、大震作用按高规的反应谱计算；设计地震分组：第一组；场地土类别：II 类；剪力墙结构周期折减系数：0.95 ; 剪力墙连梁刚度折减系数： 0.7 ( 小震计算）、0.5 ( 中震计算）、0.3（大震计算）；结构构件抗震等级：剪力墙为一级；地基基础设计等级：甲级；建筑桩基设计等级：甲级。
2.2基础设计场地岩土层主要有填土①、粘土②、粉质粘土③、圆砾④、强风化泥岩⑤、强风化粉砂岩⑥、中风化泥岩⑦等。
塔楼采用墙下旋挖钻孔灌注桩，桩顶设置封闭围合的承台梁体系。
华润悦里公馆(5#、6#、7#、12#、13#、14#)超限汇报
1
.
1.0
1
压、剪
0.7 弯、拉
0
1.1
1.0
.
7
剪压比
0.74
0.87
0.15
不考虑抗震等级 【即不考虑强柱弱梁、强剪弱弯、强节点弱构件的构件内
力调整系数】
无需人为 干预的 参数
荷载组合
荷载分项系数 [γG、γEh、γEv等]
承载力抗震 调整系数γRE
材料强度
全组合
按规范 按规范 设计值
只考虑重力荷载代表值效应与地震作用效应的组合 【即不考虑风（雪）、温度等其它效应参与组合】
是
2b
组合平面
细腰形或角部重叠形
无
3
楼板不连续
有效宽度小于50%，开洞面积大于 30%，错层大于梁高
满足有效宽度要求
否
相邻层刚度变化大于70%(按高规考
4a 刚度突变 虑层高修正时，数值相应调整)或连 满足侧向刚度比要求
否
续三层变化大于80%
竖向构件收进位置高于结构高度
4b
尺寸突变
20%且收进大于25%,或外挑大于
嵌固端
计算嵌固端
地下室底板（基础面）
构造嵌固端
地下室顶板（首层楼盖）
1）最小板厚（≥180mm）； 2）双层双向配筋； 3）板的最小配筋率（≥0.25%）； 4）保证楼盖的平面完整性，避免开大洞口。
6#塔楼
建筑简介
建筑概况
建筑概况
结构简介
结构体系
结构体系=剪力墙+混凝土梁
抗震设防分类及抗震等级
50
45
40
35
30
25
20
15
10
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华润（重庆）有限公司"华润·二十四城"二期(B，D地块)1~6#,10~13#楼结构超限可行性论证报告中国·重庆市设计院CHONGQING ARCHITECTURAL DESIGN INSTITUTE 年06月设计单位：中国重庆市设计院注册结构师：何永春结构审查人：冯惠苗结构专业负责人：何永春结构设计人：杨刚赵盛位报告编写人：杨刚赵盛位钟顺美张国才目录超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表建筑结构工程超限设计可行性论证报告1.工程概况2.设计依据设计规范及依据基本设计参数抗震设防设计荷载3.场地地质条件地形地貌及地质构造岩土分层水文地质条件场地稳定性评价基础持力层场地地震效应与地震参数4.基础设计5.结构设计建筑结构布置结构主要构件的几何尺寸构件的材料强度等级建筑超限情况的判别性能化设计的目标结构超限分析总体思路6.结构计算分析计算软件主要抗震计算参数小震阶段计算分析中震阶段计算分析大震阶段计算分析7. 针对超限的设计措施针对超限的补充计算针对超限的构造措施8 结论附录附录一、结构计算书二、各层建筑平面图及剖、立面(见附册)三、各层结构平面布置图(见附册)四、《重庆建设厂项目二期及三期项目工程地质详细勘察报告》(见附册)编号：申报时间：2011-061．工程概况“华润·二十四城”二期（B、D地块）项目位于重庆市九龙坡区谢家湾，本案规划用地范围处于整体项目的腹地部位。
用地东临南北城市干道（在建）；南临谢家湾小学华润校区（在建）、54米宽城市景观大道（在建）和建设厂变电站；西临华润万象城商业中心（待建）和谢家湾轻轨站（已建）；北临鹅公岩大桥立交和公共绿地（待建）。
项目包括P03-1-1/03（B地块）和P03-2-1/03（D地块）两个地块，建设总用地面积108852平方米，以住宅为主，局部沿街设商业及配套公建。
总建筑面积约609059.1平方米。
2．设计依据设计规范及依据（1）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；（2006年版）（2）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010；（3）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；（4）《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002；（5）《砌体结构设计规范》GB50003-2001；（6）《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2008；（7）《重庆市建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2006；（8）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001；（9）《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008；（10）《建筑设计防火规范》GB50016-2006（11）《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002（12）《重庆建设厂项目二期及三期项目工程地质详细勘察报告》（13）甲方与我设计院签定的设计合同与相关委托及设计任务书（14）《建筑工程设计文件编制深度规定》（建质[2008]216号文）基本设计参数2.2.1 安全等级根据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001和《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002，本工程建筑结构的安全等级为二级，地基基础设计等级为甲级。
2.2.2 设计基准期和合理使用年限根据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001，本工程建筑结构设计使用年限与设计基准期为50年。
2.2.3 结构基本情况表结构基本情况表抗震设防2.3.1 建筑抗震设防分类根据《建筑抗震设防分类标准》GB50223和《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，本项目采用的结构类型为全现浇钢筋混凝土剪力墙，建筑抗震设防分类为标准设防类（简称丙类）。
2.3.2 建筑抗震设防标准地震作用和抗震措施根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002，本地区基本抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组第一组，场地土类别为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类。
本工程抗震设防烈度为6度，抗震构造措施为6度。
2.3.3 地震动参数设计基本地震加速度:0.05g设计地震分组第一组场地特征周期：多遇地震水平地震影响系数最大值αmax=设防地震水平地震影响系数最大值αmax=罕遇地震水平地震影响系数最大值αmax=弹性时程分析用地震加速度最大值 a max=18cm/s2中震弹塑性时程分析用地震加速度最大值 a max=50cm/s2大震弹塑性时程分析用地震加速度最大值 a max=125cm/s2设计荷载2.4.1风荷载基本风压按100年一遇取值ωk=m2。
地面粗糙度为C类。
2.4.2使用荷载标准值（kN/m2）消防楼梯：走廊、门厅：观景阳台：屋顶花园：(不含花圃土石等材料自重)卧室、餐厅、客厅：厨房：卫生间：入户花园：其余荷载按荷载规范取用3．场地地质条件地形地貌及地质构造拟建场区属于浅丘地貌，在原建设厂修建时对场地进行了开挖整平，场区现状为分为两块，二期场地从西向东大致分为二个平台，一阶平台高程约250~254m，二阶平台高程约240~245m，各阶平台地形平坦。
三期场地从西向东大致分为两个平台，一阶平台高程约246~248m（局部防空洞出口239~243m），二阶平台高程约250~254m。
场区原建设厂房现已全部拆除，均为空地和施工区（部分地段正在进行土石方开挖），场地最低点位于场地东侧，海拔高程240.42m（CK71），最高点位于场地西侧，海拔高程258.24m（ZK17），相对高差17.82m。
场地处于金鳌寺向斜东翼，岩层倾向245°，倾角8°，无断层通过，地质构造简单。
据在场区的基岩露头及开挖断面上调查，场区基岩中主要发育有3组裂隙:裂隙Ⅰ：92°∠68°，裂面平直，无充填，裂面可见白色方解石条带，裂隙宽2～10mm，一般裂隙间距2～3m，延伸长度约～5.0m，属结合差的硬性结构面。
裂隙Ⅱ：155°∠76°，裂面较平直，无充填，裂面可见白色方解石条带，裂隙宽1～5mm,一般裂隙间距10～12m，延伸～10.0m，属结合差的硬性结构面。
裂隙Ⅲ：45°∠70°，裂面较平直，泥质充填，充填物厚6~8cm,裂隙宽5～12cm,一般裂隙间距5～10m，延伸～6.0m，属结合差的软弱结构面，主要发育于上部粉砂岩中。
岩土分层拟建场地出露地层有第四系全新统（Q4）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s）。
主要为人工填土（Q4ml）及沙溪庙组（J2s）的泥岩、砂岩及粉砂岩。
3.3.1、土层杂填土（Q4ml）：主要分布于三期场地，二期场地中也有零星分布。
杂填土主要由原建设厂房屋拆迁后留下的废砼块、砖块等建筑垃圾、泥砂岩碎块石、砂土以及原砼地坪以下的杂填土等组成，部分地段为场地土石方开挖形成的杂填层。
骨架颗粒粒径一般20mm～850mm不等，含量约15%～30%不等，回填时间1～15年不等。
稍湿，结构稍密～稍密，部分呈松散状。
钻孔揭示该层的厚度为0.3m（ZK26）～13.0m （ZK164）。
（2）粉质粘土（Q4el+dl）：灰褐色，呈可塑状，无摇振反应，切面稍有光泽，干强度中等，韧性中等，为残坡积成因。
本次勘察范围内仅个别钻孔有揭露，钻孔揭露该层的厚度为0.50m（ZK10）～2.9m(ZK78)。
3.3.2、岩石（1）砂岩该场地内砂岩按物理力学性质可以划分为两类：第一类砂岩：灰白、灰青色，中细粒结构，厚层状构造，主要矿物成分为石英、长石、云母等，钙泥质胶结。
本次勘察在所有钻孔均有揭示，揭示单层厚0.87m （ZK134）～（ZK12，未钻穿）。
该岩层为场地内主要岩层。
第二类砂岩：浅黄、淡黄色，中细粒结构，中厚层状构造，主要矿物成分为石英、长石、云母等，钙泥质胶结，含少许粉砂质成分。
本次勘察在ZK151、ZK163两钻孔有揭示，揭示单层厚4.2m（ZK151）～（ZK163）。
第二类砂岩的抗压值明显低于第一类砂岩，为场地内次要岩层。
第一类、第二类砂岩分布范围见平面图工程地质分区：Ⅰ区有第二类砂岩分布；Ⅱ区无第二类砂岩分布，仅有第一类砂岩。
（2）泥岩：紫红色，泥质结构，中厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质较高，勘察在ZK3、ZK10、ZK15、CK62等16个钻孔中有揭示，揭示单层厚0.90m （CK62，ZK74，ZK134）～3.40m（CK56）。
该岩层为场内次要岩层。
（3）粉砂岩：浅黄色，泥质粉砂结构，中厚层状构造，主要矿物成分为石英、长石、云母等，钙泥质胶结，遇水易软化，强风化质软，中风化质较硬。
主要位于砂岩上部表层，本次勘察在44个钻孔有揭示，揭示单层厚0.8m（ZK143）～（ZK14）。
该岩层为场地内次要岩层。
水文地质条件场区属浅丘地貌，地形总体由西向东倾斜，但北侧、东侧为陡坎，地形有利于上部地表水、地下水的排泄，且场地中的地下洞室也将浅层地下水疏干。
场区地下水类型主要为局部土层内的暂时性上层滞水和基岩风化裂隙水。
上层滞水多分布于场地内低洼处的人工填土层中，主要受大气降水渗入补给，大气降水通过填土渗入，在基岩面较低洼处汇集形成上层滞水。
风化裂隙水分布于基岩顶部强风化带中，大气降水通过裂隙向下渗入，在场地低洼处富集形成，该类型地下水受基岩裂隙控制，分布不连续，含水量小。
本次勘察期间，对场地内钻孔进行了稳定水位观测，在终孔后抽干孔内残余水，再经24小时后作水位观测，所有钻孔均为干孔。
说明在勘察期间，钻探深度范围内地下水水量小，场区水文地质条件简单。
综上所述，场区地下水主要为第四系孔隙水，赋存于人工填土孔隙中，为上层滞水。
基岩为不透水或弱透水岩层，基岩顶部风化裂隙较发育，基岩强风化带中赋存有少量孔隙裂隙水。
场地地下水主要由大气降水补给。
因场地内有一条原建设厂的排水沟涵，且北侧、东侧地形坡度较陡，有利于地表水或地下水的排泄。
雨季场区地形较低洼的部位有少量上层滞水和基岩风化裂隙水。
据场地环境条件及经验判断，场地内的环境水和土对砼物具微腐蚀性。
场地稳定性评价场地内及周边无滑坡、泥石流、断层破碎带、岩溶等不良工程地质现象，其主要不良地质现象为地下人防洞室。
建筑位于人防洞室之上，基桩穿越人防洞室，采用钢管套模，桩身按框架柱配筋。
并对相关人防洞室采取相应加固措施。
基础持力层基础持力层主要为中风化砂泥岩，中风化泥岩饱和单轴抗压强度标准值，地基承载力特征值；中风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值；地基承载力特征值。
9~10#楼中风化砂岩饱和单轴抗压强度标准值；地基承载力特征值。
场地地震效应与地震参数按设计室内外地坪高程整平后，该场地建筑物部位均为Ⅰ0、Ⅰ1、Ⅱ类建筑场地，杂填土为软弱土，粉质粘土为中软土。