浅谈水泥磨机填充率的选择
TLM42130水泥磨机技术资料及钢球级配调整方法
TLM42130水泥磨一、磨机技术参数基本数据1、磨机规格：Ф4.2×13m磨机筒体内径（mm）磨机筒体内壁长度（mm）磨机有效内径（mm）磨机有效长度（mm）一仓二仓三仓一仓二仓三仓Ф4200 13000 Ф4080 Ф4080 Ф4100 3650 2700 59002、粉磨方式：开流3、设计生产能力：130t/h（带辊压机，出磨细度为3200cm2/g）4、入磨物料粒度：≤20mm，95%通过5、磨机转速：16.051r/min，主传动转速：15.9r/min，辅助传动转速：0.151r/min6、研磨体最大装载量：225t7、最大填充率：33%8、滑履轴承冷却水用量：4.0m3/h×29、主电动机（兰州电机厂）型号：YR800-6额定功率：3150kw额定转速：991r/min额定电压：10kv10、减速机（重庆同力）型号：MBG22/32（264-4.2）-WX/AZ速比：7.33711、慢驱（重庆同力）型号：MBM360速比：156.712、主电动机润滑装置13、主减速机润滑装置14、滑履轴承润滑装置15、磨机衬板及隔仓板情况介绍TLM42130水泥磨共分为三仓，一仓使用阶梯衬板，一仓和二仓之间为双层隔仓板，二仓使用波纹衬板，二仓和三仓之间为单层隔仓板，三仓为活化衬板，三仓内自隔仓板至出料端：隔仓板1450mm 仰料板1000mm 仰料板1250mm 仰料板1500mm 聚料板700 出料端，出料筛子缝隙宽度为7mm。
一仓和二仓之间的隔仓板由16块隔仓板襄成，由中心通风孔向外分布三层，螺栓孔数由中心向外分别为：16孔、32孔、32孔、32孔。
如下图：二、当前磨机各仓长径数据磨机筒体有效内径（mm）磨机筒体有效长度（mm）磨机有效内径（mm）磨机有效长度（mm）一仓二仓三仓一仓二仓三仓Ф4080 12250 Ф4080 Ф4080 Ф4100 3650 2700 5900 三、当前磨机各仓仓长比例及其参数仓位有效长度（m）仓长比例（%）有效容积（m3）装载量（t）研磨体形状研磨体材质一仓 3.65 29.80 47.69 球高铬铸铁二仓 2.70 22.04 35.28 球、锻高铬铸铁三仓 5.90 48.16 77.86 微锻 高铬铸铁 合计12.25100160.83四、当前磨内各仓研磨体级配 五、磨机总有效容积V φV φ=0.785D φ2·L φ=0.785·4.08672·12.25m 3= 160.60 m 3 其中D φ为有效内径（平均），mL φ为有效长度，m六、研磨体填充率φ其中G 为某一仓研磨体的重量，t; V φ为某一仓的有效容积，m 3；r 为研磨体容重，t/m 3，一般钢球取r=4.5 t/m 3，铁球4.2 t/m 3，钢棒5.4～5.6 t/m 3。
研磨体级配和填充率对水泥比表面积的影响
3.浅议水泥磨研磨体的级配 [J], 刘仁德
4.辊压机水泥联合粉磨系统研磨体级配初探 [J], 陈亮
5.行星磨中研磨体级配对水泥熟料破碎效率的影响 [J], 张柏林;钱海燕;敖林
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研磨体级配和填充率对水泥比表面积的影响
苏延任
【期刊名称】《水泥技术》
【年(),期】1997(000)006
【总页数】1页(P35)
【作 者】苏延任
【作者单位】广西南宁市建筑科学研究设计院
【正文语种】中 文
【中图分类】TQ172.63
【相关文献】
1.球磨机研磨体填充率对工序电耗的影响 [J], 冯森红
(完整word版)球磨机研磨体的填充率(word文档良心出品)
球磨机研磨体的填充率、级配判断与补充量的方法(球磨机研磨体装载量和级配虽有些公式可以参考，但一般还是靠经验调配。
钢球级配还是以多级配球较多，在使用分级衬板时，磨仓内在长度方向上（进料端到出料端）各点处的物料平均粒径是逐渐降低的，钢球在各点处的平均球径也应该是逐渐降低，两条曲线的走势应该是一致的。
调整钢球级配时要考虑到钢球尺寸的减小并不是一致的。
例如有文献介绍，通过试验和计算得出，当90mm的钢球磨损至80mm时，同比，80mm的钢球磨损至71.11mm，70mm的钢球磨损至63.20mm，60mm的钢球磨损至56.20mm。
显然，若只补大球，则平均球径必然有变大的趋势。
研磨体装载量和级配是否合理，可通过下述四种方法在生产实践中进行检验和调整。
1、根据磨机产量和产品细度进行检验分析（1）当磨机出现产量低、产品细度粗时，说明研磨体装载量不足或研磨体磨耗太大，此时应添加研磨体。
（2）当磨机出现产量高、产品细度粗时，说明磨内研磨体的冲击力太强，研磨能力不足，物料的流速过快所致。
此时应适当减少大球，增加小球和钢段以提高研磨能力，同时减少研磨体之间的空隙，使物料在磨内的流速减慢，延长物料在磨内的停留时间，以便得到充分的研磨。
（3）如磨机出现产量低、产品细度细时，其原因可能是小钢球太多、大钢球太少而造成的。
磨内冲击破碎作用减弱，而相对研磨能力增强。
（4）若磨机产量高、产品细度又细时，说明研磨体的装载量和级配都是合理的。
2、根据磨音判断在正常喂料的情况下，一仓钢球的冲击较强，有哗哗的声音。
若第一仓钢球的冲击声音特别洪亮时，说明第一仓钢球的平均球径过大或填充率较大；若声音发闷，说明第一仓钢球的平均球径过小或填充率过低了，此时应提高钢球的平均球径和填充率。
第二仓正常时应能听到研磨体的唰唰声。
3、检查磨内物料情况在磨机正常运转、正常喂料的情况下，根据生产经验，球仓中的钢球应露出半个钢球于料面上。
如钢球外露太多，说明装载量偏多或钢球平均球径太大；反之，说明装载量偏少或钢球平均球径太小。
球磨机装载量、级配、选粉机选粉效率
球磨机装载量、级配、选粉机选粉效率1.调整球磨机研磨体的装载量根据生产试验，发现增大研磨体装载量，并不能达到增产的效果。
摸索发现，最合适的研磨体装载量应将钢球配球控制在额定装载量的95%。
2.优化球磨机钢球的级配分析Φ3200×13000mm水泥球磨机筛余曲线，得知一仓料端曲线下降不明显，说明该仓的粉碎能力不是很强；二仓出现较长的水平线段，说明该仓钢球级配有问题，为此对研磨体做出相应的调整：(1)增大一仓平均球径，降低二仓平均球径；(2)优化一，二仓填充料。
3.辊压机挤压效果的改进方法Φ3200×13000mm水泥球磨机是双仓磨，破碎功能部分转到辊压机上，这种情况下，挤压物料更易达到质量指标。
但考试由于产量的增加，辊压机压力减小，辊缝仍是原来设定的范围，致使通过量增大，物料挤压效果差，10mm以上颗粒含量较多，吐槽量增大，出口篦板易堵塞，部分颗粒沉积于二仓内消弱了研磨作用，辊压机主题故障频繁，运转率仅达40%左右，影响水泥球磨机产量。
改进措施：大修辊压机，焊补辊面，将辊缝设定稍微减小。
4.提高选粉机选粉效率调整合理的循环负荷，一般为K=218%时，选分效率达到78%左右，选粉机得到最大发挥，此外定期更换选粉机叶片，提高Φ3200×13000mm 水泥球磨机产量。
5.加强水泥球磨机通风和系统密封，减少漏风适当通风，可排出水泥球磨机磨内微粉，减少过粉碎，同时排出水蒸气，减少粘球。
另外，对与球磨机相连提升机、选粉机等生产设备进行密封，改善锁风效果。
6.降低粉磨温度，加强粉磨系统散热粉磨系统温度高，部分石膏脱水影响水泥质量，增加细粉静电吸附作用，球磨机内糊球加重，使过粉磨现象严重，所以，要注重系统表面散热。
7.定期清仓，及时补球。
在选矿生产工艺过程中，磨矿和分级是非常关键和重要的一环，磨矿机是一个能耗高、作业效率低、故障多发的设备，对磨矿机的运行状态监测，不但可以提高设备效率和生产率，降低能耗，减少故障，而且可以提高经济效益，保证生产正常进行。
技术水泥工业球磨机耐磨材料的优化与使用（下）
技术水泥工业球磨机耐磨材料的优化与使用（下）水泥生产过程中物料粉磨用球磨机仍占有较大比例。
球磨机耐磨材料的使用主要存在以下问题：研磨材料混用;研磨体与衬板、篦板等不匹配;研磨体补加不准确、不及时;除铁工序不全;破球及变形球不及时拣出等。
水泥企业对球磨机耐磨材料进行优化、合理使用、降低消耗，是节能降耗、降低生产成本的有效措施。
球磨系统各环节耐磨材料磨损机理分析1 磨机粗磨仓衬板水泥磨、生料磨、煤磨等粗磨仓的入磨物料粒度为15 mm～25 mm，研磨体平均球径为75 mm左右，最大的球径为Φ90～100。
粗磨仓的研磨体在抛落过程中，球和物料对衬板有较大的冲击凿削作用，在下落的滑动或滚动中对物料进行挤压，使物料尖角切削衬板。
因此衬板的磨损主要是高应力冲击凿削磨损，在材料选择上要求材料要有足够的韧性，受切削磨损要有足够高的硬度。
根据磨损原理，衬板材料的硬度(Hm)应为物料硬度(Ha)的0.8～1.2倍，水泥熟料硬度HRC49～54，所以衬板硬度应在HRC50以上。
选择中碳铬钼合金钢材料，硬度HRC48～55，冲击韧性ak15～20 J/cm2，使用寿命2～3年。
对于Φ3 m以上大型磨机衬板，应选择高韧性高铬铸铁，硬度HRC58～62，冲击韧性ak8～12 J/cm2，使用寿命6～10年。
不宜选择高锰钢。
对粗磨仓而言，因高锰钢的屈服强度低，易产生塑性变形，尺寸长的衬板易发生凸起变形，钢球的冲击也不能产生加工硬化，因此不耐磨。
2 细磨仓衬板物料经过粗磨仓破碎及粗磨后进入到细磨仓，尖角变钝，细磨仓里的球或段直径仅为Φ15～60，冲击力小，以应力切削磨损为主。
细磨仓衬板可选择硬度高、韧性低的耐磨材料，中碳合金钢，高、中、低铬铸铁，抗磨球墨铸铁等材料硬度HRC≥50，冲击韧性ak4～6 J/cm2，均可使用。
磨机衬板不宜选择高锰钢，对粗磨仓而言，因高锰钢的屈服强度低，易产生塑性变形，尺寸长的衬板易发生凸起变形，磨球的冲击也不能产生加工硬化，因此不耐磨。
研磨体填充率计算方法
研磨体填充率计算方法
计算磨机研磨体填充率可根据磨机内径和研磨体便面到磨机内衬最高点的距离计算，如果衬板为一特殊形状，如波纹型或者阶梯型等，则必须进行合理校正，选用平均值。
填充率可以简化为：Φ=1.068-1.164（H/D）
H为研磨体面到衬板最高点的距离 D为磨机有效内径
测量顶高法：
研磨体填充率的计算式为：
Φ=β/360-sinβ/2π（1）
Φ为研磨体填充率，% β为钢球表面对磨机中心的圆心角，。
研磨体表面到磨内顶端高度H：
H=(1/2)D+h=(1/2)D+(1/2)Dcos(β/2) (2)
H为研磨体表面到磨内顶端高度，m D为磨内有效内径，
H为研磨体表面到磨机中心的高度，m
把（2）整理得：
cos(β/2)=2*（H/D）-1 （3）
由（3）式可知，测量出H值后，D对于某一磨机来说为已知数，可计算出β值，根据式（1）可计算出填充率，H/D与Φ的关系见表1.
表1为H/D与Φ的关系
通过测量H值计算H/D值后，查表即可求出Φ值。
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水泥磨填充率
Moinho adotado3,5 x11mte casco = 34mm ,e₁=75mm , e₂ = 65mm02 câmaras L1 = 3,5 mt , L2 = 7mtØ Útil = 1º câmara 3,3 mt 2º câmara 3,35 comprimento útil 3500+7000= 10000 mm volumeinterno V₁= 30,85m³, V₂ = 61,70m³ = 92,55m³ abertura das fendas қ = 8/10 k2 = 10/12grauenchimento: 1 Câmara 32% (desgastes 35g/t) ,2 câmara 33% ( desgaste 25g/t) densidade aparente : 1 Câmara 4,5 (43,0 t) , 2 câmara 4,6 (87,0 t)Garantia revestimento 12000hsGarantia da grade de saída e grelha 9000 hs.Dados do fabricanteCarga bolas total = 19,5( reposição indicada por shenyang) +130tn = 149,50.Peso da casca = 45195 Peso moinho = 78334Produção 65t/h ?N/Tn cru = 32 kw/t cruVelocidade 16,9 rpm N/t cru = 15 kw/t cruMotor 2000 kw Q =2000/15= 133 t/hη redutor 98,5% η motor 94,5Moinho em sintonia com O-SEPA para CPII F/32 a 3500 blaine.Moinho 2000 kw ~ 67t/t30 kw h/tO-SEPA 800g/m³x120000m³/h =96000 kg do separador para o filtro.Cap. O-SEPA 2000x60 = 96.000m³/hAlimentação 2,7x120.000 = 324t/h = ?Considerando a capacidade de transporte do moinho de 30t/h/m², teremos 30 x 8,55= 256,5 tn no max. De alimentação.Produção 0,8 kg/m³ x 12000 m³/h = 96 t/hAdotando 250 – 72 = 178 t/h de recirculaçãoCargas moedoras indicadas por Shenyang.1º Câmara= Ø 90,00 mm10%, Ø 80,00 30%, Ø 70mm 35% Ø 60mm 25% = 43tn.2º Câmara = Ø 50mm 15%, Ø 40mm 25%, Ø 30mm 35%, Ø 20mm 25% = 87tn.Com o arranjo acima temos a carga especifica de 10,78 m²/t para primeira câmara e 25,69 m²/t para a2 câmara.Temos indicação teórica para moagem em moinhos de duas câmarasde 9 a 11m²/t para a primeira câmara e entre 25 e 35 m²/t para a segunda , estando todos dois parâmetros atingidos.D₁ = 3500 -2 (110) = 3280D₂ = 3500 – 2 (65) = 3370Arranjo de bolasO desenho Shenyang considera a altura do revestimento levantador 110mm para as colunas consideraremos o Ø interno dado de Shenyang de3.300mm.V₁ = π D₁ ² x L₁ = π x 3,3² x 3,5 = 29,93m³4 4Através do manual FLSMIDT pág A3.InterpolaçãoInversamente proporcional32,4 0,579 32,4 0,14032,00 x a = x 32,00 x x = h₁31,8 0,585 31,8 0,145 D₁32,4 – 31,8=0,585 – 0,57932,4 – 31,8 = 0,145 – 0,14032,4 – 32,00 0,585 – x 32,4 – 32 0,145 - x0,6 = 0,0060,6 = 0,0050,4 0,585 – x0,4 0,145 – x- 0,6x + 0,351 = 0,0024 0,002 = 0,087 – 0,6 x- 0,6x = - 0,3486 0,002 – 0,087 = - 0,6 xx = 0,581 - 0,085 = - 0,6xa₁ = 0,581 x = 0,142h₁ = 0,142D₁h₁ =0,142 = H₁ - 0,5 h₁ - 3,3 x 0,142 = 0,4686 mt D₁ 3,3 h₁ = 0,469 m0,4686 = H₁ - 1,65H = 2,119 mtF = 32/100 x 4,5 x 29,93 = 43,1 t ok.Shenyang.F₂ = 43,1 t16,9 = 72,6%23,28V₂ = π D₂² x L₂ = π x 3,35² x 7 = 61,7m³4 4Pela tab. Pág A3 para 33% de enchimentoa= 0,574 h₂ = 0,135 h₂ = 3,35 x 0,135 = 0,452D₂h₂ =0,135 = H₂ - 0,5 H₂ = 2,127 mtD₂ 3,35F₂ = 33/100 x 4,6 x 61,7 = 93,66F₂ = 96,66Obs.: Shenyang indica 87t, teremos um déficit de 9,66 t.4,5 t/m³ ?N₁ = 0,514 x 43,1 x 16,9 x 0,73 x 0,581 x 3,3N₁ = 524,0 KwN₂ = 0514 x 96,66 x 16,9 x 0,69 x 0,574 x 3,35.N₂ = 1114,0 KwN₁ + N₂ = 524,00 + 1114,00 = 1638 kwη redutor = 94,5η motor = 98,5η mancais = 93,5η Total = 0,87NTotal = 1638= 1882,75 kw = NTotal0,87Peso do moinho 165000 kg.P moinho = 78,334t Cargas Peso das cargasP cargaPeso do materialP materialØ do moente = 1600 mmL do moente = 480mmDesgaste acima de 60g/t será substituído por Shenyang.Desgaste de bolas para 7000h de trabalhos (65t/h deprod)1º Câmara35g/t455000 x 0,035 = 15.925 kg2º Câmara25g/tn455000 x 0,025 = 11.375Recarga será de 15925 + 11375 = 27300 kgVentilação no interior do moinhoS₁ = 8,55 m²S₂ = 8,81 m²VentilaçãoPressão = 400Mpa = 41 mcavolume = 108000 m³/h = 30m³/s30/8,55 = 3,5 m/s = 3,5 vezes o desejado.Obs.Não conseguimos a área de passagem com Shenyang para confirmar as velocidades no tabic intermediário e grelha de saída.Anexamos desenhos do moinho para verificação das cotas das cargas em comparação com cotas da rosca de entrada do moinho, onde verificamos que com esta carga teremos retorno de bolas ,obstruindo a passagem do material.Conclusão:Cota da carga da 1 câmara será = 3,3 - H = 3,3- 2,119= 1,181 > 1114,04 da cota da hélice interna da da rosca de alimentação do moinho , demonstrando retorno de bolas para entrada do moinho reduzindo a moagem.Utilizando o critério do desgaste indicado por Shenyang teremos umanecessidade de reposição maior que a indicada para compras, acrescido da diferença indicada na 2 câmara para atingir o grau de enchimento de 33%.Recarga de 27300 kgDiferença da 2 câmara 9660 Kg.Total 39660 Kg .Como foi efetivada compra de 19500 kg de carga a mais , caso a previsão de desgaste esteja correta teremos que adquirir mais 17460 kg a mais, se conseguir resolver o problema das cotas.Obs. Shenyang se resguarda qdo coloca que reporá a diferença de desgaste de bolas acima de 60 g por tonelada de produção.。
浅谈球磨机分仓及级配
球磨机多级、二级配球配比摘要：钢球的级配是影响球磨机产质量的主要因素之一。
对多仓磨机而言,一仓的钢球级配尤显得至关重要。
按照一般交叉级配的原则,亦即上一仓的最小球径决定下一仓的最大球径,依此类推,一仓实际上主导了其他各仓的级配。
目前,在球磨机一仓比较有代表性的配球方法有两种,一种是得到公认的应用最普遍的多级配球,另一种是近年来才开始采用的二级配球法。
关于这种配球法国内外已有报道,对其褒贬不一。
葛洲坝水泥厂从1992年起开始在Φ3m×9m水泥磨上试用二级配球,并延续应用至今。
从这几年的应用效果来看,它与多级配球相比各有所长,孰优孰劣不能一概而定。
本文即对这两种配球方法作一些初步的探讨。
1 一仓对研磨体级配的基本要求球磨机一仓主要对物料进行冲击破碎。
其作用效果的好坏直接影响到后面各仓研磨效率的发挥。
能否达到预期的效果取决于研磨体的级配参数合理与否。
主要包括:配合级数、球径(最大、最小、平均球径)的大小,以及不同规格的球所占的比例等。
这些参数的选择除了受磨内结构、产品细度要求等因素的影响外,很大程度上是由入磨物料的特性如粒度、易磨性等决定的。
反过来讲,要衡量钢球的级配是否合理,就要看它能否满足物料的要求。
物料在一仓内要得到有效的破碎,并达到适应二仓粉磨的粒度要求。
在选择一仓的级配参数时必须综合考虑以下几点基本要求:(1)要有足够的冲击力,即充当破碎介质的钢球所具有的撞击能量超过物料的强度极限。
(2)足够的冲击次数。
当装载量一定时,与球径的大小有关。
在保证足够冲击力的前提下,尽量缩小钢球的直径,以增加钢球的个数来提高对物料的冲击次数是提高粉磨效率的重要手段。
(3)适当的存料能力。
为保证物料能被充分地粉碎,要求物料在仓内有一定的停留时间,即要控制物料流速,以防止物料流速过快而出现窜料现象。
2 多级配球法多级配球法是一种传统的配球方法,通常选用3～5种不同规格的钢球。
它最突出的特点是以入磨物料的粒度为依据。