贝雷片验算

F匝道跨同三高速门洞受力验算

1、荷载计算：

钢筋混凝土自重

N1：9.96m2*11.4m*26KN/ m3=2949KN

模板及楞木自重

N2:0.015m*11.4m*12m*7+0.12*0.12*11.4/0.3*7=18.2KN

56b工字钢自重

N5：16/0.6*115.1*11*10=337.6KN

施工人员及设备重量

N6：11.4m*1m*1KN/m2=11.4KN

混凝土振捣产生荷载

N7：11.4m*1m*2KN/m2=22.8KN

施工总荷载

N总=1.2×(N1+N2+N3)+1.4×(N4+N5)=4014KN

2、贝雷片横梁支撑受力计算

11米跨径的工字钢梁受13.7KN/M的均布荷载.

其两端的支座反力 Ra=Rb=13.7*11/2=75.4KN

贝雷片横向支撑间距为4米，所以F=75.4*4=302KN

单片贝雷片允许剪力245.2KN,支座受力有两片贝雷片承受，F允=245.2*2=490.4KN 实际剪力值小于允许剪力值，因此贝雷片受力满足要求

挠度计算：

F=302KN p=F/2=151KN/M

查路桥计算手册附表2-8可知

f=0.911*pl3/100EI=0.911*151KN*(0.75m)3/(100*2.1*103Mpa*250500cm4)=0.123mm 允许挠度值：f=0.75/400=1.875mm

实际值小于允许值，因此挠度满足要求

综上所述，贝雷片满足施工要求。

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）

布置）。内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。具体布置见下图： 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木材 100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPa

贝雷架便桥设计计算方法

贝雷架便桥计算书

第1章设计计算说明 1.1 设计依据 ①；大桥全桥总布置图（修改初步设计）； ②《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ③《钢结构设计规范》GB50017-2003； ④《路桥施工计算手册》； ⑤《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》； ⑥其他相关规范手册。 1.2 工程概况北大河特大桥：位于甘肃省嘉峪关市境内，桥梁起点DK711+296.48，桥梁终点DK712+523.05，全长1076.1m。包括7片12m空间刚构、30片32m简支箱梁、35座桥墩、2座桥台。北大河特大桥跨越跨越一条河流。河流水文情况：北大河兰新铁路便桥河段采用冰沟水文站历年实测最大洪峰流量910立方米/秒。便桥河段最大洪峰相对应最大流速为3.55米/秒。共统计2005年——2009年水文资料。 1.3 便桥设计 1.3.1 主要技术参数 (1)便桥标高的确定： 1

（4）材料容许应力： [][][][][][]120Mpa τ200MPa σ210Mpa, σ345钢Q 85MPa τ140MPa σ145MPa,σ钢Q235w w ======1.3.2 便桥结构便桥采用（12+12+9）*3连续梁结构，便桥基础采用φ529*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安装2I32b 作为横梁，梁部采用4榀贝雷架，间距450+2700+450mm ，贝雷梁上横向安装I20b 横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+885mm ，横梁上铺设16b 槽钢，槽向向下，间距190mm ，在桥面槽钢上焊制φ12mm 短钢筋作为防滑设施。第2章便桥桥面系计算桥面系计算主要包括桥面纵向分布梁[16b 及横向分配梁I20b 的计算。根据上表描述的工况，分别对其计算，以下为计算过程。2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 2.1.1 计算简图纵向分布梁支撑在横向分配梁上，按5跨连续梁考虑，计算简图如下：

钢管桩和贝雷片架空支架计算书

支架设计计算 1、支架结构 1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。 1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。 2、计算依据 1、《路桥施工计算手册》； 2、《钢结构设计规范》； 3、《公路桥涵施工规范》； 4、《金九大桥施工组织设计》； 5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。 3、支架受力计算

工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。如下图。竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）： ①模板及连接件的自重力 800N/ m2 ②可变荷载（分项系数取1.4）： ③施工荷载 1000N/ m2 ④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2 ⑤振捣荷载 2000N/ m2 合计 5800N/ m2 箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 终点砼厚度（cm) 荷载大小 (KN/m2) 累加其它荷载（KN/m2) 1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.8 2 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.8 3 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1 根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。建模效果图如下：按最梁端最大荷载支架的受力加载。腹板处：每区格面积为0.4×0.8=0.32m2 每根立杆承受的荷载为0.32m×58.8KPa=18.8KN 梁体空心处：每区格面积为0.8×0.975=0.78m2 每根立杆承受的荷载为0.78m2×14.1KPa=11KN 立杆承受荷载取最大值即：18.8KN

贝雷架计算(精校版本)

东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8＝24m 贝雷片承台承台顶柱承台顶柱工字钢22 双层贝雷片 ×7 ＝ 14m 贝雷片方木 Ⅰ32工钢

东岙大桥24m梁支架计算东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m，桥墩低，地势平坦，根据设计及现场粉喷桩施工地质情况，地表下下卧软弱层8～12m，如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片，需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选，决定采用两层贝雷梁施工梁片方案，贝雷梁搭设简介如下：①在承台上安放六个圆管顶柱；②顶柱上铺设两根工字钢；③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架，其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装；另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木，间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算： ①、Ⅰ-Ⅰ（对应设计图）截面砼面积翼缘板面积： S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-（5.55+5.05）×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ（对应设计图）梁端截面砼面积翼缘板面积： S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-（4.255+3.91）×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ（对应设计图）梁端过渡截面砼面积翼缘板面积： S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+（0.25+0.6）×2.1÷2=1.163m2

贝雷片参数

8 龙门吊、架桥机(采用贝雷桁架) 8.1 贝雷桁架构件设计参数贝雷桁架现有进口与国产两种规格，国产贝雷桁架又称为321钢桥，为常用支架结构。国产贝雷桁架用16Mn，销子采用30CrMnTi，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X 型。材料的容许应力按基本应力提高30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下： 16Mn拉应力、压应力及弯应力为1.3×210＝273MPa；剪应力为1.3×160＝208MPa。 30CrMnTi拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300＝1105MPa；剪应力为0.45×1300＝585MPa。现有进口贝雷桁架材料屈服点强度为351MPa，其容许应力按0.7×351＝245MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。其它构件容许荷载如下：进口贝雷梁的桁架销子双剪状态容许剪力550kN；弦杆螺栓容许剪力150kN，容许拉力80kN；摆动滚子最大容许荷载210kN。国产贝雷梁的栓滚最大容许荷载250kN，平滚每一滚子最大荷载60kN；其余可参考进口贝雷的数值。贝雷桁架各构件重量详见表3.8-1。表3.8-1 贝雷桁架构件重量表(单位：kg) 构件名称单位国产进口构件名称单位国产进口桁架节片 270 259支撑架副 21 18 加强弦杆支 80 阴、阳头端柱根 69.7 59 销子个 3 2.7 桥座个 38 32 横梁根 245 202座板块 184 181 有扣纵梁组 107 86 桥头搭板副 142 无扣纵梁组 105 83 搭板支座副 46 桁架螺栓个 3 3.6 桥面板副 40 弦杆螺栓个 2 护轮木根 44 横梁夹具副 3 2.7 摇滚副 102 92 抗风拉杆套 33 29 平滚副 60 48 斜撑根 11 8 下弦接头个 6 5.4 联板根 4 1.4 阴、阳斜面弦杆个 27.31 贝雷桁架片力学性质见表3.8-2：

(完整word版)贝雷架计算书

贝雷架计算书 1、计算荷载 ①自重（33m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。桁架自重123.5t； 43根分配梁（I16_3.75m）3.24t； 2条钢轨（I14_31.5m）1.04t；（21m桁架）其中1为2I8截面、2为3I8截面、3为I8截面、4为4[10截面、5为I16截面、6为I4截面；3包括斜撑、横撑、竖杆、斜杆。桁架自重52.3t； 27根分配梁（I16_2.35m）1.28t； 2条钢轨（I14_19.5m）0.6t； ②风荷载（由于对贝雷架本身作用很小，故忽略，具体数值见桥墩计算） ③箱梁荷载以125t/12m为荷载级度做纵向加载，33米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为54.5kN/m；21米贝雷架的每根钢轨上的均布荷载为56.1kN/m；

④施工荷载 0.3t/m，由于33m长的贝雷架还不到10t重，所以计算中假定自重荷载中包括了施工荷载，不做另计。 2、计算模型（以33米贝雷架为例、21米贝雷架类似） 33米贝雷架立面图 33米贝雷架平面图 33米贝雷架侧面图 3、计算结果 ①33米贝雷架反力：荷载组合类型荷载组合内容

应力：桁架应力：

可以看到，在端部及跨中应力较大，最大的端斜杆，跨中上下弦杆87.4Mpa，端柱应力为72Mpa。梁应力：（分配梁及轨道）可见，轨道的应力大于分配梁的应力，轨道上最大应力81.2Mpa, 分配梁上最大应力63Mpa。

位移：桁架位移：在承压钢梁和自重下，桁架竖向挠度2.713cm 。贝雷梁非弹性挠度 () ()cm n f m 105.02 -= n 为奇数；所以，cm f m 6120*05.0==；总位移为6+2.713=8.713cm cm L 5.5600 33600==>。需设置预拱度来调整梁底标高。

贝雷桥专项施工组织设计

便桥专项方案一、工程简介因工程施工需要在蒲阳河搭设一座施工便桥，以满足施工车辆、人员及机械通行，设计通行荷载单车80吨。钢桥总长30米，共一跨，桥体宽4.5米，因两端桥台各搭载1.5米，故最大跨径为30-1.5×2=27米。如下图：拟采用321型贝雷片为桁架，桁架编组为30米7排单层上下加强型上承式，I20b型工字钢为横梁，桥面板为8mm花纹板，两侧以]10槽钢、?48钢管焊立栏杆。如下图：

二、编制依据 1、《装配式公路钢桥制造》（JT/T728-2008)； 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； 3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 4、《公路工程施工安全技术规范》（JTG F90-2015）； 5、《装配式公路钢桥多用途手册》2004年1月，交通出版社； 6、《钢结构规范》； 7、《施工现场临时用电安全技术规范》； 8、其他相关规范手册。三、主要材料参数 1、桁架内力表 2、桥梁特性表

3、钢桥主要材料表取最大跨27米主材重量

四、荷载计算 1、贝雷梁荷载计算 1.1钢桥恒载由27米跨钢桥材料表可知：钢桥上部结构共重54吨，即恒载N=54t=540kn，则钢桥每延米恒载q=N/L=540kn/27m=20kn/m。 1.2 钢桥活载车辆通行荷载80吨，即P=80t=800kn，最大计算跨径30m。 1.3 弯矩验算弯矩最不利位置为梁的中部，弯矩值最大。 M=M恒+1.4M活 =qL2/8+1.4×pL/4 =20×272/8+1.4×800×27/4 =9382.5(kn.m) M<[M]=1687×7=11809(kn.m,)取值自桁架内力表-单排单层加强型弯矩容许值并乘以7排，验算通过！ 1.4 剪力验算剪力最不利位置为梁的端部，其剪力值最大

贝雷梁支架计算

. 潮惠高速公路TJ6标杨林枢纽立交现浇箱梁施工计算书中铁十四局集团有限公司潮惠高速公路TJ6标项目经理部

目录 1、工程概况....................................... - 1 - 2、计算依据.......................................... - 2 - 3、现浇箱梁支架设计.................................. - 2 - 4.预制箱梁施工验算................................... - 2 -4.1计算原则..................................................................................................................................................... - 2 -4.2材料的选择................................................................................................................................................. - 3 -4.3荷载计算..................................................................................................................................................... - 3 -4.4支架上部结构受力计算............................................................................................................................. - 4 -4.4.1 荷载组合设计....................................................................................................................................... - 5 - 5．结论.............................................. - 8 - 1、工程概况本次计算针对杨林枢纽立交现浇梁右幅2#-5#墩进行施工计算，箱梁底

现浇箱梁贝雷片简易支架法施工工艺

跨河现浇箱梁简易支架法施工工艺 1、工程概况：S336线省道汇龙至惠和段改扩建工程路线向西跨越丁仓港、与221省道(规划)相交设置互通立交，A、B匝道箱梁采用20+27+20m预应力现浇箱梁，箱梁高1.6m,由单箱双室截面组成，箱底宽7.5m，两侧悬臂2.25m，全宽12m。箱梁横桥向顶底板平行，腹板竖直，顶面设2%单向横坡，横坡由箱梁旋转倾斜而成。匝道桥跨河支架采用贝雷简易支架。 2、贝雷简易支架结构型式：匝道桥跨河中跨27m,用贝雷放置在承台上作为承重体系，在承台上搭设纵向贝雷。贝雷梁采用321贝雷片，主桁采用双层贝雷片，分7条龙（3+3+3+3+3+3+3）,贝雷梁上横向10#工字钢间距0.9m作为横向分配梁，纵向10*10木方（间距20cm)，木放上铺设1.5㎝厚竹胶板作为底模。 3、贝雷简易支架受力计算：贝雷参数：查《贝雷手册》三排双层：M=4653.2KN.m,Q=698.9KN,W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4，计算跨径25.0m。 3.8.1荷载计算钢筋混凝土容重取26kN/m3 混凝土自重荷载：q1=6.7m3*26=174.2kN/m；（混凝土每延米约6.7m3）模板荷载：q2=0.5kN/m2；施工人员及设备荷载：q3=1kN/m2；混凝土振捣产生的荷载：q4=2kN/m2；混凝土倾倒产生的荷载：q5=2kN/m2；贝雷自重荷载：q6=270/3*42*10=38kN/m(每片贝雷270kg) 每根10#工字钢自重12*11.2=134.4kg，每0.9米1根工字钢荷载：q7=134.4*1/0.9*10=1.5KN/m q=1.2×(q1+q2*12+q6+q7)+1.4×(q3*12+q4*12+q5*12)=347.6kN/m 式中，永久荷载的分项系数，取1.2；可变荷载的分项系数，取1.4。

贝雷架便桥设计计算书样本

K37+680红岩溪特大桥贝雷架便桥计算书湖南省路桥建设集团龙永高速公路第十一合同段 4月1日

目录第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。

贝雷架钢便桥计算书30米跨

30m贝雷架钢便桥计算书 1.工程概况本桥适用于30m下承式贝雷架钢便桥。桥梁主体结构为321型三排单层加强贝雷架。便桥净宽4.2m，行车道净宽4m，人行道宽净宽1m。桥面铺设8mm厚Q235钢板，面板上沿桥向横向焊接φ12的圆钢，间距15cm，面板下设加强肋10#工字钢，间距25cm，工字钢底部铺设横向分配梁28b#工字钢，横穿贝雷架，纵向间距为1.5m。 2.设计参数 2.1设计荷载设计荷载按照公路I级，考虑到贝雷架钢便桥长30m，采用车道荷载进行桥梁结构设计计算。贝雷架钢便桥结构图见图1,立面图见图2。图1 贝雷架钢便桥结构图（单位：mm）图2 贝雷架钢便桥立面图（单位：mm） 2.2受力模型建立受力模型，如图3。图3 桥梁受力模型（单位：mm）对桥梁受力模型进行简化，简化为简支梁受力模型（偏于安全），见图4。

图4 简化后的受力模型（单位：mm） 3.加强肋10#工字钢受力验算 3.1工字钢及面板参数构件参数：理论重量11.261kg/m(0.11261kN/m),d=4.5mm,Ix:Sx=8.59,Wx= 49cm3，[σ]=145Mpa/1.2=120.8 Mpa，[τ]=85Mpa/1.2=70.8Mpa，安全系数取1.2，E=206GPa,Ix=245cm4,8mm厚钢板0.628kN/m2。 3.2荷载组成根据公路I级车道荷载的均布荷载标准值qk=10.5kN/m，桥涵计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN;桥涵计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN，桥涵计算跨径大于5m，小于50m时，Pk值采用插法求得。因计算跨径为1.5m，故集中力Pk=180kN。荷载组合采用1.2恒载+1.4活载。 3.3受力计算以简支梁模型计算，以跨中1.5m最不利位置进行受力分析，以单根工字钢进行受力计算。截取单元见图5。图5 截取单元的断面图 3.3.1恒载计算 (1)面板重力 0.628×4×1.5=3.768kN (2)10#工字钢重力（0.11261kN/m） 0.11261×1.5×（4/0.25+1）=2.87kN 则单根工字钢每延米重力q1=（3.768+2.87）/((4/0.25)+1)=0.26kN/m (3)恒载弯矩M1(组合系数1.2) M1=1.2×0.125×0.26×1.5×1.5=0.09kN·m 图6 恒载作用下均布力、剪力及弯矩图

贝雷梁计算书

跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书中南大学高速铁路建造技术国家工程实验室二〇一七年七月二十日

目录一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10)

一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据（1）设计图纸及相关详勘报告；（2）《贝雷梁设计参数》；（3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《铁路桥涵设计规范》； 1.2.4B搭设方案

图1.1箱梁截面（单位mm ） 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m ）

表1.1 贝雷梁参数容许应力桥型不加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN·m） 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN·m） 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型不加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型加强单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表序号材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28

鸭绿江大桥施工工程施工组织设计(刘勇)

鸭绿江大桥试桩工程施工技术方案 1、工程概况 1.1、工程简介新鸭绿江大桥位于丹东市东南部，朝鲜新义州西南部，为连接中朝两国的重要桥梁，是丹东与朝鲜之间新的交通要道，也是未来鸭绿江江面之上的一大景观点。鸭绿江大桥工程横跨鸭绿江，鸭绿江大桥东岸为中国境内的丹东市浪头镇，西岸为朝鲜的新义州地区。 1.2、试桩目的鉴于项目建设规模较大，为保证施工的顺利进行和结构的安全可靠，提供桩基础设计和施工实施科学的依据，在工程正式实施前进行必要的工程试桩。验证设计承载力，提供各土层及桩端有关参数，测定桩基沉降和变形，研究成孔工艺，评估成桩质量，特进行桩基静载试验，主要内容与目的如下： 1)通过本次试验对钻孔灌注桩的泥浆级配；水下混凝土级配；成孔、成桩（清孔、下钢筋笼、二次清孔、灌混凝土）、后注浆等施工工艺进行专题研究及科学试验与检测分析。为确定合适的施工机具设备，确定钻孔灌注桩的施工工艺等提供重要的参数。 2)通过本次试验提出桩侧的分层极限摩阻力和桩端极限承载力，验证地质报告提出的相关数据。确定进行试桩的钻孔灌注桩在注浆前、后的单桩极限承载力。为验证、指导大直径钻孔灌注桩的设计提供重要参数。 1.3、试桩数量、位置及参数（1）试桩数量及位置根据设计和业主的要求，在主桥边跨15#墩和主塔21#墩靠近XZK08和XZK12两个地质钻孔附近各进行一根试桩，分别为SZ1、SZ2。试桩位置如下图1-1、1-2所示：

图1-1SZ 1（试桩1）桩位示意图图1-2 SZ 2（试桩2）桩位示意图（2）试桩参数依据设计和业主要求，试桩采用自平衡法测试，选择承载力较高的中风化岩层作为持力层，试桩桩底标高与正式工程桥梁桩基相同，SZ1桩径取为1.5m，SZ2桩径取为2.5m。根据地质勘察报告估算试桩的极限承载力，并确定试桩的最大加载量。试桩参数见表3。

盖梁横梁贝雷架验算

盖梁横梁贝雷架验算一、荷载： 1.模板重量：G1=80KN 2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN 3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN 4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN 总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN 则每侧贝雷架所受均布荷载为 q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m 二、贝雷架所受的最大弯矩： M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求. 盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算 A B C <一>、横梁均布荷载验算：△△△ 1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.3 2.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN 3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN 4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN 总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN 则每侧贝雷架所受均布荷载为 q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m <二>支点A、C受力计算

剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN 弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m 支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN 弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m 二、抱箍所受摩擦力： A、C抱箍： N A=N C=4*0.9*n f*u*p =4*0.9*1*0.35*190 =239.4KN 4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN 安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍： N B=5*0.9n f.μ.p =5*0.9*1*0.35*190 =299.25KN 安全系数为： K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算 A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm 抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M pa B抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm 抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa

贝雷架简介

贝雷架简介贝雷架也称为“装配式公路钢桥”，原名叫“321”公路钢桥。是我国的战备公路钢桥。我国生产的“321”公路钢桥与英国的“贝雷桥”相似，主结构相同，但是尺寸不一样，贝雷桥为英制，“321”公路钢桥为公制。本工程采用装配式公路钢桥是“321”钢桥，是由中铁七局设计的定型产品（见图4-1），其性能对比见下表4-1。图4-1 贝雷片构造图

表4-1 贝雷架性能指标贝雷架的组成部分： 1、桁架桁架(如图)由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成,上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。桁架的弦杆由两根10号槽钢(背靠背)组合而成，在下弦杆上，焊有多块带圆孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是跨节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下两节桁架的接合部。在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有凸榫，用以固定横梁在平面上的

位置：在卜弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。桁架竖杆均用8#工宁钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。桁架构件的材料为16Mn，每片桁架重270kg。 2、桁架连接销及保险销桁架连接销供连接相邻两桁架用，形状如图所示。重量为3kg,在锥度一端有一个插保险销用的小孔。图4-2 桁架连接销及保险销

图4-3 桁架 3、加强弦杆主要用来加强桁架弦杆的承载能力材料、断面与桁架上弦杆相同构造与桁架上弦杆比弦杆螺栓孔座板与桁架弦杆上孔的座板高低位置不同外余均如图所示。

盖梁贝雷支架计算书

盖梁贝雷支架计算书一、贝雷梁支架整体受力计算共计4排贝雷梁，每排由4片贝雷标准节组成，共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析混凝土按高配筋计算，容重取26KN/m 3，贝雷梁按 3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，混凝土设计方量为11.1m 3。 a ．混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b ．贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c ．钢管：3m 管50根， 6m 管48根，1m 管30根，钢管共长468m 。钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d ．模板自重模板采用组合钢模，按40kg/m 2计，约计40m 2，则有： )/(333.1100 1240 40m KN =?? e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN/ m 2 ，即为：1.47KN/m f ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：1.18KN/m g ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2KN/m 2即为：1.18KN/m 综合以上计算，取均布荷载为：35KN/m （计算值为34.711） 2、贝雷梁内力计算贝雷梁为悬臂梁，其计算简图如下所示：

弯矩图：剪力图：由内力图可知：贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1，2分别为： M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1，2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为：

M max =157.5/4=39.375KN ·m ＜[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN ＜[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。每组贝雷梁对支座（牛腿）的作用力N= R 1，2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算：单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图：由位移图有：悬臂端位移最大，为： f max =0.39mm

贝雷架便桥设计计算2

贝雷架便桥计算书 20010-4

目录第1章设计计算说明 (1) 1.1 设计依据 (1) 1.2 工程概况 (1) 1.3.1 主要技术参数 (1) 1.3.2 便桥结构 (3) 第2章便桥桥面系计算 (4) 2.1混凝土运输车作用下纵向分布梁计算 (4) 2.1.1计算简图 (4) 2.1.2.计算荷载 (4) 2.1.3. 结算结果 (5) 2.1.4 支点反力 (5) 2.2履带吊作用下纵向分布梁计算 (5) 2.2.1. 计算简图 (5) 2.2.2 计算荷载 (6) 2.2.3 计算结果 (6) 2.2.4. 支点反力 (6) 2.3分配横梁的计算 (7) 2.3.1.计算简图 (7) 2.3.2. 计算荷载 (7) 2.3.3. 计算结果 (7) 第3章贝雷架计算 (9) 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算 (9) 3.1.1最不利荷载位置确定 (9) 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 (11) 3.1.3 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (11) 3.2 履带吊作用下贝雷架计算 (14) 3.1.1 最不利位置贝雷架计算模型 (14) 3.1.2 最不利荷载位置贝雷架计算结果 (15) 3.1.3 腹杆加强后最不利荷载位置贝雷架计算结果 (17) 第4章横梁及钢管桩计算 (21) 3.1.横梁计算 (21) 3.1.1 履带吊工作状态偏心15cm (21) 3.1.2 履带吊工作状态（无偏心） (22) 3.1.3 履带吊偏心60cm走行状态 (23) 3.1.4 履带吊走行状态（无偏心） (24) 3.1.5 混凝土运输车偏心130cm通过状态 (26) 3.1.6 混凝土运输车无偏心通过状态 (27) 3.2最不利荷载位置钢管桩计算结果 (28) 3.2.1 计算荷载 (28) 3.2.2 计算结果 (29)

衡阳湘江三桥施工简介(DOC)

衡阳湘江三桥施工简介朱忠民吴健军【摘要】：介绍衡阳湘江三桥合理安排全桥施工顺序；优化基础施工和引桥16m空心板梁施工方案；介绍主孔斜拉桥包括索塔、主梁、拉索及拉索防护施工的特色；介绍边孔 40mT梁预制及安装的施工工艺。【关键词】：挖孔桩空心板梁空心索塔肋板式主梁钢绞线群锚拉索T梁架桥机1、工程概况 ⑵、桥面宽度：斜拉桥宽33.8m，T梁及空心板宽29.0m ⑶、桥面最大纵坡：1.5% ⑷、桥面横坡：双向1.5% ⑸、地震裂度：小于6度衡阳湘江三桥由湖南省交通规划勘察设计院设计；湖南省路桥总公司承担0#——30#墩的施工，广梅汕铁路公司承担30#——40#墩的施工；监理单位为湖南大学监理站。 2、基础施工衡阳湘江三桥西岸引桥1#——22#墩设计为每墩2根Φ200cm的桩基础，23#——24#墩为2根Φ250cm的桩基础，共48根桩，桩长在15m—20m之间。地质情况履盖层为亚粘土和亚砂土，土层密实，中间夹杂着较薄的沙砾层，岩层均为红砂岩质的强风化和弱风化层，岩层稳定。基础施工在设计上是采用钻孔灌注桩，但此处位置的地质情况和水文情况适宜于人工挖孔桩，且人工挖孔桩施工的设备少，投入也少；多个墩可同时施工，不受机械设备的限制；

造价低，施工速度快；人工挖孔桩无沉淀层，检验直观，质量有保证。而采用钻孔灌注桩施工，需要大量的机械，钻孔过程中大量的泥沙和泥浆排泄困难；施工便道在桥下穿行，采用钻孔影响施工便道的通行。经综合考虑，决定采用人工挖孔桩的施工方案。从结果来看，采用人工挖孔桩的方案是正确的，在8个月的时间桩基础全部开挖且浇注混凝土完成。桩基础混凝土浇注采用抽干孔内水，浇注水下混凝土的方法进行浇注，这样综合了浇干混凝土和水下灌注混凝土两种方法的优点，浇注的桩基混凝土质量可靠。而25#——28#墩在湘江中，设计为明挖基础。96年冬季是近几年最低水位的年份，有利于明挖施工。大部分的桥墩水深也只有1m，用草袋围堰开挖基坑时积水也不多。覆盖层均为红砂岩，采用空压机和风钻打孔，人工爆破出渣。斜拉桥主墩29#墩位于湘江主航道中，施工时水位3——5 m，均无覆盖层。下游基础采用18×4m，高为4m的长方形拼装式，壁厚1m的简易钢围堰。上游则采用钢管架草袋围堰，先用钢管扎架，在钢管架中间填草袋和粘土。基础采用风钻打孔，人工爆破，25T吊车配合出渣。在施工过程中，由于是冬季进行施工，气候寒冷且天气情况也不好。抓住了下游大源渡电站大坝即将截流蓄水的机遇，在倒灌水前，坚持将水中的基础全部抢出，给全桥施工进度带来很大的主动。斜拉桥主墩29#墩施工过程控制：钢围堰制作——墩位放样——钢围堰就位——钢围堰落床锚定——打刃脚封水混凝土——岩层风钻打孔爆破——基础岩面修凿平整——基坑开挖至设计标高。 3、引桥空心板施工 3.1、预制场位置和预制场构造引桥0#台——23#墩设计为23孔16m先张法预应力空心板，每孔28片，共有644片。考虑到场地和吊装的需要，空心板预制场设在16#——19#墩之间下的地面上，每孔横向设置6个底座，三孔共18个底座。张拉台座设在16#和19#系梁上，系梁经过增加构造钢筋和断面进行加高加宽，两根系梁之间加设三根60×80cm的混凝土地撑梁以增加张拉台座整体强度和抵抗张拉时所产生的水平力。张拉台座由预埋在系梁中的36#工字钢和δ10mm的钢板三角撑加强而成。空心板底板铺设δ10mm的钢板以保证底板的光滑。钢绞线三片整体下料，每三片梁同时张拉，既节约钢绞线又操作方便。模板采用钢模，每边的模板分4块制作，采用上空龙门吊上的电动葫芦进行运输和安装。（见图2）空心板预制场中，17#和18#墩的两根盖梁先不施工，在17#和18#墩的立柱上立Φ120cm 的钢管桩，16#和19#墩的盖梁上立两根Φ60cm的钢管桩作为竖向支撑，在钢管桩上铺设覆盖整个预制场的贝雷架纵梁，纵梁上铺设轨道和行走系统，再在上面铺设贝雷架横梁，横梁上铺设轨道和行走系统等组成的组合式龙门吊。龙门吊的作用是作为预制场模板和混凝土的吊运，以及空心板梁垂直起吊至桥面，便于架桥机的安装。架梁采用自制的钢导梁架桥机再