营口民生路大桥主梁现浇支架计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
大桥支架计算书(完整经典版)
大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。
现浇连续梁桥计算说明书
现浇连续梁桥计算说明书1概述1.1工程概况 (3)1.2桥梁上部结构 (3)1.3主要材料 (4)1.4设计规范 (4)1.3技术标准 (4)2 MIDAS软件建模2.1材料、截面 (5)2.2节点、单元 (5)2.3边界条件 (7)2.6荷载 (7)3设计截面验算3.1荷载内力图 (10)3.2荷载组合 (12)3.3抗裂验算 (13)3.4持久状况构件的应力验算 (17)3.5承载能力极限状态抗弯和抗剪验算 (17)1概述1.1工程概况本桥为主线上跨地方二级公路的分离式立交桥，平面位于R-5300的平曲线上，纵面位于R-18000m的凸形竖曲线上，根据地方协议，本桥采用净空为14*4.5m（现有碎石路面12m），主线与地方路交叉桩号为K120+500.2978，交角为34°14′16″。
主桥用22.3+31.3+22.3m预应力混凝土连续梁桥。
主梁采用单箱双室，中墩为独柱墩，桥台为肋板台。
桥型布置里立面图如图1-1，桥型布置平面图如图1-2桥型里面布置图1-1桥型平面布置图1-21.2桥梁上部结构主桥为现浇后张预应力混凝土等高度连续箱梁结构，分为左右两幅桥，本次验算值考虑左幅桥。
其梁高为 1.6m，主梁单箱双室形式，在支座处采用实心截面，上部结构设计如图1-31.3主要材料(1).混凝土:预应力混凝土箱梁采用C50混凝土。
(2).钢材:①普通钢筋构造筋采用R235、受力筋采用HRB335。
②预应力钢束采用国标钢绞线，型号为1×12标准型-15.2，标准抗拉强度R y b=1860MPa，设计张拉控制应力σk=1395MPa。
（3）锚具采用ovm15—12型，钢束孔道采用金属波纹管成孔，孔道直径为90mm，孔道外经为97mm。
1.4设计规范(1)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）(2)《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）(3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）(4)．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）(5)．《公路工程结构可靠度设计统一标准》（GB/T 502803）（6）《中国公路桥梁荷载》（JTJ 001-97）1.3技术标准(1)．设计基准期：10年。
临时支撑及现浇段支架计算书(精)
临时支撑及现浇段支架计算书1、计算方法本方案所有施工临时结构均采用容许应力法设计，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.1.8条规定，“结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数应取为1.0”。
2、计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；（2）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）；（5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）；（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；（7）《桥梁悬臂施工与设计》，雷俊卿主编，北京：人民交通出版社，2000年5月第1版。
3、荷载标准值（1）钢筋混凝土自重荷载标准值26kN/m3，落叶松自重荷载标准值7kN/m3，其他型钢每米自重标准值按相关型钢表取用；（2）施工人员及设备荷载标准值，计算面板及直接支撑面板的小楞时取2.5kN/m2，计算支撑小楞的大楞及支架立杆时取1.5kN/m2；（3）振捣混凝土产生的荷载标准值，对水平模板取2kN/m2，对垂直模板取4kN/m2；（4）倾倒混凝土产生的荷载标准值，对垂直模板取2kN/m2。
（5）风荷载标准值按苏州地区10年一遇基本风速计算，参考英国桥梁规范《BS5400》（见《桥梁悬臂施工与设计》中第106～108页及《BS5400》中Part2.Specification for loads第17页“5.3.5 Nominal vertical windload”相关部分），当风荷载对连续梁梁体产生的竖向力攻角小于1°时，竖向风力系数可取为0.4。
4、材料容许承载力（1）根据《建筑施工模板安全技术规范》，竹胶合模板抗弯强度设计值为35Mpa，极限状态法与容许应力法相比，在表达式中增加了荷载分项系数及组合值系数，按最大的活载分项系数1.4考虑，则以极限状态法对应的强度设计值除以1.4作为容许应力法的容许强度值，即竹胶合模板容许弯曲强度取25Mpa；弹性模量为9.9×103Mpa。
主梁现浇支架计算
主梁现浇支架计算计算参数及荷载取值恒载：箱梁自重按实际断面计，为保证施工安全，混凝土按一次浇注完成考虑，容重取26KN/m3。
一、主线桥16.75m标准梁碗扣支架计算（左幅第1、4、6、7、11联及右幅4、6、11联）：1、扣件钢管架计算：16.75m箱梁顶宽16.3m，底宽11.3m，悬臂长2.5m。
标准断面钢管顺桥向布置间距为0.9m，横杆步距取1.2m。
立杆计算：1、翼缘板：单侧翼缘板面积为0.792m2，重量为0.792×0.9×2.6＝1.85t，取3根，间距90cm；2、腹板：取最厚处60cm计，面积为1.65×0.6=0.99m2，重量为0.99×0.9×2.6＝2.3t，取2根，布置间距60cm；3、顶底板：5.05×0.47＝2.38m2，重为2.38×0.9×2.6＝5.6t，取4根，间距90cm。
分配梁计算：取普[10A＝12.74cm2，Wx＝39.66cm3，Ix=198.3cm4截面允许弯矩为145000×0.00003966＝5.75KN.m截面允许剪力为85000×0.001274＝108.3KN按三跨连续梁计算：以腹板处最不利为控制点，混凝土重按均布荷载作用在槽钢上，q= 0.99×26＝25.7KN/m，则每根方木受力为25.7/2=12.9KN/m,考虑模板以及施工荷载等，取q=1.3×12.9=16.77KN/m，计算模型如下（NSG2）：弯矩图：x剪力图：x变形图：x变形最大值为0.18mm ，均满足受力要求。
墩顶实心段（按2m 计算）：实心段混凝土重为97.5t ，顺桥向布置间距取60cm 一道，横桥向布置同标准段。
实心段共设3排×22根钢管，则每根钢管受力为97.5/66=1.5t ，满足受力要求。
二、主线桥20.75m 标准梁碗扣支架计算（右线第八联）：箱梁顶宽20.3m ，底宽15.3m ，悬臂长2.5m 。
现浇支架计算书
十一、现浇箱梁模板、支架验算1.总体说明文崇互通C、D、L匝道桥现浇箱梁支架采用盘扣式满堂架，架管材质采用Q345钢材，立杆直径60mm，壁厚3mm。
根据现浇箱梁结构形式，支架纵向间距0.9m，横向间距1.2m，步距1.5m，在每跨端横梁处进行加密，以墩柱为中心，两边各加密3.5m，纵向间距0.45m，横向间距1.2m。
在立杆的底部及顶部进行步距加密，步距0.5m。
横向向每1.8m设置一道斜撑，纵桥向每3.6m设置一道斜撑。
横梁采用I14工字钢，放置在横向立杆上，横梁上采用10*10cm 的方木作为分配梁，间距0.20m，底模采用15mm厚木模板。
1.1荷载种类及荷载分项系数1.1.1永久荷载：1）钢筋混凝土自重：26KN/m32）模板自重：0.3 KN/m21.1.2可变荷载1)施工人员及设备荷：3KN/㎡2）振捣混凝土产生的荷载：2 KN/m23）取荷载系数K=1.32.支架布置示意图详见附件3.模板、支架系统验算3.1模板验算箱梁底模采用木模，板厚15mm，木模方木背肋间距为20cm，所以验算模板强度采用宽200mm平面木模，荷载按最不利因素计算。
1）模板力学性能弹性模量：E=1.04×104MPa截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03125cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.52/6=9.375cm3截面积：A=bh=20×1.5=30cm22）荷载取值底模q1＝0.3 KN/m2钢筋混凝土重量：q2＝26h＝26×1.3＝33.8KN/m2；施工人员及设备荷载q3＝3 KN/m2，集中荷载3 KN；倾倒、振捣混凝土产生的荷载q4＝2KN/m2方木布置示意图2)承受荷载：P=K*（q1+q2+q3+q4）=1.3*39.1=50.83KN/㎡式中;K---安全系数K=1.3q=P*b=50.83*0.2=10.166KN/m3)跨中最大弯矩2211/05083.082.0*166.108l*qlMKNM M A X===弯拉应力验算：MPaMPWMJI11][a42.510*375.910*05083.063max=≤===-ωωσσ[σw]查路桥施工计算手册表8-6得，木模弯拉应力满足要求。
13m现浇空心板梁支架计算书
附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。
1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。
方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。
(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。
方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
现浇箱梁施工支架计算书03
第二篇现浇箱梁施工支架计算书一、概述xxx大桥上部结构为单箱双室变截面预应力砼变等截面连续箱梁，跨径布置为全桥一联37+55+37m。
上部结构预应力现浇箱梁顶宽19m，底宽13m,外翼板悬臂长3.0m；箱梁跨中及边跨支点处梁高为2m，中间墩墩顶支点梁高为3.6m；箱梁顶板厚0.28m，跨中底板厚0.25m，根部底板厚0.8m，底板厚按二次抛物线变化。
跨中腹板厚0.5m，根部腹板厚0.85m。
二、现浇箱梁满堂支架计算1、概况（1）、支架概述本工程采用满堂式碗口式脚手架一次性搭设现浇施工。
（2）、支架组成满堂式碗口支架体系由支架基础（厚25cmC25砼）、Φ48×3.5mm碗口立杆、横杆、斜撑杆、可调节底托、可调节顶托、﹝10槽钢横向分配梁， 10cm×10cm木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
﹝10槽钢分配梁横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在﹝10槽钢分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为胶合板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每联支架其立杆纵距采用90cm(在腹板、墩柱加密区及中隔板位置采用扣件钢管加密为45cm),横距布置：标准90*3+60*3+90*5+60*2+90*3cm,支架立杆步距为120cm，支架在桥纵向每450cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础为25cm厚的C25砼场地上，砼下层为换填碾压密实的砂砾石层。
（3）、主要计算内容根据本桥结构设计要点及支架设计要点，主要计算内容如下：①在支架荷载作用下，施工支架的内力和应力情况。
②在支架荷载作用下，底模主横梁的挠度和应力情况。
③在支架荷载作用下，底模纵向分配梁的挠度和应力情况。
现浇箱梁模板、支架计算书
现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。
底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。
支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。
碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。
支架下地基采用60cm灰土处理。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。
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营口民生路大桥主梁现浇支架计算书一、概述：民生路大桥跨越人工湖部分主桥长136.5m，桥面总宽主桥35.0m。
主桥为两跨单弯塔双索面斜拉桥，主跨76m，背跨为60.5m，主桥采用墩塔梁固结的结构体系。
主梁截面采用双实心边主梁大悬臂截面（π形梁），主梁中心高1.90m，顶板宽35.0m，悬臂长3.25m，实心梁宽3.0m，实心梁间顶板厚0.28m。
背跨部分梁段由于配重的需要而增设底板形成箱形截面。
主梁采用双向预应力。
纵横向预应力采用高强钢绞线。
主跨梁上索距6m，背跨梁上索距3.8m，每对斜拉索与主梁相交处均设0.3m厚的预应力混凝土横梁。
主梁按设计要求全断面一次浇注完成，主梁在长度方向上共分成十五个块段，0#块长14.9m， 2#～7#块由边墩向主塔方向施工。
二、计算说明：1、分别计算中纵梁、前上横梁和边纵梁受力，并求出纵梁前后吊挂反力及前上横梁支点反力。
2、检算分配梁受力能否满足要求，并求出各支点反力。
3、计算钢管桩受力。
4、计算临时支撑受力。
5、计算钻孔桩基础受力。
6、计算假定：a、主梁边梁及边翼缘砼及模板重量通过边纵梁传至钢管桩顶分配梁。
b、主梁中间砼及模板重量通过吊挂分别传至前一节段已施工完的主梁和前上横梁上7、荷载分解图（参见结构计算部分）三、设计荷载：计算施工支架时，主要考虑下列荷载，并进行荷载组合。
(1)新浇砼的自重q1；(2)模板荷载q2；(3)纵梁自重q3；(4)施工荷载q4；(5)内模支撑及调高钢管脚手架q5。
四、计算施工支架的强度及刚度要求验算施工支架的刚度时，其变形值不得超过下列数值：支架受载后挠曲的杆件(纵梁)，其弹性挠度为相应结构跨度的1／400；前上横梁预留拱度考虑下列因素：(1)前上横梁承受吊挂荷载时的弹性变形；(2)加载后由销与销孔间存在设计间隙，受载后两者的相对位移引起的的非弹性变形(又称错孔挠度)。
五、计算荷载：1、砼自重荷载q1砼自重按γ=26KN/m3计算，所以q1=26×面积(S)。
2、模板荷载q2根据施工设计图腹板底模板q2＝1.4KN/m2,其余q2＝1KN/m2，背跨箱梁内外模板均以此计算。
3、纵梁自重q3贝雷梁纵梁自重单层按q3＝1KN/m(考虑支撑架的影响)，有加强弦杆的按1.53 KN/m计算；双层q3＝2KN/m，有加强弦杆的按2.53 KN/m计算。
4、施工荷载q4施工荷载按q4＝1.5KN/m2。
5、内模支撑及调高钢管脚手架q5由于钢管脚手架搭设高度均≤3m, 取q5=1KN/m2。
六、结构计算：本施工支架计算选取二个较为不利施工节段分别检算结构受力，分别为：施工N3#块段和施工S1#块段时。
1、施工N3#块段支架计算荷载分解图如下:图1(单位:mm)1)中纵梁受力计算(a)施工N3#块时中纵梁状态如下图所示：图2(单位:mm)荷载汇总表表1中纵梁编号砼面积(m*m) 砼荷载q1(KN/m)模板荷载q2(KN/m)中纵梁自重q3(KN/m)施工荷载q4(KN/m)脚手架荷载q5(KN/m) 中纵梁荷载q(KN/m) 顶板隔板顶板隔板顶板隔板顶板隔板z1 0.459 2.78 11.93 72.28 1.58 1 2.36 1.58 0 18.45 77.22 z2 0.448 3.02 11.65 78.52 1.60 1 2.40 1.60 0 18.25 83.52 z3 0.469 3.08 12.19 80.08 1.68 1 2.51 1.68 0 19.06 85.27 z4 0.469 3.08 12.19 80.08 1.68 1 2.51 1.68 0 19.06 85.27 z5 0.448 3.02 11.65 78.52 1.60 1 2.40 1.60 0 18.25 83.52 z6 0.448 3.02 11.65 78.52 1.60 1 2.40 1.60 0 18.25 83.52(b)中纵梁受力简图如下:85.27KN/m85.27KN/m图3(单位:mm)(c)计算结果结果汇总表表2中纵梁编号最大弯距(KN.m) 最大剪力(KN) 最大变形(mm) R1(KN) R2(KN) z1 598.50 137.70 27.80 139.02 124.30z2 602.00 138.50 28.00 139.82 125.01z3 626.00 144.00 30.60 145.29 129.86z4 626.00 144.00 30.60 145.29 129.86z5 602.00 138.50 28.00 139.82 125.01z6 602.00 138.50 28.00 139.82 125.01中纵梁为单排单层不加强贝雷梁，由贝雷梁使用手册查得：容许弯距为788.2KN-m；容许剪力为245.2KN。
容许变形为L/400＝38.3mm，从计算结果看均能满足要求。
2)前上横梁计算(a)施工N3#块时前上横梁状态如下图所示图4(单位:mm)中纵梁计算结果(表1)中的R1即为前上横梁吊挂的力。
(b)前上横梁受力简图如下:图5(单位:mm)(c)计算结果结果汇总表表3最大弯距(KN.m) 最大剪力(KN) 最大变形(mm) R1(KN) R2(KN) 6842.00 871.50 27.00 874.47 871.65前上横梁为端部加强四排单层，中间部分为四排双层加强贝雷梁，由贝雷梁使用手册查得：容许弯距为13500KN-m；容许剪力为981KN。
容许变形为L/400＝63.8mm。
表中的最大变形仅为前上横梁的弹性变形，由于前上横梁的跨度较大，所以需要计算非弹性变形，公式为：f max=dn2/8,其中常数d＝1.717mm，n为贝雷梁节数，本计算取n=8，所以f max=dn2/8＝13.7mm,总变形为27.00+13.7＝40.7mm。
从计算结果看均能满足要求。
3)边纵梁受力计算(a) 施工N3#块时边纵梁状态如下图所示：图6(单位:mm)荷载汇总表表4边纵梁编号砼面积(m*m) 砼荷载q1(KN/m)模板荷载q2(KN/m)边纵梁自重q3(KN/m)施工荷载q4(KN/m)脚手架荷载q5(KN/m) 边纵梁荷载q(KN/m) 顶板隔板顶板隔板顶板隔板顶板隔板b1 0.556 2.14 14.46 55.64 1.23 1 1.84 1.23 0 19.74 59.70 b2 1.21 1.56 31.46 40.56 0.90 1 1.35 0.30 0 35.01 43.81b3 1.17 30.42 0.95 1 1.010 33.38b4 0.778 20.23 0.63 1 0.68 22.53 b5 1.17 30.42 0.95 1 1.01 33.38 b6 1.17 30.42 1.26 1 1.35 34.03 b7 0.393 10.22 1.47 1 1.58 14.26 b8 0.452 11.75 2.66 1 2.85 18.26(b)边纵梁受力简图如下:图7(单位:mm)其中R前为前上横梁支腿传给边纵梁的力，由于设计的支腿处分配梁的刚度足够大，所以能将前上横梁支腿反力平均分到5组(b2～b6)边纵梁上。
即R前=R1(表三)/5=874.47/5=174.89KN结果汇总表表5边纵梁编号最大弯距(KN.m) 最大剪力(KN) 最大变形(mm) R1(KN) R2(KN) R3(KN) b1 333.7 140.7 9.2 98.71 177.66 0b2 402.5 251.8 9.5 132.92 478.44 4.3 b3 469.6 237.2 8.6 124.37 460.5 5.58 b4 375.6 203.4 5 79.96 368.38 11.91 b5 469.6 237.2 8.6 124.37 460.5 5.58 b6 477.6 243.3 9.1 128.14 468.32 5.04 b7 203.4 93.3 5.4 63.69 123.34 0b8 270.1 117.1 7.3 81.98 152.14 0从结算结果分析，编号为b2～b6的边纵梁在分配梁处支反力R2比较大，所以此处的贝雷梁必须加焊竖杆(2[14a)加强,以满足支撑需要。
4)分配梁(N1)计算根据主梁荷载分解图及边纵梁受力计算得反力Ri(取最不利5#临时墩顶分配梁计算)，分别加于分配梁N1上，Ri为表五中R2对应的边纵梁数值，如下表所示。
表6边纵梁编号b1 b2 b3 b4 b5 b6 b7 b8 R2 177.66 478.44 460.5 368.38 460.5 468.32 123.34 152.14桩顶分配梁受力如图:图8(单位:mm)计算得R1=1419.52KN R2=1269.76KN M max=414.0KN-m Q max=675.7KN分配梁为2I56a，2I56a几何特性：W=4684cm3，I=131180cm4；A=270cm2；S=2737.6 σ= M max/W=414.0×1000/4684 =88.4Mpa (可)τ=Q max S/Id=56.4MPa (可)f max=4.2mm<L/400 (可)2、施工S1#块段支架计算荷载分解图见(图1):1)中纵梁受力计算(a) 施工S1#块中纵梁状态如下图所示：图9(单位:mm) 荷载汇总参见(表2):(b) 中纵梁受力简图如下:图10(单位:mm)结果汇总表表7中纵梁编号最大弯距(KN.m) 最大剪力(KN) 最大变形(mm) R1(KN) R2(KN) z1 621.50 148.70 29.70 151.40 135.20 z2 624.90 149.20 29.90 151.93 135.90 z3 650.00 155.20 31.10 157.94 141.18 z4 650.00 155.20 31.10 157.94 141.18 z5 624.90 149.20 29.90 151.93 135.90 z6 624.90 149.20 29.90 151.93 135.90中纵梁为单排单层不加强贝雷梁，由贝雷梁使用手册查得：容许弯距为788.2KN-m；容许剪力为245.2KN。
容许变形为L/400＝38.3mm，从计算结果看均能满足要求。
2)前上横梁计算(a) 前上横梁受力参见图4中纵梁结算结果(表5)中的R1即为前上横梁吊挂的力。
(b)前上横梁受力简图如下:图11(单位:mm)结果汇总表表8最大弯距(KN.m) 最大剪力(KN) 最大变形(mm) R1(KN) R2(KN) 7423.8 944.2 28.3 948.48 945.66前上横梁为端部加强四排单层，中间部分为四排双层加强贝雷梁，由贝雷梁使用手册查得：容许弯距为13500KN-m；容许剪力为981KN。