热电厂热力系统计算.doc
热电厂热力系统计算
.热力发电厂课程设计1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：1）工业生产用汽负荷；
2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度 1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：
热负荷汇总表项目单位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小用户热负荷工业t/h1751421081269275采暖t/h177********.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：
锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.850.85～0.900.65～0.700.850.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：
汽轮机额定功率750～60001XXXX年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2-1）工业生产用汽负荷；
2）冬季厂房采暖用汽负荷。
西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度 1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa、230℃。
通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：
热负荷汇总表项目单位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小用户热负荷工业t/h1751421081269275采暖t/h177********.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：
锅炉类别链条炉煤粉炉沸腾炉旋风炉循环流化床锅炉锅炉效率0.72～0.850.85～0.900.65～0.700.850.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：
汽轮机额定功率750～60001XXXX年持续热负荷曲线根据各个用户的用汽参数和汽机供汽参数，逐一将用户负荷折算到热电厂供汽出口，见表2：采暖期最大为175 t/h,折算汇总到电厂出口处为166.65 t/h。
表2-1 热负荷汇总表项目单位采暖期非采暖期最大平均最小最大平均最小用户热负荷工业t/h1751421081269275采暖t/h1777243000折算到电厂出口的热负荷工业t/h166.65 135.22 102.84 119.99 87.61 71.42 采暖t/h168.55 68.56 40.95 000折算到热电厂出口的工业热负荷，再乘以0.9的折算系数，得到热电厂设计工业热负荷，再按供热比焓和回水比焓（回水率为零，补-省略部分- （3-76）5）
CC12汽量平衡把式（3-73），式（3-74），式（3-75）带入上式，并整理得（3-77）6）CC12发电量计算公式（3-78）整理上式得（3-79）或（3-80）代入式（3-77），并整理得（3-81）(4)方案一各部分实际用汽量计算上面推导出来汽机进汽量(D0)、凝汽量(Dc)与发电功率(Pe)和供汽量(DT)之间的关系，现将有关数据代入，可计算出方案一在采暖期最大负荷下汽机、锅炉等各部分实际用汽量。
计算结果列在表2-5。
表中各量的顺序就是计算结果。
（5）计算说明1）B12是背压机，经济性好，在采暖最大热负荷时，应首先维持B12在额定工况下运行，因而可根据B12机的额定功率由式（3-79）计算出B12所需进汽量；本题中采用“定流量”计算，即最大热负荷时，汽轮机进汽量取为汽轮机最大设计进汽量，且假定采暖期CC12机组提供最大调整抽汽量，即= 50 t/h，以此计算各处汽水流量和发电量。
是否合适要通过检验CC12汽机的最小凝汽量来确定。
凝汽量检验24.39/XXXX 年发电量（式3-36）采暖期平均发电标准煤耗率（式3-38）非采暖期平均发电标注煤耗率（式3-38）年平均发电标准煤耗率（采暖期和非采暖期的加权平均）凝汽发电的厂用电率取供热的长用电率（3-52）综合厂用电率（式3-54），即15.3%。
平均供热标准煤（式3-55）年耗标煤量（式3-56）年平均供电煤耗率（式3-57）年节约标准煤量（式3-58）上式中取0.55。
年平均全厂热效率年平均热电比热化系数图2-4 CC12-4.9/0.98/0.17蒸汽膨胀h-s图word 资料达到当天最大量API KEY 超过次数限制。
发电厂的热力系统
N600-17.75/540/540型机组发电厂原则性热力系统
引进的超临界K-500-240-4型机组发电厂原则性热力系统
引进的N600-25.4/541/569超临界机组发电厂原则性热力系统
超超临界325MW两次中间再热凝汽机组的发电厂原则性热力系统
国产CC200–12.75/535/535型双抽汽凝汽式机组热电厂原则性热力系统
3
利用外部热源可以节约燃料，如发电机冷却水热源；
4
实际工质回收和废热利用系统，应考虑投资、运行费用和热经济性，通过技术经济性比较来确定
结论：
主汽门和调节汽门的阀杆漏汽
01
再热式机组中压联合汽门的阀杆漏汽
02
高、中、低压缸的前后轴封漏汽和轴封用汽 轴封利用系统中各级轴封蒸汽，工质基本可全部回收
扩容器压力下饱和蒸汽比焓
1
2
3
4
锅炉连续排污利用系统的热经济性分析：
01
无排污利用系统时，排污水热损失：
02
有排污利用系统时，排污水热损失为：
03
可利用的排污热量：
04
凝汽器增加的附加冷源损失：
05
发电厂净获得的热量：
06
1
回收热量大于附加冷源损失，回收废热节约燃料；
2
尽量选取最佳扩容器压力；
汽轮机在通过铭牌出力所保证的进汽量、额定主蒸汽和再热蒸汽工况下，在正常的排汽压力（4.9kpa）下，补水率为0%时，机组能保证达到的出力
汽轮发电机组保证最大连续出力（TMCR）
其他： 汽轮发电机组在调节汽门全开和所有给水加热器全部投运之下，超压5%连续运行的能力，以适应调峰的需要
汽轮机调节汽门全开时通过计算最大进汽量和额定的主蒸汽、再热蒸汽参数工况下，并在正常排汽压力（4.9kpa）和补水率0%条件下计算所能达到的出力
第四章热力发电厂的热力系统
热力发电厂的热力系统
第一节 热力系统及主设备选择原则
一、 热力系统的概念及分类 1、发电厂的热力系统:发电厂的主、辅热力设备按热 功转换的顺序用管道及管道附件连接起来的能量转 换的工艺系统称为发电厂的热力系统。
2、分类 ①按应用目的和编制原则不同：原则性热力系统、全 面性热力系统。 ②按范围：全厂热力系统和局部热力系统。
2、工质损失会影响发电厂的安全、经济运行。 3、减少损失的措施：①用焊接代替法兰连接；②完 善热力系统及汽水回收方式，提高工质回收率及 热量利用率，如设置轴封冷却器和锅炉连续排污 利用系统；③提高设备及管制件的制造、安装、 维修质量；④加强运行调整，合理控制各种技术 消耗，如将蒸汽吹灰改为压缩空气或锅炉水吹灰， 锅炉、汽轮机和除氧器采用滑参数启动，再热机 组设置启动旁路系统等。 4、工质损失分为内部损失与外部损失 。 ①在发电厂内部热力设备及系统造成的工质损失称 为内部损失。 ②发电厂对外供热设备及系统造成的汽水工质损失 称为外部工质损失。
②对装有供热式机组的发电厂，选择锅炉容量和台数时， 应核算在最小热负荷工况下，汽轮机的进汽量不得低 于锅炉最小稳定燃烧负荷（一般不宜小于l/3锅炉额定 负荷）以保证锅炉的安全稳定运行。 • 选择热电厂锅炉容量时，应当考虑当一台容量最大的 锅炉停用时，其余锅炉（包括可利用的其它可靠热源） 应满足以下要பைடு நூலகம்： –热用户连续生产所需的生产用汽量； –采暖、通风和生活用热量的60％～75％，严寒地区 取上限。 • 当发电厂扩建供热机组，且主蒸汽及给水管道采用母 管制时，锅炉容量的选择应连同原有部分全面考虑。
二、发电厂类型和容量的确定 1、发电厂的类型 ：凝汽式电厂、热电厂。 2、发电厂的规划容量 ：按现有容量、发展规划、负 荷增长速度和电网结构等确定。 三、主要设备选择原则 （一）汽轮机 汽轮机的选择就是确定汽轮机单机容量、参数和台数 ①单机容量：单台汽轮机的额定电功率。最大单机容 量不宜超过所在电网总容量的10%，满足上述要求 时应优先选高效率的大容量机组。 ②汽轮机参数： 主蒸汽参数、再热蒸汽参数和背压。
600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计-开题报告
能源与环境学院本科毕业设计开题报告
注：学生根据导师的学题要求，在导师的指导下进行初步调研，并撰写开题报告，要求尽量做到思路清晰，各阶段目标明确，各部分任务之间的时间安排松紧得当，具有可操作性。
对于已提前接触和课题相关工作的学生，论文学期前所做的相关工作均可作为论文工作的一部分，并在论文工作计划中注明。
指导教师组织审查开题报告，凡思路不清，目标不明确和不具备可操作性的开题报告必须重写。
文献检索一：用自已的话完整地写下一种或以上有效的检索方法
文献检索二：简要记下文献检索工作的原始过程
文献综述：合理化设想
但人们一定要限制其发展方向为有利于人类生存，而不能背道而驰。
文献综述：简述主要文献要点及综合分析
文献综述：简述主要文献要点及综合分析（续）
人的基础上展开进一步工作的思路，寻找该文献的创造性关键（如进行新工作的生长点等），同时理出各个主要文献间学术发展的关系。
在对一组主要文献进行综合分析的前提下，可以重点分析一、两篇，关键要做到言之有物，并能真实受益，以便能够逐步养成在前人工作的基础上寻找新机会的习惯。
能源与环境学院
本科毕业设计开题报告
题目：600MW机组电厂热力系统与燃烧系统的设计
系别：能源与环境学院
专业：热能与动力工程
学制：四年
姓名：活雷锋
学号：
导师：龚志军
2013年4月8日。
火电厂热力系统计算分析
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
35
等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
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j 一 1 为疏水放流式加热器，
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j-1为汇集式
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由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
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它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
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新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
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再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
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局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
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五、关于再热
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抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
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当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
抽凝机组原则性热力系统计算
1n 0 (1n) m g
12817.34533
14977.22741
-0.15%
热电厂经济指标计算
（1）热耗量(kj/h）
（2）热耗率(kJ/(kW.h)
（3）煤耗量(kg/h)
（4）煤耗率(Gj/h)
（5）发电标准煤耗率(kg/h)
（6）热效率
（7）供电标准煤耗率 设备利用小时数 (8)全年发电量（kw.h/a) (9)全年耗煤量(kg/a)
锅炉排污量 热电厂内汽水损失 锅炉出口过热蒸汽量 对外供热凝结水回水率 凝结水回水温度 锅炉效率 汽轮机机械效率 发电机效率 换热器效率 热电厂内管道效率 轴封用汽量 汽轮机进汽量
一 GJ2 2.293 385.9 4.计算选用数据 Dbl Dlo Db ψ th ηb ηm ηg ηh ηp Dsg Do
（α2+αd+αe)Y2
α3Y3
α4Y4
0.151270208
0.065158024 0.061672561 0.022953611 0.003525612
(2)汽轮机纯凝工况时的汽耗量 Dco
50202.40821
Dco
3600 N
(h0 hc )mg
(3)有回热抽气汽轮机汽耗量D0 D0
核算汽轮机耗气量误差
f
bl hblh bl hbl '
hf hbl '
轴封用汽量 Dsg=0.01D0
0
化学水补充水量 Dma
0.06595
化学水补充份额 αma
0.06595
冷却器加热后的给水 温度
tbl"-7
相应焓值
kj/kg hbl"-7*4.1868
【doc】热电厂供热成本分摊新方法—热耗变换系数法：“好处归热法”的？…
热电厂供热成本分摊新方法—热耗变换系数法：“好处归热法”的？…文章编号:0258.8013(2000)11,008504热电厂供热成本分摊新方法——热耗变换系数法"好处归热法"的新解与理论证明g～醇郭民臣.魏楠''._.●._.一'''.'...'一(华北电力大学,北京100085)弋UCcC1 ANEWAPPROACHToCoSTSHARINGFoRACoGENERATIoNPLANT- METHoDoFHEATRATETRANSFoRMATIoNCoEF冒ICIENT GUOMin—then,WEINan(NorthChinaElectricPowerUniversity.Beijing100085,China)ABSTRACT:Amethodofheat—ratetrart~/ornaationcoefficientLs putforwardforthecostsharinginapower/heatCogenerationp1.ot.Itisprovedthatthismethodisatypioalonethat attnhutestheCogenerationgainonlytoheatsuppLySucha methodmuchbetterthanthatsocaLLed"methodofadualenthMpydrop''whichdoesn'tconsidertheeffectofregenerative extractionandtherefor,resultslnsomedeviationTakingthe200MWNation-madeN-Cunitasan~xample.theauthor completesasetofcalcuLationsbyusingdiffereaatmethodsiachiding"heat瞰etrans{otmation"and"heaquantities".A comparisonisaLsomadeamongthedifferentresultsduetothedifferentmethods.KEyWORDS:hem/powercogeneration;coefficientsofheat ratetransformation;heat/powercostsharing;heatprice摘要:对热电联产的总热耗进行分摊,提出了热电成本分摊的"热耗变换系数法",并且证明该方法是好处归热法"的典型方法.而实际焙降法"投有考虑回热影响.因此分摊的结果存在偏差.文中以200MwN.C型机组为例,对包括"热耗变换系数法"和"热量法"在内的各种方法进行了比较. 关键词;热电联产;热耗变换系数;热电成本分摊;热价中圈分类号:TK2124文献标识码:A1引言热电成本分摊是一个老问题,但是人们对这一问题的讨论和研究却一直没有停止过,本文借助于热耗变换系数的概念给出一种新的热电成本分摊方法——"热耗变换系数法",其意义在于能够定量地给出在凝汽发电基础上实现抽汽供热的供热热耗量,并且该方法计算出的供热热耗量最小."热耗变换系数法"与"热量法"一样,是一种极端的分配办法,如果说"热量法"规定了左界限的话,那么"热耗变换系数法"则规定了右界限,所有其它分配方法分摊热电成本的结果都应在这2个方法的结果之间.因此"热耗变换系数法"分摊热电成本是好处归热的典型方法,可以用它来评价其它的分配方法,也可以用它评价热电厂发电方面的热经济性,实现与其它纯凝汽电厂之间进行热经济性比较的可能.传统意义上所指的"好处归热法"的典型方法是"实际焓降法",但是"实际焓降法"由于没有考虑回热的影响,园而计算结果有偏差.2热耗变换系数简介热耗变换系数是电厂热力系统分析理论_I]中反映抽汽品位的一个参数,其定义式如下:f(Q0+Q)I…一一IaAQJ:式中毫为热耗变换系数;Q.,Q为给水加热至新蒸汽吸热量和再热吸热量(2者之和为循环的热耗量);△Q为从第级加热器引入的微小外热量;N为汽轮机发出的功率.式(1)的物理意义是:从外界向热力系统引入一微小的外热量,这在定功率条件下会使热耗量减小; 相反,如果从热力系统的某部分失去一微小热量,在定功率条件下必然使热耗量增大;热耗量的变化与该进出热力系统的微小热量之比,就是热耗变换系中国电机工程第加卷数.热耗变换系数是汽轮机热耗量对热力系统变化作出的反映,如果这些变化发生在不同的抽汽或加热器上,在热耗量上的反应是不一样的,因此每级抽汽都有一个热耗变换系数,其数值介于0～1之间. 热耗变换系数可用一组线性方程式来计算….3好处归热法——热耗变换系数用千供热成本分摊31热耗变换系数用于供热成本分雄根据热耗变换系数的定义,从某级抽汽或加热器失去一微小的外热量,在保持功率不变的情况下, 必然使热耗量增加.所增加的热耗量就是从循环上对抽汽供热的补充.抽汽供热的机组,供热的抽汽与回热抽汽有相同的效果,其不过抽汽回热用于内部加热而供热的抽汽用于外部加热.因此抽汽供热相当于从抽汽的那一级对外放出了热量(回水叉回到该级),因此整个循环也因为供热增加了热耗量. 设从第i级抽汽对外供热,供热量为Q,循环的总热耗量为Q0,供热热耗量为Q1,发电热耗量为Q0(因此Qo=Q0(^)十Qo()根据毛的物理意义,为实现对外供热Q,相应增加的热耗量为:Q0(^):Q^(2)全厂供热Q增加的热耗量为:‟:=㈤全厂的供热热效率:‟㈨==>1(4)‟()【4)因为用于供热那级抽汽的热耗变换系数{小于1, 也小于珊(锅炉效率和管道效率),所以p(】大于1.也就是说由于实现了热电联产供热,所供出的热量比消耗的热量要多.3.2"好处归热法"多供热量的来源对于汽轮机循环:Q0=Q0(^】+Qo(】=N+Q^+Q由于以及所以NQ0()Qo(h1=Q^}Q^+Qo()=起0()+Q^+Q(1一)Qo()=(1一毛)Q+QQ(】=(1一)Qo()(1一毛)Q^=Q()一Q(5)式中Q为汽轮机抽汽供热时循环的废热排放量用热耗变换系数法进行热耗分摊时是以凝汽循环为基础(凝汽循环的效率为),然后增加供热量.所增加的供热量不大时可认为对凝汽循环产生影响也很小,因此汽轮机抽汽供热时用于发电部分的效率还是.该方法完全把抽汽供热作为附属的产品来看待,因此发电部分的热耗量Q所产生的废热Q】和凝汽循环时产生的废热相同.所以由式(5)知,热电联产对外多供的热量(1一鲁)Q来自于其废热的实际排放(Q),比凝汽情况下的排放量(Q))减少的量为Q)一Q.3.3"热耗变换系数法"分摊发电供热热耗的应用以国产200MwN—C型机组为例进行分析.该机为三缸双排汽结构,共8级抽汽,在中压缸排汽引出第5级不调整抽汽和可调整的供热抽汽,在低压缸导汽管上加装蝶阀供调整抽.汽用,工质的回水引入第5级加热器的水侧出口位置.机组采用冬季抽汽供暖和夏季凝汽发电的方式运行.原始数据和系统图略.前面引出"热耗变换系数"时认为进出热力系统的热量是微小的热量,这并不意味着供热量也必须是微小热量.因为从某级抽汽供热后,汽轮机的膨胀过程线已按供热后的流量进行膨胀,各级抽汽参数是按膨胀后的膨胀过程线确定的,因此热耗变换系数反映的是抽汽的当前状态,即反映从某级抽汽供出的热量按当前的热耗变换系数折算到整个循环的热耗量.供热时热力系统是一个稳定的供热生产过程,不存在从供热前的状态变化到供热后的状态的变化过程,因此也就不必限定供热量必须是微小热量.表1200MWN-C型机组运行在不同工况热经济性的比较Tab?lA~ocnparlson0flhethermoeconomlcpertonn~ abstainedanderdifferentoperationpointsofthe200MWtypeunit.供热工况纯凝汽工况将供热前的热力系统状态,和供热后的热力系统状态进行比较,有利于了解供热成本分摊新方法的特点及其利弊.对于国产200MWN—C型机组.第l1期郭民臣等:热电厂供热成本分摊新方法一热耗变换系数法87 选择纯凝汽8O%ECR,100%ECR工况和供热抽汽压力0.637MPa供热工况,计算其热耗变换系数,并比较其供热前后热经济性的变化.N—c型机组供热前和供热后工况,可以理解为该机组冬季供热和非供热季节纯凝汽发电2种情况,也反映了此时2种情况的经济性,进一步可以借此说明热电联产和发电单产的热经济性差别.80%ECR和100%ECR是纯凝汽的2种工况,假定在机组特性不变的情况下可以对外供热;0637MPa(供热抽汽压力)是实际的对外供热工况.由表1看出,凝汽工况与供热工况比较,两者不论是进汽量相同还是发电功率相近,供热工况发电方面的效率最低,而供热方面效率最高.原因是由于供热抽汽,低压缸导汽管上产生不可逆的节流损失以及汽轮机低压缸的效率降低,最后导致发电方面的经济性降低.即:发电方面新产生的不可逆熵增损失一部分排入凝汽器,另一部分随抽汽进行供热,因此供热热效率提高.3.4与"实际焓降法"的比较实际焓降法是用供热汽流的作功不足与新蒸汽的焓降之比来分配发电供热总热耗的,因为该方法算出供热热耗量最小,因此传统上将其称为"好处归热法".其计算方法如下】:Q0(hl=Q.~tp(h)--(6)nOo(h)=QII式中D^为供热抽汽流量;D0为汽轮机汽耗量;h为供热抽汽的焓值;^.为新蒸汽的焓;^为排汽的焓;为供热抽汽的做功不足系数.从实际焓降法计算式的形式看出,仅仅是把供热抽汽的做功不足与汽轮机进汽的整机焓降之比作为供热热耗分配的原则,没有考虑回热对供热汽流的影响,因此该法对各种影响因素的考虑是不完全的..供热量可以写成Q^=D("^),^为回水的焓值.假设供热蒸汽的回水回到供热所在级的加热器.因此焓差(k一^)可以近似认为等于1kg抽汽在该级加热器中的焓降.即吼一(h^一^).按照热耗变换系数法的供热热耗分配原则,根据式(2) 有Oo(^)=毛口若热力系统中没有再热,存在关系q0=q[31,称之为汽耗变换系数,q0为锅炉中工质焓升.因此Q0(^)=钿0D^=0口0=Q0(7)比较式(6)(7):"实际焙降法"和"热耗变换系数法"供热成本分摊的计算式虽然非常相似,但是其中存在着根本的区别,式(7)中的,和式(6)中的Y是完全不同的.据文[1]和存在如下关系:…=[]_[8Dj]LY微分的意义为:当第i级抽汽量发生一微小的0?变化时,必然影响第7级抽汽量,微分的数值就表示第i级抽汽对第j级的影响.此式从理论上充分证明"实际焓降法"没有考虑回热的影响,而"热耗变换系数法"是在全面考虑回热抽汽和供热抽汽的基础上,实现的供热发电热耗分摊的.35回水进人热力系统地点的影响前面的讨论都认为回水回到供热抽汽所在级的加热器,因此供热热耗分摊以及供热量的计算只涉及该级抽汽及其加热器,属于较简单的情况.更复杂的情况是,回水回到其它级或根本就不回水(从凝汽器热井补充损失的工质).我们可利用工质在热力系统内"平移原理"把回水移动到供热的那一级去,但是需在工质移动前和移动后中间包围的加热器上,"加"或者"减"去一定数量的热量.因此.对外供热的热量不只来自1个级的抽汽,可能来自2个级或更多的级,都可以用不同级的热耗变换系数对这些热量分配热耗,实现复杂情况下的供热发电成本的分摊,这些工作利用"实际焓降法"是根本做不到的.4各种典型方法比较4.1热量法热量法是实际使用的方法.它认为所供出的热量Q和从主蒸汽直接供热具有完全相同的效果(即Q=Q0(^)),Q^所分到的供热热耗就是相当于直接从循环的吸热量中分出一部分,该方法不区分供热热量和循环热耗量的不同.全厂的供热热耗和供热热效率为Q(^)珊=Qoc~)=Q^中国电机工程第20卷f(^】=—__::',l坤L该方法与采用锅炉直接供热完全一样,热电联产的好处在供热部分没有体现,热电联产使热耗的降低全部计算在发电一边,因此称为"好处归电法",是热电联产热耗成本分摊的另一极端方法.4.2实际焓降法和作功能力法"实际焓降法"前面已有叙述."作功能力法"是依热力学第二定律为依据,用供热汽流的作功能力与新蒸汽的作功能力之比来分配供热发电的热耗,这种方法属折中的分摊方法一类.4.3比较为了说明"热耗变换系数法"分摊热电成本的作用,用国产200MWN—C型机组抽汽压力0.637MPa供热工况为侧,计算各种方法的分摊结果,列于表2.表2中,实际焓降法的分配结果和热耗变换系数法的分配结果非常接近,但最终结果是实际焓降法比热耗变换系数法的供热热耗还要小.表2各种方法供热成本分摊结果的比较Tab2Acomparisonoftheresultsgainedbydifferentmetlwflsofsharing 从表1和表2的综合结果看出,"热耗变换系数法"分配供热热耗,供热热效率应该是最大的.发电热效率应该是晟小的."实际焓降法"分摊供热热耗,其结果不是更接近80%ECR工况或100%ECR工况,而是远离了这2个工况.原因是:"实际焓降法没有考虑回热的影响,所带来的计算结果的偏差,并没有修正因供热使发电方面和供热方面效率的变化."实际焓降法"的分配结果夸大了汽轮机因供热所附加的不可逆损失.因此"热耗变换系数法"是好处归热的典型方法,没有进行任何简化处理.5结论"热耗变换系数法"用于供热成本的分摊.可使供热分配到的热耗最小.该方法是把热电联产节省的热耗全部归于联产供热,而发电方面与凝汽式发电完全一样,因此该方法是"好处归热"的典型方法.该方法与"好处归电法"(热量法)共同构成了热电成本分摊中的2种极端情况,所有其它分摊方法分摊的供热和发电成本都应介于此二者之间."实际焓降法"没有考虑回热对供热汽流的影响,计算结果有偏差.虽然"好处归热法"还没有得到实际的应用.但"热耗变换系数法"的提出从理论上证明了"好处归热法"的原理,为评价其它分摊方法提供了依据.随着大型机组分散控制系统的完善,在线监测功能的加强,将"热耗变换系数法"用于供热机组的热经济性评价已为时不远.参考文献:【1]郭民臣等热(汽)耗变换系数法一分析电厂热力系统的新方法[J]中国电机工程1997.17(4】:227229【2]郭民臣等电厂热力系统矩阵分析法的改进[J]热能动力工程.1997,12(2):103.106[3]郭民臣等非再热机组热系境分析的热(汽)耗变换系数法[J]华北电力大学,199724(3):93—98【4]部体宽,等热力发电厂【M]北京:电力工业出版社,1995:】07】48.收稿日期:199909.29改旬日期:213(10-91—10.作者简卉:郭民臣(1963一),男.河北乐亭^,副教授,硕士.从事工程热力学教学和发电厂节能方面的研究工作.(责任编辑贾瑞君)。
电厂效率计算方法
一、热电厂能耗计算公式符号说明单位供电标煤耗单位发电标煤耗单位供热标煤耗bg=bd/[1-(ed/100)]bd=(Bd/E)*102Bd=B(1-α)br=(Br/Qr)*103Br=Bαg/kwhg/kwhTKg/GJT4 R热电比R=(Qr/36Eg)*1025η0热效率η0=[(Qr+36Eg)/29.3B]*102(%)二、能耗热值单位换算千焦（KJ）大卡(kcal)1千瓦时(kwh)= 3600kj备注1、吉焦、千卡、千瓦时（GJ、kcal、kwh）1kcal=4.1868KJ=4.1868×10-3MJ=4.1868×10-6GJ1kwh=3600KJ=3.6MJ=3.6×10-3GJ2、标准煤、原煤与低位热值：1kg原煤完全燃烧产生热量扣去生成水份带走热量，即为原煤低位热值。
Qy＝5000kcal/kg＝20934KJ/kg1kg标准煤热值Qy＝7000kcal/kg＝29.3×103KJ＝0.0293GJ/kg当原煤热值为5000大卡时，1T原煤＝0.714吨标煤，则1T标煤＝1.4T原煤3、每GJ蒸汽需要多少标煤：br＝B/Q＝1/Qyη＝1/0.0293η＝34.12/η其中：η＝ηW×ηg＝锅炉效率×管道效率当ηW＝0.89，ηg＝0.958时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.89×0.958＝40kg/GJ当ηW＝0.80，ηg＝0.994时，供热蒸汽标煤耗率br＝34.12/0.80×0.994＝42.9kg/GJ二、热电厂热电比和总热效率计算一、热电比（R）：1、根据DB33《热电联产能效能耗限额及计算方法》2.2定义：热电比为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之比”。
R＝供热量/供电量×100％2、根据热、能单位换算表：1kwh＝3600KJ（千焦） 1万kwh＝3600×104KJ＝36GJ（吉焦）3、统一计量单位后的热电比计算公式为：R＝（Qr/Eg×36）×100％式中： Qr——供热量GJ Eg——供电量万kwh4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，其热电比为：R＝（16×104/634×36）×100％＝701％二、综合热效率（η0）1、根据浙江省地方标准DB33定义，综合热效率为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之和与总标准煤耗量的热量之比”η0＝（供热量＋供电量）/（供热标煤量＋供电标煤量）2、根据热、能单位换算表1万kwh＝36GJ1kcal＝4.1868KJ1kg标煤热值＝7000kcal1kg标煤热值＝7×103×4.1868＝29.3×103KJ＝0.0293GJ3、统一计量单位后的综合热效率计算公式为η0＝[（Qr＋36Eg）/(B×29.3）]×100％式中：Qr——供热量GJEg——供电量万kwhB——总标煤耗量t4、示例：某热电厂当月供电量634万kwh，供热量16万GJ，供热耗标煤6442吨，供电耗标煤2596吨，该厂总热效率为：η0＝[(16×104＋36×634)/（6442＋2596）×29.3]×100％＝69％1. 凝汽器压力下的饱和温度与凝汽器冷却水出口温度之差称为端差.2.处于高度真空状态下的凝汽器，无论采用何种方法，总有一些不凝结的气体存在。
发电厂原则性热力系统
1650t/h; 23.54MPa; 540℃ 3.56MPa, 540℃
B
HPC 12
65 43
3
IPC 4 56
7 8 C
2LPC 7 8 C
M
3.98MPa; 293℃
H1
5.72MPa; 340℃
1.79MPa; 464℃
pc1
pc2
H2
1.14MPa; 385℃ BH2
C
Pe=505MW
图7-2为引进美国技术 国产的N600-16.7/537/ 537型机组，配HG2008/186M强制循环汽 包炉的发电厂原则性热 力系统图。与图7-1对 比，仅指出其不同之处： 汽轮机组为单轴四缸四 排汽反动式汽轮机，额 定工况时机组热耗率为 8024.03 kJ/(kWh)。
图7-2 N600-16.7/537/537型机组的发电厂原则性热力系统
第七章 发电厂原则性热力系统
本章先介绍拟定发电厂原则性热力系统的基本方法，并列举国 内外大容量发电机组中具有代表性的火电、核电、燃气-蒸汽 联合循环发电的原则性热力系统，并兼顾了凝汽式、供热式两 类机组的发电厂原则性热力系统。同时介绍了发电厂原则性热 力系统的计算方法，并以常规热量法的额定工况计算为例进行 介绍。本章最后附有亚临界600MW机组、超临界800MW机组 和双抽汽式供热机组的火力发电厂原则性热力计算实例。
（二）选择汽轮机 凝汽式发电厂选用凝汽式机组，其单位容量应根据系统规划容量、负荷增长速度 和电网结构等因素进行选择。各汽轮机制造厂生产的汽轮机型式、单机容量及其 蒸汽参数，是通过综合的技术经济比较或优化确定的。
（三）绘发电厂原则性热力系统图 汽轮机型式和单机容量确定后，即可根据汽轮机制造厂提供的该机组本体汽水系 统，和选定的锅炉型式来绘制原则性热力系统图。
某电厂660MW机组热力系统与凝结水系统设计
某电厂660MW机组热力系统与凝结水系统设计对于电厂660MW机组的热力系统和凝结水系统的设计，可以从以下几个方面进行详细描述：1.热力系统设计：热力系统包括锅炉、汽轮机、减温器和冷凝器等设备。
首先，锅炉的选择是关键，通常采用超临界机组，具有较高的热效率和较低的排放。
锅炉设计要求符合国家标准和电厂运行要求，考虑到安全和可靠性。
其次，汽轮机是发电的核心设备，需要选择适当的型号和参数，以满足电厂负荷需求和运行要求。
最后，减温器和冷凝器的设计要使热量尽量转化为电能，减少能量损失。
2.凝结水系统设计：凝结水系统用于冷却冷凝器排出的热水，一般分为自然循环和强制循环两种方式。
自然循环采用自然对流，不需要额外的能源消耗，但凝结水流动受限。
强制循环则通过泵引水，使水流动更加迅速，但需要消耗较多的能源。
凝结水系统设计要满足电厂的冷却需求，同时考虑供水水源的可靠性和净化系统的设计。
3.热力系统与凝结水系统的配套：热力系统和凝结水系统之间相互配套，旨在提高发电效率和节约能源。
例如，锅炉和汽轮机之间需要合理的热量匹配，以充分利用热能。
同时，凝结水系统也要根据热力系统的要求进行设计，以确保冷却效果和水的循环系统。
4.安全措施与运行调整：在设计过程中，需要考虑热力系统和凝结水系统的安全性。
例如，在锅炉设计中，要考虑防爆、防腐等安全措施；在凝结水系统设计中，要考虑防冻、防渗漏等问题。
运行调整方面，要根据实际情况进行模拟和试运行，以保证系统的稳定运行和最佳效益。
综上所述，电厂660MW机组的热力系统和凝结水系统的设计需要综合考虑设备的选择、参数的匹配、系统的配套以及安全措施的设计等多个方面，以满足电厂的负荷需求和运行要求，并提高发电效率和能源利用率。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。