燃煤蒸汽锅炉房课程设计说明书 - 副本

一、 设计概况 本设计为一蒸汽锅炉房，为生产、生活以及厂房和住宅采暖生产饱和蒸汽。生产和生活为全年用气，采暖为季节型用气。 生产用气设备要求提供的蒸汽压力最高为0.6MP，用气量为3.5t/h;凝结水受生产过程的污染，不能回收利用。采暖用气量为6.2t/h，其中生产车间为高压蒸汽采暖，住宅则采用低压蒸汽采暖；采暖系统的凝结水回收率达25%通风用气的凝结水回收率达80%。生活用汽主要供应食堂和浴室的用热需要，用气量为0.4t/h,凝结水回收率达80%。 二、 设计原始资料 1、1. 蒸汽负荷及参数：

生产用汽 1D=3.5t/h, 1P=0.4~0.6MPa,无凝结水回收

采暖用汽 2D =6.2t/h, 2P=0凝结水回收率=25% 通风用汽 3D=0.88t/h, 3P=0.2MPa,无凝结水回率=80% 生活用汽 4D=0.6t/h, 4P=0.06MPa,无凝结水回收

2、媒质资料： 元素分析成分：%48.32%,00.9%,86.0%11.6%,94.1%,06.3%,55.46yyyyyyyAWNOSHC

煤的可燃基挥发分：%,5.38rV应用基低位发热量17693ydwQKJ/Kg. 3、水资资料； 总硬度： H=3.1me/L

永久硬度：FTH=1.0me/L

总碱度：TH=2.1me/L PH值： PH : 7.5 溶解氧： 6.5~8.9 mg/L 悬浮物： 0 溶解固形物：380me/L 4、气象资料： 1) 年主导风向： 西北 2) 平均风速: 3.5 m/s 3) 大气压：97870Pa 4) 海拔高度: 396.9 m 5) 最高地下水位：-3.5m 6) 土壤冻结深度: 无土壤冻结情况

7) 冬季采暖室外计算温度：-5C0 8) 冬季通风室外计算温度：1C0 9) 采暖用气天数：100天 10) 通风用气天数：100天

三、 热负荷计算及锅炉选择 1、热负荷计算：

（1） 采暖季最大计算热负荷 )(443322110max1DKDKDKDKKDt/h 式中：

0K——考虑热网热损失及锅炉房汽泵、吹灰、自用蒸汽等因素的系数，取1.10—1.15；

1K——生产用汽的同时使用系数，取.0.8；

2K——采暖用汽的同时使用系数，取1.0；

3K——通风用汽的同时使用系数，取0.8—1.10；

4K——生活用汽的同时使用系数，取0.5； max1D1.12（0.83.5+1.06.2+0.90.88+0.50.4）=11.19 t/h (2) 非采暖季最大计算热负荷 Dmax2=Ko（K1D1+K4D4）=1.12(0.8x3.5+0.5x0.4)=3.36 t/h

2．锅炉型号与台数的确定 根据最大计算热负荷11.19 t/h及生产、采暖和生活用均不大于0.6Mpa，本设计选用KZL4-1.3-AII型锅炉3台。采暖季3台锅炉基本上满负荷运行；非采暖

季2台锅炉运行，负荷率约在0080左右，锅炉的维修保养可在非采暖季进行，故本锅炉房不设置备用锅炉。 四、给水及水处理设备的选择 1、给水设备的选择 （1） 锅炉房给水量的计算

G=KDmax（l+Ppw） t/h 式中： K——给水管网漏损系数，取1.03；

Dmax——锅炉房蒸发量，t/h;

Ppw——锅炉排污率，%，本计算根据水质计算，取10%。 对于采暖季，给水量为 G1=KD1amx（l+ppw）= 1.0311.19(1+0.1) = 12.68 t/h 对于非采暖季为 D2=KD2max（l+ ppw）= 1.033.36(1+0.1) = 3.81 t/h （2） 给水泵的选择 给水泵台数的选择，应能适应锅炉房全年负荷变化的要求。本锅炉房拟选用4台电动给水泵，其中1台备用。采暖季3台启用，其流量应大于1.1x12.68 = 13.95 t/h，现选用：

型号 5211GC

流量 6 sm/3 扬程 1127 KPa 电机型号 21322sY 功率 7.5 KW 转数 2950 r/min 进水管Dg40，出水管Dg40。

因KZL4-1.3-AII型锅炉为轻型炉墙结构，炉体蓄热能力不大；停电时“给水泵停止给水不会造成锅炉缺水事故”，所以，本设计不设置备用汽动给水泵。 （3） 给水箱体积的确定 本锅炉房容量虽小，按“低压锅炉水质标准”规定给水应经除养处理。考虑到作为课程设计，为简化系统，本锅炉房按不设给水除养装置布置，将凝结水箱和软水水箱合一，作为锅炉的给水箱。为保证锅炉的安全可靠和检修条件，给水

箱设中间隔板，以便水箱检修时相互切换使用。 给水箱体积，按储存1.25h的锅炉房额定蒸发量设计，外行尺寸300025002000mm，合计15m3。 2．水处理系统设计及设备选择 根据原水水质指标，本设计拟采用钠离子交换法软化给水。由于原水总硬

度为 3.1lme/，属中硬度水，所以决定选用逆流再生钠离子交换器两台，以732#树脂为交换剂。为提高软化效果和降低盐耗，两台交换器串联使用：当第一台交换器的软化水出现硬度时，随即把第二台串入使用；直至第一台交换器出水硬度达1—1.5lme/时，停运第一台，准备再生，由第二台单独运行软化，如此循环使用。 （1） 锅炉排污量的计算 锅炉排污量通常通过排污率来计算。排污率的大小，可由碱度或含盐量的平衡关系式求出，取两者的最大值。 按给水的碱度计算排污率： %)1(gsggsaAAAP 式中： gsA——给水的碱度，由水质资料可知为2.1me/L;

gA——锅水允许碱度，根据水质标准，对燃用固体燃料的水火管锅炉为 22 me/L; ——凝结水回收率，本设计可由下式决定：

max1

328.025.0DDD20.14%

AP=1.2221.2)20.01( = 8.43% 按给水中含盐量（溶解固形物）计算排污率：

%)1(gsggssSSSP

其中：给水含盐量gsS，已知 380 me/L，锅炉允许含盐量，gS为4000me/L， 所以：3804000380)20.01(sP=8.38% 故此，锅炉排污率取 10%。 （2） 软化水量的计算 锅炉房采暖季的最大给水量与凝结水回收量之差，即为本锅炉房所需补充的软化水水量：

3322max1)1(PPPKDGpwrs

=1.0311.19（1+0.1）-（0.256.2-0.80.88）=10.42 t/h （3） 钠离子交换器的选择计算 钠离子交换器的选择计算表（表1） 序号 名称 符号 单位 计算公式或数据来源 数值 1 软化水量 rsG t/h 先前计算 10.42

2 软化速度 'rsv m/h 根据原水LmeHg/1.3 20 3 所需交换器截面积 'F 2m 20/42.10'rsrsvG 0.521 4 实际交换器截面积 F 2m 选用750交换器两台，交换运行 0.441 5 交换剂层高 h m 交换器产品规格 1.5 6 运行时实际软化速度 v m/h rsG/F=10.42/0.441 23.63 7 交换剂体积 V 3m Hf=1.50.441 0.66 8 交换剂工作能力 0E 3/mge 732#树脂1100~1500 1200 9 交换剂工作容量 E ge 1V0E=0.661200 792 10 运行延续工作时间 T h )(0HHGErsn=)04.01.3(42.101792 24.84

11 小反洗时间 1 min 取用 5 12 小反洗水流速度 1v m/h 取用 8 13 小反洗耗水量 1V 3m F1v1=0.44185/60 0.3 14 静置时间 2 min 交换器回落，压脂平整，取用 4 15 再生剂（食盐）纯度  % 工业用盐，取用 95 16 再生剂单耗 q g/ge 逆流再生 90 17 再生一次所需再生剂量 yG kg Eq/1000=79290/10000.95 75.03

18 再生液浓度 yC % 取用 7 19 再生一次稀盐液体积 zsV 3m yG/1000yC=75.03/10000.07 1.07 20 再生一次耗水量 3V 3m 近似等于zsV 1.07 21 再生速度 3v m/h 低速逆流再生，取用 2 22 再生时间 3 min 603V/F3v=601.07/0.4412 73 23 逆流冲洗时间 4 min 低速将再生液全部顶出交换器 75 24 逆流冲洗耗水量 4V 3m 3vF4/60=20.44175/60 1.10 25 小正洗时间 5 min 取用 8 26 小正洗速度 5v m/h 取用 12 27 小正洗耗水量 5V 3m F55v/60=0.441812/60 0.71