QTZ63A型塔吊桩基础计算书教学文案
QTZ63A型塔吊桩基础计算书 一. 参数信息 塔吊型号QTZ63(5013)主要部件重量如下表:
序号 名 称 重量（kg） 序号 名 称 重量（kg） 1 平衡臂 1350 9 载重小车 238 2 起重机构（包括电机） 350 10 爬升架 2821 3 塔 顶 1453 11 下支座 1420 4 平衡臂拉杆 275 12 上支座 809.9 5 司机室 647 13 回转支承 482 6 起重臂拉杆 1225 14 附着架 991.3 7 起重臂 4076 15 塔身 997×（117÷3）＝38883
8 平衡重 12000
即塔吊自重(包括压重)F1=67221.2100080665.9659.22kN,最大起重荷载F2=84.5880665.96kN 塔吊倾覆力距M=1832.01kN.m,塔吊起重高度H=117.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径d=0.80m,桩间距a=3.40m,承台厚度Hc=1.20m 基础埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=150mm,保护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=659.22KN 2. 塔吊最大起重荷载F2=58.84kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=863.06kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4×1832.01=2564.81kN.m 三.矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 AAx
y
图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算MZF----基础顶面所受垂直力Fh----基础顶面所受水平力M ----基础所受倾翻力矩MZ----基础所受扭矩塔吊基础受力示意图FhFM。 1. 桩顶竖向力的计算
i 依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4； F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=863.06kN； G──桩基承台的自重 G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)= 1.2×(25×5.00×5.00×1.20+20×5.00×5.00×0.00)=900.00kN； Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取2564.81kN.m； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.90m； Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)； 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(863.06+900.00)/4+2564.81×1.90/(4× 1.902)=778.24kN。 2. 矩形承台弯矩的计算
依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条。 其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m； Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=553.24kN/m2； 经过计算得到弯矩设计值： Mx1=My1=2×553.24×1.10=1217.13kN.m。 四、矩形承台截面主筋的计算 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho──承台的计算高度Hc-50.00=1150.00mm； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； 经过计算得：αs=1217.13×106/(1.00×16.70×5000.00×1150.002)=0.011； ξ =1-(1-2×0.011)0.5=0.011； γs =1-0.011/2=0.994； Asx =Asy =1217.13×106/(0.994×1150.00×300.00)=3547.58mm2。 基础承台配筋为B14@150双向双层（As＝4617mm2）>3547.58mm2,满足要求. 五、矩形承台斜截面抗剪切计算 依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为V=778.24kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；
bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1150mm； λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1100.00mm， 当 λ<0.3时，取λ=0.3；当 λ>3时,取λ=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得λ=0.96； β──剪切系数，当0.3≤λ＜1.4时，β=0.12/(λ+0.3)；当1.4≤λ≤3.0时，β=0.2/(λ+1.5)， 得β=0.10； fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S──箍筋的间距，S=150mm。 则，1.00×778.24=7.78×105N≤0.10×300.00×5000×1150=9.17×106N； 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！ 六、抗倾覆验算 1、根据建筑施工简易计算手册中，为防止塔机倾覆需满足以下条件：
3bGFHheMt
Mt----作用于塔身的不平衡力矩； H-----作用于基础的水平力； h-----整体基础高度； F-----作用于基础顶面的竖向力； G-----基础自重； b-----基础宽度。 即64.106.161393.2645552.12506.8632.160.6781.2564e
2、根据上图所示，可得： ○1倾覆力矩 mkNHFMMh.19.290605.560.6781.2564倾
○2单桩抗拔力特征值计算
GR
pki
siaipa
lqu （DB33/1001-2003）（9.2.7-1）
＝6339.28+439.82＝6779.10kn
isiaiplqu
＝3.14×0.8×(0.8×180×3.7+0.7×330×2.8+0.8×1200×1.4)
＝6339.28kn Gpk＝π×0.42×35×25＝439.82kN ○3抗倾覆力矩i'b22)(aRaGFM抗 mkN.198.55231)4.04.3(10.6779224.05)75006.863( 故由上述计算结果，得 6.10.1919.2906198.55231倾抗
M
M 所以抗倾覆满足要求。
七、桩承载力验算 桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=778.24kN； 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00； fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2； A──桩的截面面积，A=5.03×105mm2。 则，1.00×778241.53=7.78×105N≤11.90×5.03×105=5.98×106N； 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！ 根据DB33/1001-2003中的9.1.10的要求，本方案设计中的桩不属于抗拔桩及承受水平力为主的桩，所以桩身配筋按最小配筋率计算。 灌注桩桩身按最小配筋率0.65％计算。 2226.326740065.0AimmAs％
所以桩身按最小配筋率配筋，桩身配筋为14Φ18， Asi3563145.254i2＞mmsA
七、桩竖向极限承载力验算 桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)的第5.2.2-3条； 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=778.24kN； 单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中 R──最大极限承载力； Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， γs, νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk──极限端阻力标准值； u──桩身的周长，u=2.513m； Ap──桩端面积,取Ap=0.503m2； li──第i层土层的厚度； 由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。 单桩竖向承载力验算: R=2.51×(7.80×5.00×1.06+10.30×8.00×1.06+10.20×10.00×0.95+3.70×21.00×1.06+2.80×27.00×1.06+0.20×40.00×1.06)/1.67+1.13×1200.00×0.503/1.67=1.00×103kN>N=778.242kN； 上式计算的R的值大于最大压力778.24kN,所以满足要求!
QTZ63塔吊基础方案
QTZ63(5510)塔吊基础方案第一节塔吊选型及布置一、编制依据：1、QTZ63型塔机说明书。
2、根据勘察研究院《岩土工程勘察报告》的建设场地层划分。
3、设计图纸及施工组织设计中的总平面布置图。
二、地基、地质概况：1、根据塔机基础要求，土质承载力fak≥250kpa，压缩量Es≥15mpa。
三、塔吊性能：QTZ63塔式起重机起吊性能：①最大起重量：6吨②最大臂长：56米③独立高度：40米④工作幅度：2.5-55米⑤起升速度:80/40/20m/min ⑥回转速度:0～0.60r/min⑦变幅速度:44/22m/min ⑧顶升速度:0.40～0.70 m/min塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=50.00kN 塔吊倾覆力距: M=500.00kN.m 塔吊起重高度: H=40.00m 塔身宽度: B=1.60m混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅲ级地基承载力特征值: 400.00kPa 基础最小宽度: Bc=6.00m 基础最小厚度: h=1.20m 基础埋深: D=4.95m 预埋件埋深: h=0.60m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.20m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:由于偏心距 e=M/(F+G)=882.00/(510.80+2160.00)=0.33≤B/6=1.00所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=510.80kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =2160.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(510.80+2160.00)/6.002+882.00/36.00=113.53kPa最小压力设计值 P min=1.2×(510.80+2160.00)/6.002-882.00/36.00=64.53kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(510.80+2160.00)/6.002=89.03kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ63塔吊基础施工方案
工程名称：泰州医药城翰林学院教师、学生公寓塔吊基础施工方案编制人：审核人：审批人：施工单位：北京城建道桥建设集团2021年4月11日目录第一章工程概况 (3)第二章要紧部份施工方式 (3)第三章平安技术方法 (6)第四章塔吊抄测记录 (7)第五章塔吊桩基础计算书 (7)第一章工程概况一、工程建设概况泰州医药城教育教学区教师和学生公寓职业学院位于江苏省泰州市药城（具体位置详见总平面图），建筑面积平方米，地上18层，17层，共5栋楼。
建设单位：泰州华城医学教育投资进展监理单位：泰州开源工程设计咨询监理；设计单位：江苏华电工程设计院；勘探单位：江苏地质工程勘探院；施工单位：北京城建道桥建设集团。
建筑物总高度为米，因此选用QTZ63型号的塔式起重机，塔吊臂长58米。
依照厂家提供图纸编制施工方案。
二、塔吊概况工程打算采纳QTZ63型塔吊，基础型式为板式基础，回转半径56m，最大起重量为6t，最小起重量为，出厂时刻为2020年。
第二章要紧部份施工方式一、土方工程一、施工厂地地形平坦，故机械挖土从室外场地自然地面挖至基础底为米，采纳大开挖1：1放坡，塔吊基础高1200mm，长*宽=5000mm*5000mm，查地质勘查报告，得承载力达到：210kpa.，QTZ63型塔吊安装要求基础配重不得低于60T，因此本工程地耐力不能知足技术要求。
（塔吊位置及截面尺寸详见附图）。
塔吊基础需采纳4根砼管桩，桩极限值依照场地岩土工程勘探报告书，j17取值，桩极限端阻力值参照计算软件中土层参数取值，桩总长20米，直径￠500，才能知足塔吊的荷载要求，及塔吊作业时的抗拔要求（见塔吊桩基础计算书）。
二、开挖土方后，复核标高尺寸，为幸免地基扰动，土方应预留300mm厚，进行人工清理。
人工挖土时做好标高操纵点。
二、塔吊基础模板施工方式1、由于基础截面尺寸是5000mm×5000mm，因此塔吊基础采纳木模，2、施工工艺：清理基层→抄平放线→支模→加固→检查验收。
塔吊基础
QTZ63四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.7m，基础以上土的厚度D=0.000m，自重F1=700kN，基础承台厚度Hc=1.400m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:III级钢，桩直径或者方桩边长=0.600m，桩间距a=3.5m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=700kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=920kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630=890kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。
其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1100kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.40+20×5.00×5.00×0)=1050kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取890kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(920+1050)/4+890×1.75/(4×1.752)=620kN。
2. 矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.6.1条。
63塔吊天然基础(手算)
QTZ63塔吊基础的计算书(天然地基)一. 基本参数塔吊型号:QTZ63, 自重F1=47.67kN，起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m，塔吊起重高度H=74.89m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C30，钢筋强度等级：HRB335级基础埋深D=3.00m，基础厚度h=1.35m，基础宽度Bc=6.00m，荷载分项系数：1.2、1.4二. 最不利工况塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置以前，对基础产生的载荷值时，基础所受的荷载最大。
（非工作状态）P---基础所受的垂直力 513 KNH1、H2---基础所受的水平力 73.5 KNM1、M2---基础所受的倾覆力矩 1796 KN.m三. 塔吊基础地基承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力（包括塔吊自重，压重和最大起重荷载）F=1.2×513=615.6kN；G──基础自重与基础上面的土的自重G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =4050.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00mW──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距M=1.4×1796.00=2514.40kN.ma──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.00/2-2514.40/(615.6+4050.00)=2.46m经过计算得到:无附着的最大压力设计值 P max=(615.6+4050.00)/6.002+2514.40/36.00=199.44kPa无附着的最小压力设计值 P min=(615.6+4050.00)/6.002-2514.40/36.00=59.76kPa有附着的压力设计值 P=(615.6+4050.00)/6.002=129.6kPa偏心距较大时压力设计值 P kmax=2×(615.6+4050.00)/(3×6.00×2.46)=210.73kPa 三. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊桩基础的计算书
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=2.50m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.400m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 22.00 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.310m二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.800kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.800kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.000=882.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=510.800kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=600.000kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。
经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.800+600.000)/4+882.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=582.745kN没有抗拔力!桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(510.800+600.000)/4+630.000×(2.500×1.414/2)/[2×(2.500×1.414/2)2]=455.918kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。
工程63塔吊桩基计算书
时代国际中心酒店主楼QTZ63塔吊六桩基础计算书时代国际中心酒店，为框架剪力墙结构，主楼高度为108米，地下两层，塔吊基础中心距离主楼西外墙为7米，塔吊基础采用六根钢筋混凝土钻孔灌注桩承台基础。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一、已知条件1．塔吊及基础的基本参数信息1.塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.100m，自重F1：650.8kN，基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，桩钢筋级别:HPB335，桩直径：0.600m，桩砼标号：C40 基础承台砼：C40桩间距a：4.2m，承台混凝土的保护层厚度：40mm，额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，所处城市：青岛胶州北京路与福州路交界处基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别为：A类，风荷载高度变化系数μz：2.2 。
2.受力分析从塔式起重设备的工作原理进行分析，塔吊基础对设备的安全至关重要，在计算中重点验算基础的稳定性及抗倾覆的能力。
根据塔吊厂家的要求，结合本工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除验算基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力和抗倾覆的能力。
满足塔吊对基础的稳定性要求，根据现场施工条件，本工程塔吊基础采用六桩承台基础。
本方案主要考虑塔吊基础最不利状况下的受力，在回填前的在受力最不利情况为基坑回填前阶段，此时塔吊安装高度最大高度不超过40米。
QTZ63塔吊说明书[14]
QTZ63塔吊说明书一、概述额定起重力矩为63吨·米，最大起重量为6吨，最大工作幅度为50米，可满足不同施工要求。
采用液压顶升系统，可实现塔身的自动增减，使塔吊能随着建筑物高度变化而升高或降低，同时保持其设计起重能力。
工作机构采用三速电机和行星减速机，具有高速度、高效率、平稳性能和可靠性能。
各种安全装置齐全，包括力矩限制器、起重量限制器、高度限位器、回转限位器、变幅限位器等，可保证工作安全可靠。
司机室独立侧置，视野好，操作方便。
整机布局合理，外形美观，结构轻巧，运输安装方便。
该机适用于高层饭店、居民住宅、高层工业建筑、大跨度工业厂房以及采用滑模法施工的高大烟囱及筒仓等高塔形建筑物的大型建筑工程中。
二、技术参数---参数名称 ---参数值 ---备注 -------:------: ---:----: ---:--: -------型号 ---QTZ63E ---改进序号 -------额定起重力矩 ---63 t·m ----------最大起重量 ---6 t ----------最大工作幅度 ---50 m ----------最小工作幅度 ---2 m ----------起升高度 ---固定式：40 m<br>附着式：140 m ----------起升机构 ---工作级别：M5<br>速度：α=2时8.5/40/80m/min<br>α=4时4.25/20/40 m/min<br>电机型号：YZTD225L2-4/8/32<br>功率：24/24/5.4 kW<br>转速：1410/710/150r/min<br>工作压力：<20 MPa ----------回转机构 ---工作级别：M4<br>转速：0.6r/min<br>电机型号：YZR132M1-6<br>功率：2×2.2 kW<br>转速：908 r/min ----------牵引机构 ---工作级别：M4<br>速度：44/22m/min<br>电机型号：YDEJ132S-8/4<br>功率：2.2/3.3kW<br>转速：750/1500 r/min ----------顶升机构 ---速度：0.5 m/min<br>电机型号：Y132S-4<br>功率：5.5 kW<br>转速：1440 r/min ----------平衡重 ---臂长50 m时13.55 t<br>臂长55 m时14.78 t ----------总功率 ---37.2 kW -------三、结构组成该机由金属结构、工作机构、液压顶升系统、电气控制系统和安全保护装置等组成，下面分别介绍各部分的结构特点和功能。
天然塔吊基础计算书
天然基础计算书、参数信息塔吊型号:QTZ63,塔吊倾覆力矩M=630fkN.m最大起重荷载F2=60fkN ,基础承台宽度Bc=5m钢筋级别：I 级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算:(7.7.1-2)Fw (0 15 口pt 产)甲 pi/o其中:F ——塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
n ——应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.000 ; (7.7.1-2)=04 + — A(7.7.1-3)塔身宽度B=1.6fm , 基础以上土的厚度D:=Om自重 F1=450.8fkN ， 基础承台厚度h=1.65m,塔吊起升高度H=i0im 混凝土强度等级:C35,n 2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;P h--截面高度影响系数：当h< 800m时，取p h=1.0 ;当h> 2000m时，取ph=0.9 ,其间按线性内插法取用；ft-- 混凝土轴心抗拉强度设计值，取1.570M Pa（T Pc’m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.000 ；U m--临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h o/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+h o）x 4=9.600m；h 。
--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;P s--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，P S不宜大于4;当P s<2时，取P s=2；当面积为圆形时，取P s=2；这里取P s=2；a s--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取a s=40;对边柱，取a s=30;对角柱，取a s=20o塔吊计算都按照中性柱取值，取as=40。