对流受热面换热计算
对流换热计算式
关系式返回到上一层以下汇总了工程中最常见的几类对流换热问题的对流换热计算关系式，适用边界条件，已定准则的适用范围，特征尺寸与定性温度的选取方法。
一、掠过平板的强迫对流换热应注意区分层流和湍流两种流态 ( 一般忽略过渡流段 ) ，恒壁温与恒热流两种典型的边界条件，以及局部 Nu 数和平均 Nu 数。
沿平板强迫对流换热准则数关联式汇总注意：定性温度为边界层的平均温度，即。
二、管内强迫对流换热(1) 流动状况不同于外部流动的情形，无论层流或者湍流都存在流动入口段和充分发展段，两者的长度差别很大。
计算管内流动和换热时，速度必须取为截面平均速度。
(2) 换热状况管内热边界层也同样存在入口段和充分发展段，只有在流体的 Pr 数大致等于 1 的时候，两个边界层的入口段才重合。
理解并准确把握两种典型边界条件 ( 恒壁温与恒热流 ) 下流体截面平均温度的沿程变化规律，对管内对流换热计算有着特殊重要的意义。
(3) 准则数方程式要注意区分不同关联式所针对的边界条件，因为层流对边界条件的敏感程度明显高于湍流时。
还需要特别指出，绝大多数管内对流换热计算式 5f 对工程上的光滑管，如果遇到粗糙管，使用类比率关系式效果可能更好。
下表汇总了不同流态和边界条件下管内强迫对流换热计算最常用的一些准则数关联式。
(4) 非圆截面管道仅湍流可以用当量直径的概念处理非圆截面管道的对流换热问题。
层流时即使用当量直径的概念也无法将不同截面形状管道换热的计算式全部统一。
常热流层流，充分发展段，常壁温层流，充分发展段，充-充分发展段，气体，-充分发展段，液体，；紊流，充分发展段，紊流，粗糙管紊流，粗糙管三、绕流圆柱体的强迫对流换热流体绕圆柱体流动时，流动边界层与掠过平板时有很大的不同出现脱体流动和沿程局部 Nu 数发生大幅度升降变化的根本原因。
横掠单根圆管的对流换热计算式还被扩展到非圆管的情形。
关联式：定性温度为主流温度，定型尺寸为管外径，速度取管外流速最大值。
工程传热学第五章-对流换热计算
进口区：流动和热边界层从零开始增长， 直到汇合至管子中心线。管子进口到边 界层汇合处的这段管长内的流动称为管 内流动进口区。
充分发展区：边界层汇合于管子中心线 以后的区域，即进入定型流动的区域。
入口段热边界层较薄，局部表面传热系数比 充分发展段高，且沿主流方向逐渐降低。
如果边界层在管中心 处汇合时流体流动仍 然保持层流，那么进 入充分发展区后也就 继续保持层流流动状 态，从而构成流体管 内层流流动过程。
气体: N u 0.02R 10.8e 4 10P0 0.4 r 1 d l 23 T T w f 0.45
R 2 e2 1 00 0 ， P 0 r 0 0 .6 0 6 .5 ， T f 0 .5 1 .5 T wFra bibliotek液体:
N u 0.01 R2 0.8e 728P0 0.4 r 1 d l 23 P Pw f rr0.11
如果边界层在管中心处 汇合时流体已经从层流 流动完全转变为紊流流 动，那么进入充分发展 区后就会维持紊流流动 状态，从而构成流体管 内紊流流动过程。
如果出现紊流，紊流的扰动与混合作用又会 使表面传热系数有所提高，再逐渐趋向一个 定值。
Re umd 2200 —— 层流区
Re（220， 0104） —— 过渡区
如果流体流动的方向与管束不垂直， 也就是流体对管子的冲击角<900的情 况，在进行换热计算时要在式(5-16) 计算出的表面传热系数的基础上乘以 修正系数cβ
5-3 自然对流换热计算
自然对流：流场温度分布不均匀导致的密度不 均匀，在重力场作用下产生的流体运动过程。 自然对流换热：流体与固体壁面之间因温度不 同引起的自然对流时发生的热量交换过程。
第五章 对流换热计算
对流受热面换热计算资料60页PPT
谢谢！
对流受热面换热计算资料
36、“不可能”这个字(法语是一个字 )，只 在愚人 的字典 中找得 到。--拿 破仑。 37、不要生气要争气，不要看破要突 破，不 要嫉妒 要欣赏 ，不要 托延要 积极， 不要心 动要 动。 38、勤奋，机会，乐观是成功的三要 素。(注 意：传 统观念 认为勤 奋和机 会是成 功的要 素，但 是经过 统计学 和成功 人士的 分析得 出，乐 观是成 功的第 三要素 。
39、没有不老的誓言，没有不变的承 诺，踏 上旅途 ，义无 反顾。 40、对时间的价值没有没有深切认识 的人， 决不会 坚韧勤 勉。
61、奢侈是舒适的，否则就不是奢侈 。——CocoCha nel 62、少而好学，如日出之阳；壮而好学 ，如日 中之光 ；志而 好学， 如炳烛 之光。 ——刘 向 63、三军可夺帅也，匹夫不可夺志也。 ——孔 丘 64、人生就是学校。在那里，与其说好 的教师 是幸福 ，不如 说好的 教师是 不幸。 ——海 贝尔 65、接受挑战，就可以享受胜利的喜悦 。——杰纳勒 尔·乔治·S·巴顿
对流受热面换热计算60页PPT
对流受热面换热计算
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6、黄金时代是在我们的前面，而不在 我们的 后面。
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7、心急吃不了热汤圆。
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8、你可以很有个性，但某些时候请收 敛。
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9、只为成功找方法，不为失败找借口 (蹩脚 的工人 总是说 工具不 好)。
•
10、只要下定决心克服恐惧，便几乎 能克服 任何恐 惧。因 为，请 记住， 除了在 脑海中 ，恐惧 无处藏 身。-- 戴尔． 卡耐基 。
6、最大的骄傲于最大的自卑都表示心灵的最软弱无力。——斯宾诺莎 7、自知之明是最难得的知识。——西班牙 8、勇气通往天堂，怯懦通往地狱。——塞内加 9、有时候读书是一种巧妙地避开思考的方法。——赫尔普斯 10、阅读一切好书如同和过去最杰出的人谈话。——笛卡儿
第5章 对流换热计算
②非平直管情况下：弯曲的管道中流动的流 非平直管情况下： 体，在弯曲处由于离心力的作用会形成垂直 于流动方向的二次流动， 于流动方向的二次流动，从而加强流体的扰 带来换热的增强。 动，带来换热的增强。因此需在平直管计算 结果的基础上乘以一个大于1的修正系数 的修正系数c 结果的基础上乘以一个大于 的修正系数 R。 流体为气体 ： CR＝1+1.77(d/R) 流体为液体 ： CR＝1+10.3(d/R)3 为弯曲管的曲率半径） 为弯曲管的曲率半径 弯曲管道流动情况示意图 （R为弯曲管的曲率半径）
华中科技大学热科学与工程实验室
HUST Lab of Thermal Science & Engineering
华中科技大学热科学与工程实验室
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2 管内强制对流换热的准则关系式 ①管内紊流换热准则关系式 当管内流动的雷诺数Re≥104 时 ， 管内流体处 当管内流动的雷诺数 于旺盛的紊流状态。 于旺盛的紊流状态 。 此时的换热计算可采用 迪图斯-贝尔特 贝尔特（ 迪图斯 贝尔特（Dittus-Boelter）准则关系式 ）
2011-3-29 8
华中科技大学热科学与工程实验室
HUST Lab of Thermal Science & Engineering
对于层流和紊流， 对于层流和紊流，管内流动进口区的长度和 热进口区的长度都是不一样的。 热进口区的长度都是不一样的。
L 流动进口区长度L 流动进口区长度L： 层流： ≈ 0.06Re; d L 紊流： ≈ 50 d 热进口段长度L 热进口段长度Lt： 层流：w =const, Lt ≈ 0.055RePr t d Lt qw =const, ≈ 0.07RePr d L 紊 ： ≈ 50 流 d
对流换热计算实例
对流换热计算实例流体换热计算是热工领域的重要内容，用于确定流体在换热过程中的温度、压力、质量流率等参数。
在实际工程中，流体换热计算非常常见，例如工业炉窑、蒸汽发生器、冷却系统等。
为了更好地理解流体换热的计算过程，本文将结合一个实例详细介绍流体换热计算的方法。
假设我们有一个工业加热炉，需要将水加热至80℃，加热炉内的炉温为1200℃。
加热炉的换热面积为10平方米，水的流量为2吨/小时。
我们需要计算加热炉所需要的燃料消耗量，以及加热时间。
首先，我们需要确定热传导的热阻系数。
常见的热阻系数有热传导、对流和辐射三种，对流热阻在实际工程中通常占较大比例。
在这个加热炉内，水的对流热阻决定了水的加热速率。
通常情况下，对流热阻可以通过德拜数来估算。
德拜数是一个无量纲的数学指标，表示流体内部的对流热阻。
对于液体流动，德拜数的计算公式如下：Nuer = (ρ·V·l)/k其中，Nuer为德拜数，ρ为液体的密度，V为液体的流速，l为热交换器的特征尺寸，k为液体的导热系数。
根据问题中的数据，水的密度为1000 kg/m³，流速为2吨/小时，特征尺寸为10平方米，导热系数为0.6 W/(m·K)，则德拜数的计算结果为：得到德拜数后，可以应用不同的换热关联式计算对流传热系数。
以Dittus-Boelter关联式为例，可以根据德拜数来计算对流传热系数：Nu = 0.023 × Nuer^0.8 × Pr^0.4其中，Nu为对流传热系数，Pr为普朗特数。
根据实际流体的特性，可以选择特定的对流传热关联式。
在本例中，我们假设水为普通流体，通常情况下普朗特数在6到20之间。
这里我们取Pr为10，根据Dittus-Boelter关联式得到对流传热系数Nu：得到对流传热系数Nu后，可以利用传热公式计算热交换率。
Q=h×A×ΔT其中，Q为热交换率，h为对流传热系数，A为换热面积，ΔT为温度差。
对流换热公式汇总与分析精品
对流换热公式汇总与分析【摘要】流体与固体壁直接接触时所发生的热量传递过程，称为对流换热，它已不是基本传热方式。
本文尝试对对流换热进行简单分类并对无相变对流换热公式简单汇总与分析。
【关键词】对流换热类型公式适用范围对流换热的基本计算形式一一牛顿冷却公式：q=h(t w-t f) (W/m2)或Am2上热流量门二h(t w -t f) (W)上式中表面传热系数h最为关键，表面传热系数是众多因素的函数，即h = f(u,t w，t f, ■ ,C p,匚:，fl)综上所述，由于影响对流换热的因素很多，因此对流换热的分析与计算将分类进行，本文所涉及的典型换热类型如表 1所示。
表1典型换热类型1.1内部流动1.1.1圆管内受迫对流换热(1)层流换热公式西德和塔特提出的常壁温层流换热关联式为Nu =1.86Re73 Pr；/3(g)1/3( -)0.14f f f Iw或写成NU f =1.86(Pe f d)1/3(>)0.14f I (J.w式中引用了几何参数准则d，以考虑进口段的影响。
[1适用范围：0.48 ::: Pr <16700，0.0044 ：：(」厂：9.75。
—w定性温度取全管长流体的平均温度，定性尺寸为管内径d。
如果管子较长，以致[(Re 卩芒)1/3(土)0.14]乞 2lw则NU f可作为常数处理，采用下式计算表面传热系数。
常物性流体在热充分发展段的 Nu是NU f =4.36(q=co nsl)NU f =3.66(t w =c onst)(2)过渡流换热公式对于气体，0.6 ::: Pr f :: 1.5， 0.5 ：：匚：:1.5，2300 :: Re f :: 104。
0.8 0.4 d、2/3 Tf、0.45NU f =0.0214(Re f -100)Pr f [1 (一)]()l T wPr对于液体，1.5 ：： Pr f ::: 500，0.05 —：： 20，2300 :: Re f :: 104。
12 对流换热的分析计算
t
)
/
2；
Gr
数中的 t
对于符合理想气体性质的气体，
。
特征长度的选择：竖壁和竖圆柱取高度，横圆柱取外径。
二. 有限空间自然对流换热
这里仅讨论如图所示的竖的和水平的两种封闭夹层的自 然对流换热，而且推荐的仅局限于气体夹层。
(tw 1 tw 2 )
封闭夹层示意图
一般关联式为
Nu
C(Gr
对气体被加热时，
ct
Tf Tw
0.5
当气体被冷却时， ct 1。
对液体
m
ct
f w
m 0.11
m 0.25
液体受热时 液体被冷却时
上述准则方程的应用范围可进一步扩大。
（1）非圆形截面槽道
用当量直径作为特征尺度应用到上述准则方程中去。
de
实验验证范围： Ref 3.6 103 ~ 9.05 105, Pef 102 ~ 104。
均匀壁温边界 Nuf 5.0 0.025Pef0.8
实验验证范围： Pef 100。
特征长度为内径，定性温度为流体平均温度。
三、横掠单管换热实验关联式
外部流动：换热壁面上的流动边界层与热边界层能自由发 展，不会受到邻近壁面存在的限制。
第十章 对流换热的分析计算
• 第一节 受迫对流换热 • 第二节 自然对流换热
第一节 受迫对流换热
一. 流体沿平壁流动时的对流换热
y
x
层流 Re m 5105 Prm 0.5 ~ 50
Num
1
0.664Rem2
16对流换热计算解析
第一节 受迫对流换热 第二节 自然对流换热
第三节
第四节
蒸汽凝结换热
液体沸腾换热
第一节 受迫对流换热
管内紊流换热实验关联式 实用上使用最广的是迪贝斯－贝尔特公式：
Nuf 0.023 Ref Pr l R t
0.8
n f
加热流体时 冷却流体时
n 0.4 n 0.3
后排管受前排管尾流的扰动作用对平均表面传热系数的影 响直到10排以上的管子才能消失。 这种情况下，先给出不考虑排数影响的关联式，再采用管 束排数的因素作为修正系数。 气体横掠10排以上管束的实验关联式为
Nu C Re
m
式中：定性温度为 tr (tw tf )/ 2; 特征长度为 管外径d， Re 数中的流速采用整个管束中最窄截面处 的流速。 实验验证范围： Ref 2000 ~ 40000。
无限空间自然对流换热的实验关联式 工程中广泛使用的是下面的关联式：
Nu C (Gr Pr)n
式中：定性温度采用 tm (tw t )/ 2； Gr 数中的 为 t 与 t 之差， w 对于符合理想气体性质的气体， ＝1 / T 。
t
特征长度的选择：竖壁和竖圆柱取高度，横圆柱取外径。
tw ts
g
竖壁上的膜状凝结
液膜愈厚，αｘ 愈小。
液膜内的温度分布为线性。
珠状凝结可 视化照片
二、水平单管上的膜状凝结
三、水平管束的膜状凝结
由于上一排的凝结液流至下一排水平管上会使液膜增 厚，使换热系数降低。
l / d e 50，称为短管。
x /
层流
紊流
从图中可以看出， x ( x长度上平均大于x处的 x ) 乘上一修正系数 l， l 值应大于 1
水的对流换热系数计算
2300<Re<10^4过渡状态
Re>10^4紊流
1、判断管长与管径比值l/d>10（显然成立）
2、查平均水温tf对应的物性参数动力粘度υf、导热系数λf、运动粘度μf、以及Prf以及壁温tw对应的运动粘度μw（章熙民版传热学附录三）
3、（a）若 >10^4,则为紊流，计算公式如下：
（b）若Re<2300,则为层流，计算公式如下:
（c）若2300<Re<10^4,则为过渡流，计算公式如下：
4水的对流换热系数
（具体参考见章熙民版传热学P149-P161）
管内受迫对流换热单相流体对流换热系数计算re2300层流2300re104过渡状态re1ห้องสมุดไป่ตู้4紊流1判断管长与管径比值ld10显然成立2查平均水温t对应的物性参数动力粘度f导热系数f运动粘度f以及prf以及壁温tw对应的运动粘度w章熙民版传热学附录三b若re2300则为层流计算公式如下
管内受迫对流换热单相流体对流换热系数计算
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第二节 对流受热面换热计算的基本方程
利用三个基本方程 对流传热方程
烟气侧热平衡方程 工质侧的热平衡方程， 分别从传热和热平衡的角度来表达对流受热面的对流传热量。 （热平衡方程实际为一个） 以1kg燃料为基准(kJ/kg或kJ/m3)
第二节 对流受热面换热计算基本方程
1．对流受热面的传热方程Qd
1h h b sg 2
引入灰污系数
1 h 1 1h h 1
K
1
1 1
1
2
第三节 受热面传热系数的计算方法
一、传热系数计算的一般表达式
引入热有效系数
K
K0
K 1
11
1 2
烟气侧对流放热系数 1 d f
第三节 受热面传热系数的计算方法
2．管式空气预热器换热面积以管内外表面积的平均值计算。 3．回转式空气预热器的换热面积按蓄热板两侧面积之和计
算。 4．屏式过热器的换热面积
屏式过热器是一半辐射式受热面，传热面积按平壁表面积计算：
H 2xpFp (m2 )
第六节 对流换热面积和流速的计算
二、对流受热面流体流速
计算对流放热系数需介质的流速 （介质的平均体积流量和介质流通截面积）， 温度不断变化，体积流量也随之变化，因此，流体的流速
烟温√
烟温？
H
先假定其中一种介质的终温，
k
按热平衡方程式求出受热面的吸热量并计算出另一种介质 的终温，
计算传热系数和温压，按传热方程式计算受热面的吸热量，
传热方程计算的热量应该等于热平衡方程计算的烟气放热 量或工质吸收的热量
否则重新假定终温后再行计算，直至热量之差不超过2%同，为简化，均将辐射部分折算到 对流传热，不同受热面有各自不同的计算方法。
对流受热面传热计算方法与传热学的相关内容大同小异， 只是在必要之处附加了与工程实际有关的修正系数。
第一节 概述
校核计算特点和目的 工质温度√
工质温度？
计算时，已知：受热面，进 烟温√
H
口烟气温度和进口（或出
换热之中 1 d f
第三节 受热面传热系数的计算方法
燃烧产物的辐射传热系数计算式
含灰气流
f
5.7 108
a
gb 2
1
a
hT
3
1
Tab
4
T
1 Tab
T
不含灰气流
f
5.7 108
a
gb 2
1
aqT
3
1 1
Tgb T
一、灰污系数
灰污系数是考虑燃用固体燃料时，横向冲刷错列布置光 管管束灰垢的影响
cd ch1 0
第四节 对流受热面的污染对换热的影响
二、受热面的热有效系数
当锅炉燃用固体燃料时，顺列布置的管束以及燃用液体 和气体燃料的各种布置的管束采用热有效系数来表示灰 垢对传热的影响。
对于顺列布置的对流过热器、凝渣管、再热器及直流 锅炉的过渡区等受热面，燃用贫煤和无烟煤时，=0.6； 燃用烟煤、褐煤和洗中煤时，=0.65；燃用油页岩时， =0.6。
第四节 对流受热面的污染对换热的影响
四、受热面表面灰污层温度
辐射受热面管壁外表面的温度亦即沉积在管子外部灰渣层的
平均温度
t hg
t (
1 ) BjQ
2 H
对进口烟温小于400℃的省煤器 thg t 25
对进口烟温大于400℃的单级省煤器或双级布置省煤器的上级省 煤器，或直流锅炉的过渡区，燃烧固体燃料或液体燃料时
对流受热面换热计算
第十章 对流受热面换热计算
第一节 概述 第二节 对流受热面换热计算的基本方程 第三节 受热面传热系数的计算方法 第四节 对流受热面的污染对换热的影响 第五节 传热温压的计算 第六节 对流换热面积和流速的计算 第七节 主要对流受热面的计算特点
第一节 概述
炉膛以外的、对流换热为主的对流过热器、再热器、 省煤器、空气预热器等，也包括辐射份额较大的屏式 受热面。
温压：参与热交换的两种介质在整个受热面中的平均温差。 温压的大小与两种介质在受热面内的温度变化、流动方向有
关
常见的流动方式有：顺流、逆流、串联混合流、平行混合流 和交叉混合流
第四节 传热温压t的计算
一、顺流和逆流
θ‘
θ‘
θ‘
θ‘
θ“
θ“
θ“
θ“
t“
t“
t‘
逆流
逆流
t“ t‘ t‘
顺流
k
口）工质温度；
烟温？
校核计算的目的是：计算得到出口烟气温度和出口（或进 口）工质温度；
迭代计算的特点明显；不仅体现在每组受热面的计算，还 用在过热器系统和整台锅炉。
第十章 对流受热面换热计算
第一节 概述 第二节 对流受热面换热计算的基本方程 第三节 受热面传热系数的计算方法 第四节 对流受热面的污染对换热的影响 第五节 传热温压的计算 第六节 对流换热面积和流速的计算 第七节 主要对流受热面的计算特点
KtH j
Bj
2．烟气侧热平衡方程
Qd
(I '
I"
I
0 lk
)
3．工质侧热平衡方程（与受热面有关）
工质温度√ 烟温√
工质温度？
D(i" i' )
Qd
Bj
Qf
烟温？
D(i" i' )
H
Qd B j
kJ / kg
k
Qd
(
" ky
ky
2
)(I
0" ky
I
0' ky
三、受热面的利用系数
另外，由于屏式受热面都布置在炉膛顶部烟气进入水平烟道 的转弯处，烟气流速易出现不均匀现象，因此，屏式过热器 在计算烟气侧放热系数时，也采用利用系数来考虑烟气对屏 的冲刷不均匀对传热过程的影响。当平均烟气流速大于4m/s 时，取=0.85，随烟气流速的降低，不均匀性相对增加, 值 减小。
第六节 对流换热面积和流速的计算
一、对流换热面积
一般原则 壁面两侧放热系数相差很大，放热系数小侧的湿润面积为
传热面积 放热系数相近，管子内外表面积的算术平均值作为传热面
积。
第六节 对流换热面积和流速的计算
1．过热器、再热器、省煤器和锅炉凝渣管束等受 热面，换热面积以管子烟气侧表面积计算。
二、不同受热面的传热系数实用表达式（例）
1．对流式过热器和再热器受热面
当燃用固体燃料、管束为错列布置时，
K
1
1 1
1
2
当燃用固体燃料、管束为顺列布置
K 1
11
1 2
第三节 受热面传热系数的计算方法
2．省煤器、直流锅炉的过渡区、蒸发受热面以及超临 界压力锅炉的受热面
)
kJ / kg
第二节 对流受热面换热计算基本方程
迭代计算的原因
工质温度√
工质温度？
烟温√ H
k
两种介质均各已知一个温度， 两种介质均有一个温度未知， 只有一个热平衡方程，无法求解 必须采用先假定后校核的迭代计算方法
烟温？
第二节 对流受热面换热计算基本方程
迭代计算过程
工质温度√
工质温度？
3．回转式空气预热器烟气与空气侧对流放热系数
0.03 Re0.83 Pr0.4
d dl
第三节 受热面传热系数的计算方法
四、燃烧产物的辐射传热系数
对流放热量与温差的一次方成正比， 辐射换热与烟气温度四次方和管壁温度四次方之差值成比
例。 燃烧产物的辐射传热系数，把辐射换热量计算在总的对流
第一节 概述 第二节 对流受热面换热计算的基本方程 第三节 受热面传热系数的计算方法 第四节 对流受热面的污染对换热的影响 第五节 传热温压的计算 第六节 对流换热面积和流速的计算 第七节 主要对流受热面的计算特点
第七节 主要对流受热面的计算特点
一般对流受 热面
的校核计算 流程
thg t 100
第十章 对流受热面换热计算
第一节 概述 第二节 对流受热面换热计算的基本方程 第三节 受热面传热系数的计算方法 第四节 对流受热面的污染对换热的影响 第五节 传热温压的计算 第六节 对流换热面积和流速的计算 第七节 主要对流受热面的计算特点
第四节 传热温压t的计算
第四节 传热温压t的计算
二、串联混合流系统
tch tnl
第四节 传热温压t的计算
三、并联混合流系统
tbh tnl
第四节 传热温压t的计算
四、交叉流系统
t jc tnl
第十章 对流受热面换热计算
第一节 概述 第二节 对流受热面换热计算的基本方程 第三节 受热面传热系数的计算方法 第四节 对流受热面的污染对换热的影响 第五节 传热温压的计算 第六节 对流换热面积和流速的计算 第七节 主要对流受热面的计算特点
273
Vs Dv
第六节 对流换热面积和流速的计算
2．介质的平均流通截面积
1）计算原则 有效流通截面积系指烟道横断面的内侧总面积与管束所占面
积的差值。
2）介质横向冲刷光管的流通截面
F ab z1ld
3）介质纵向冲刷光管的流通截面积
F
z
d
2 n
4
F ab z d 2
4
第十章 对流受热面换热计算
t‘
t“
蒸发受热 面
第四节 传热温压t的计算