人防工程顶板梁模板支撑设计计算书
建筑人防设计计算书
一、人防临空墙及单元隔墙计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 35.28 Mb = 72.90垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -145.80 -70.55 0.00 -70.55 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1226(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 3.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 29.73 Mb = 15.44垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -30.89 -59.47 0.00 -59.47 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ 六级-六级------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 200 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 500(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 500 荷载侧= 400(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 854(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右500.00 500.00 500.002 人防地下室门框墙计算-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 350.00(mm) L1 = 316.00 (mm) L2 = 250.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 44.549剪力(kN/m)： V = 171.200*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ2-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 109.50 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 49.077剪力(kN/m)： V = 169.500*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.14% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3左-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 600.00(mm) L1 = 566.00 (mm) L2 = 500.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 101.636剪力(kN/m)： V = 235.400*****按悬臂构件计算*****抗弯受拉筋: As = 880(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3右-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 58.556剪力(kN/m)： V = 195.400*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.17% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)未做计算的门框墙，参考《防空地下室设计》FG01~05（2007年合订本）中配筋。
(整理)人防设计结构计算书
结构设计计算书一、结构计算依据：1.设计相关规范：2.核工业西南勘察设计研究院有限公司2013年8月提供的《香颂城商住. 小区一期岩土工程勘察报告》（详细勘察）进行设计。
3.民用设计院提供的平时使用条件（模型及荷载）二、工程概况本工程为眉山市森林家园房产开发有限公司香颂城防空地下室,位于地下负一层和地下负二层。
共2个防护单元。
结构设计使用年限为50年。
本设计只对人防工程部分进行设计；非防护区部分不在本设计范围，按原设计（民用设计院设计）实施。
人防工程概况三、结构计算计算程序---中国建筑科学研究院PKPM（2012年6月版）材料：钢筋---HPB300（一级钢）、HRB335（二级钢）、HRB400（三级钢）混凝土--- 顶板： C30梁： C30柱： C30墙： C30底板： C301、顶板验算见附图（取平时和战时计算的最大值）2、顶板梁、柱验算见附图（取平时和战时计算的最大值）3、底板验算经验算原设计满足人防设计要求。
4、外墙验算经验算外墙人防荷载不起控制作用，外墙按裂缝控制，故外墙配筋按原设计满足人防设计要求。
5、临空墙验算******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-1******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 3200.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定-32.200.00-47.83-47.8326.5717.89750750750251750750750750750750750750100.0110.039003200[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：26.57 竖向：17.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右 0.00, -32.20, -47.83, -47.83 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：750.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：750.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：750.12 荷载侧：750.08水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.08[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 4100.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm)竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 160.00墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00砼强度等级: C30配筋计算 as(mm): 30钢筋级别 : HRB400(RRB400)支撑条件:**** 上边下边左边右边简支固定固定固定7277775-84.610.00-76.56-76.5645.0449.7775050750517505075050507500750100.0160.039004100[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：45.04 竖向 ：49.77 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -84.61, -76.56, -76.56 [ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：750.08 水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-2******************************************************************************************** [计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 5800.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00墙面均布荷载(KN/M2): 110.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定58.98927507507750-106.160.00-48.00-48.0026.67750437505175075050750750100.0110.039005800[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平 ：26.67 竖向 ：58.98 垂直板边弯矩(kN-m/m):上 下 左 右 0.00, -106.16, -48.00, -48.00[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：251.00 中截面 非荷载侧 ：750.08 荷载侧 ：750.12 下截面 非荷载侧 ：750.12 荷载侧 ：943.08水平方向配筋(mm^2/m):左 中 右 非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12 荷载侧 750.08, 750.12, 750.08******************************************************************************************** 计算项目: 临空墙-3********************************************************************************************[计算条件]墙高 = 3900.00(mm) 墙宽 = 7000.00(mm) 墙厚 = 300.00(mm) 竖向均布荷载(KN/M): 100.00 墙面均布荷载(KN/M2): 160.00 墙面三角形荷载(KN/M2): 0.00 砼强度等级: C30 配筋计算 as(mm): 30 钢筋级别 : HRB400(RRB400) 支撑条件:**** 上边 下边 左边 右边 简支 固定 固定 固定103.89127507507750-187.010.00-58.05-58.0532.259227129225175075050922750100.0160.039007000[ 内力计算 ]:轴压比 N/(A*fc)= 0.019382 跨中弯矩(kN-m/m):水平：32.25 竖向：103.89垂直板边弯矩(kN-m/m):上下左右0.00, -187.01, -58.05, -58.05[ 配筋结果 ]:竖直方向配筋(mm^2/m):上截面非荷载侧：922.08 荷载侧：251.00中截面非荷载侧：922.08 荷载侧：750.12下截面非荷载侧：922.08 荷载侧：1712.07水平方向配筋(mm^2/m):左中右非荷载侧 750.12, 750.08, 750.12荷载侧 750.08, 750.12, 750.087、人防门框墙验算选用图集07FJ048、建筑结构的总信息/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息 | | SATWE 中文版 | | 2012年7月20日16时15分|| 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2013/12/ 2 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 2竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.30地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.00结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.00是否考虑顺风向风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 2各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 3地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 3剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.85结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到2层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 270墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 270边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.25结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30地下信息 ..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 0回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00回填土侧压力系数: Rsol = 0.50外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00室外地平标高 (m): Hout = -0.35地下水位标高 (m): Hwat = -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.001层人防设计等级: Mars = 6级(常规) 人防地下室层数: Mair = 2地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 1用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)2 1 61.966 98.877 7.400 42641.3 5029.80.0 2.60(>1.5)1 1 64.608 94.407 3.500 15332.8 3027.9 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 8057.707恒载产生的总质量 (t): 57974.102附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 66031.812恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 3592(30/ 360) 280(30/ 360) 594(30/ 360) 3.500 3.5002( 2) 1 3505(30/ 360) 281(30/ 360) 610(30/ 360) 3.900 7.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y2 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.01 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX最小宽BMIN1 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.102 1 15178.61 63.45 90.39 90.39 171.11 171.26 90.10=========================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1209.65 1.002 1 3140.67 2.60===========================================================================计算信息=========================================================================== 计算日期 : 2013.12. 2 开始时间 : 18:30:25 可用内存 : 1953.00MB 第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013.12. 2时间 : 18:33:40总用时 : 0: 3:15=========================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 72.2977(m) Ystif= 123.6352(m) Alf = 15.0637(Degree) Xmass= 64.6079(m) Ymass= 94.4074(m) Gmass(活荷折减)= 21388.6523( 18360.7402)(t)Eex = 0.1610 Eey = 0.6085Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.6933 Raty1= 2.3458薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 5.0771E+08(kN/m) RJY1 = 4.8663E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5707E+08(kN/m) RJY3 = 2.6456E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 74.9213(m) Ystif= 115.9582(m) Alf = 14.7865(Degree) Xmass= 61.9659(m) Ymass= 98.8770(m) Gmass(活荷折减)=52700.8672( 47671.0703)(t)Eex = 0.2666 Eey = 0.3493Ratx = 0.9076 Raty = 0.8945Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.6079E+08(kN/m) RJY1 = 4.3530E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.3311E+07(kN/m) RJY3 = 1.6111E+08(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)Y方向最小刚度比: 1.0000(第 2层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 34773364.0 0.0 347733632.00 0.00Y风荷载 59527580.0 0.0 595275776.00 0.00X 地震 33155036.0 231216.8 143.39 0.00Y 地震 56757208.0 336237.0 168.80 0.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================ 层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.157E+09 0.265E+09 3.50 921305. 596.70 1005.042 0.833E+08 0.161E+09 3.90 652530. 497.93 962.94该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比---------------------------------------------------------------------- 层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------2 1 0.2493E+06 0.2262E+06 1.00 1.001 1 0.2551E+06 0.2471E+06 1.02 1.09X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 2 塔号: 19、楼梯计算梯段号：TB1,2,3(正向荷载作用)加下划线为输入数值正向等效荷载(KN/m2) 50梯板几何尺寸水平步级数n1 10垂直步级数n2 11踏步宽b1 270梯段净高H=n2*a1 1800梯段净跨L1=n1*b1 2700踢步高a1 163.6 上折平台跨L2 0下折平台跨L3 0楼梯斜板长L' 3245梯段全跨L0=（L1+L2+L3）2700斜板厚h=(L'+L2+L3)/30取整180梯板荷载计算斜板重(标准值)g1=25*h*L'/1000 14.60 步级重(标准值) g2=25*0.5*a1*n1/1000 5.52 20水泥沙浆面层(标准值)g3=20*20*(a1+b1)*n1/b1/1000 6.42 10纸筋灰底层(标准值)g4=17*10*(L'+L2+L3)/1000 0.55 梯级面层(一般为水磨石)容重Rm 0.65 梯级面层(一般为水磨石)自重g5=Rm*(a1+b1)*n1/1000 2.82 楼梯栏板自重glb 1.40 人防等效静载q1 50.00 总荷载(设计值) 1.2G+1.0Q 63.30 梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*L0*L0/1000000 46.14 梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40) 30 砼抗压强度fc 21.45 梯钢筋等级HRB335fy(HRB335) 405 梯钢筋等级HRB400fy(HRB400) 432 板配筋HRB300As(HRB335) 800 板配筋HRB400As(HRB400) 750 选取的板筋直径 D 12 计算间距1000/(0.785D2) 150.8 最后选定斜板筋间距@ 150 平台配筋计算平台板厚t 150 平台跨度Lt 1600 平台荷载(设计值) Gt+Qt 63.65 平台跨中弯矩Mt=1/10*(Gt+Qt)*Lt*Lt/1000000 16.29 平台配筋HRB335As(HRB335) 345 选用的板筋直径(HRB335)d(HRB335) 10 计算间距1000/As1/(0.785D2) 228 最后选用平台板筋间距@ 150 楼梯平台梁配筋计算梯梁梁宽b b300 梯梁梁高h b500 梯梁梁跨Lb 3100-------------梯梁自重(设计值)g5=1.2*25*b b*h b 4.50 梯板传来荷载(设计值) g6=(G+Q)*L0/2/1000 85.45 平台传来荷载(设计值) g7=(Gt+Qt)*Lt/2/1000 50.92 总均布荷载(设计值)q=Gb+Qb 140.87 栏板传来集中力(设计值) P=1.2*glb*L' 5.45 梯梁支座弯矩Mb1=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb/1000001 112.82 梯梁跨中弯矩Mb2=1/12*(Gb+Qb)*Lb*Lb+1/4*P*Lb 117.04 梁面纵筋(HRB400)As(HRB400) 601 梁底纵筋(HRB400)As(HRB400) 624 最后选定梁面纵筋(HRB400)条数n m 3最后选定梁面纵筋(HRB400)直径Dm 18 最后选定梁面纵筋(HRB400)面积763 最后选定梁底纵筋(HRB400)条数nb 3最后选定梁底纵筋(HRB400)直径Db 18 最后选定梁底纵筋(HRB400)面积763 梯梁端部剪力V=.5q*Lb+.5*P 221.08 梯梁截面强度验算[V]=0.7ft*b*h0 204.95 砼抗拉强度ft 2.145 是否构造配置梁箍筋计算配箍单肢抗剪箍筋HPB235(2-@100) Asv 4.50 单肢抗剪箍筋HRB335(2-@100)Asv 3.50 单肢抗剪箍筋HRB400(2-@100) Asv 3.28 最后选定梁单肢箍筋HPB23550.30-------------。
地下室顶板、梁、墙模板计算书(改)(DOC)
地下室模板支撑体系（碗扣式）计算书地下室顶板模板支撑（碗扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室负2层顶板，标高5.85m新浇混凝土楼板板厚(mm) 360 新浇混凝土楼板边长L(m) 9.3 新浇混凝土楼板边宽B(m) 8.4 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和次龙骨时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和次龙骨时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主龙骨时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及次龙骨0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压0.25 0.18ω0(kN/m2)风压高度变化系数0.9μz风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 5.75 立柱纵向间距l a(mm) 900立柱横向间距l b(mm) 900 水平拉杆步距h(mm) 1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm) 150150 主龙骨布置方向垂直楼板长边立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)次龙骨间距(mm) 200 次龙骨悬挑端计算长度(mm) 100,100主龙骨悬挑端计算长度(mm) 100,100 结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15模板弹性模量E(N/mm 2)8000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
模板支撑计算书
模板支撑计算书楼面模板支撑系统采用开平市亿利牌钢管门式架进行搭设。
《梁模板》主梁的模板支架搭设方式均采用双体品字排列法搭设，计算最大梁：梁截面为400×1000，层高3.3米,支承梁底模的内楞选用80mm ×80mm松木枋，间距为300mm，外楞选用两根80mm×80mm松木枋。
模板的传力体系：楼面荷载及结构自重→底模→内楞木→外楞木→门架顶托→楼地面1、梁底模板计算选取规格为1500×400×18的梁底模板作为计算单元，按五跨连续梁计算，计算简图如图1。
（1）荷载计算a、模板自重标准值：5×0.02×0.30=0.030kN/mb、新浇筑混凝土自重标准值：24×0.30×1=7.2kN/mq =1.2×(0.030+7.2+0.45)+1.4×0.6=10.06kN/m 按《结构静力计算用表》进行计算，则：M max =0.105ql 2=0.105×10060×0.32=95.07N.m （2）强度验算截面惯性矩I=12b ×h 3=12250×203=166667mm 4 截面抵抗矩W=6b ×h 2=6250×202=16667 mm 3∴σmax = M max /W=95.07×103/16667=5.7N/ mm 2查《建筑施工手册》，木材的抗弯强度设计值f m =13N/mm 2 ∵f m =13 N/mm 2>σmax =5.7N/ mm 2 ∴满足要求。
（2）挠度验算查《建筑施工手册》，常用松木的弹性模量E=9000 N/ mm 2ωmax =0.644×EI ql 1004=0.644×166667900010010400671034⨯⨯⨯⨯-=0.7mm[ω]=l /250=400/250=1.6mm >ωmax =0.7mm ∴挠度验算符合要求。
建筑工程模板支撑计算书
模板支撑计算书取跨度为 10.1m，截面尺寸为550mm×1200mm 的大梁，在浇砼时，其梁下支撑计算：取0.8m 宽为一个计算单元。
一、钢立管所承受的荷载为：、脚手架自重：1 2×3=579N/m2× 2 193N/m1.2=694.8N/m2、可变荷载：（100N/m＋60N/m）× 1.2=192N/m3、现浇砼板重： 0.1m × 0.8m × 2.5 × 1000000N/m=2000N/mm4、梁自重： 0.55 × 1.1m × 2.5 × 1000000=1.5125 × 105、施工荷载： 3000N/m2× 0.8m × 1.2=2880N/m共计： 157016.8NN=157016.8N/m × 10.1m=158569.68N单根脚手架局部稳固设计荷载计算：A=4.89×100i=15.78mmL0=umL=0.945 × 1500=1418mm1418 ÷ 15.78=89.8mm23.14 × 3.14 × 2.1 × 10/89.8=256.6N/mm每根立杆可承受的力：256.6 × 4.89×100=125477.4N1跨梁底立杆的根数：marital= （1585869.6N × 1）.5÷ 125477.4N=19 根二、模板支撑脚手架的搭设方案1、对钢管和扣件进行检查，钢管要求平直，凡变形过大，压扁损害严重的钢管、扣件，均不得上模板支撑脚手架上。
2、在地面或楼面上，开始进行脚手架的搭设，依据计算立杆间距 0.5（与梁平行），另边 0.8m，步距 1.5m。
3、立杆基础，首层模板支撑脚手架基础应平坦夯实，并设置底座或木垫立杆与地面接触设扫地杆。
梁板模板硬架支模设计计算书共7页word资料
板模板(扣件钢管高架)计算书工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2019）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2019、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2019)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2019)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2019（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.35；纵距(m):1.35；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 135×1.52/6 = 50.625 cm3；I = 135×1.53/12 = 37.969 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
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人防工程顶板梁模板支撑设计计算书梁段:人防井字梁。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.05混凝土板厚度(mm):0.25；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：7.10；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为44.343kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯验算其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距M=0.1×10.98×300.002=9.88×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.00×0.50=9.00N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105)=0.214mm；面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值ω=0.214mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W=40×60×60/6=24.00cm3；I=40×60×60×60/12=72.00cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N.mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.59×500.002=1.65×105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.65×105/2.40×104=6.863N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=6.863N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.30/1=5.40N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500.00mm；I--面板的截面惯性矩：E=7.20×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×5.40×500.004/(100×10000.00×7.20×105)=0.317mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.317mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64.00cm3；I=60×80×80×80/12=256.00cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/1=3.29kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×105/6.40×104=2.702N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=2.702N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算其中E--外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.00×0.50×0.30/1=2.70KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；I--面板的截面惯性矩：I=2.56×106mm4；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106)=0.033mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.200mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.033mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.000×0.500×0.300×2=5.400kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×76/1000=12.920kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.400kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000.00×18.00×18.00/6=5.40×104mm3；I=1000.00×18.00×18.00×18.00/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×1.05×0.90=28.92kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=28.92+0.38+2.52=31.82kN/m；跨中弯矩计算公式如下:M max=0.10×31.815×0.1672=0.088kN.m；σ=0.088×106/5.40×104=1.637N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.637N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。