组合楼板计算书
叠合板计算书--DBS1-67-4120-22
叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。
为平行于桁架筋方向的叠合板边长。
该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。
楼盖楼板计算书
楼盖楼板计算书一、计算简图的确定1、板的类别的确定A区格：l y=7.0m，l x=3.5m，l y/l x=7.0/3.5=2，故按单向板计算；B区格：l y=7.0m，l x=2m，l y/l x=7.0/2=3.5＞2，故按单向板计算。
C区格：l y=7.0m，l x=2.5m，l y/l x=7.0/2.5=2.8>2，故按单向板计算。
D区格：l y=3m，l x=7m，l x/l y=7/3=2.33>2，故按单向板计算。
2、板厚δ的确定A区格：δ=3500/40=87.5mm，故取板厚为100mm。
取B、C、D区格板和A区格同厚。
二、荷载计算屋面板自重：g=4.18KN/m2×1.2=5.02KN/m2屋面板上活载： q=0.7KN/m 2×1.4=0.98KN/m 2 楼面板自重： g=4.31KN/m 2×1.2=5.17KN/m 2 楼面板上活载： q=5KN/m 2×1.4=7KN/m 2 ∴屋面： g+2q =5.02+20.98=5.51KN/m 2，2q =0.49KN/m 2，g+q=6 KN/m 2 楼面： g+2q =5.17+72=8.67KN/m 2，2q=3.5KN/m 2，g+q=12.17KN/m 2 三、板的内力计算1.屋盖计算(1)、A,B,C 区格计算 ①、 计算简图取1m 板宽作计算单元，(g+q) 1=6 1=6KN/m ，②、 弯矩计算③、 配筋计算有效高度h 0=h-a s =100-20=80mm截面 A 1 B 2 C 3 D 4 E 5 F Mmax2.775.54 -8.19 3.15 -3.99 0.16 -1.88 1.69 -4.22 2.81 1.41 调幅弯矩（调幅0.2) 2.226.65-6.553.78-3.190.19-1.502.03-3.383.371.13αS 0.021 0.062 0.061 0.035 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011 ξ0.021 0.064 0.063 0.036 0.030 0.002 0.014 0.019 0.032 0.032 0.011A s93 2862821601358638514314347选配钢筋8@1508@1508@1508@2008@2008@2008@2008@2008@2008@20008@200实配面积335 335335251251251251251251251251(2)、次梁次梁截面为200X400mm①、荷载屋面板传来恒载 4.18 3.5=14.63KN/m次梁自重0.2*0.4*25=2KN/m恒载Σ=16.63KN/m活载0.7 3.5=2.45KN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2*16.63+1.4*2.45=23.39KN/m②、计算简图l=l n =7.0-0.3/2*2=6.7m③、次梁弯矩计算截面 A 1 B 2 C 3弯矩系数-0.0417 0.0714 -0.0909 0.0625 -0.0714 0.0625弯矩-43.75 75.00 -95.45 65.62 -75.00 65.62④、次梁剪力计算截面 A B左B右C左C右剪力系0.3940 -0.6060 0.5260 -0.4740 0.5000⑤、配筋计算有效高度h0=400-35=365mma、正截面配筋316 218+220 216+218318316316b、斜截面配筋验算截面尺寸：Hw=h0-h’f=365-100=265mm，因hw/b=265/200<4，截面尺寸按下式验算：0.25f c bh 0=0.25*16.7*200*365=304.75KN>Vmax=94.97KN 截面尺寸满足要求 计算所需腹筋： 采用8双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
组合楼板计算公式
楼层：11F1.组合板参数：砼等级：C30砼抗压强度设计值：fc=14.3N/mm2砼弹性模量:E c=30000N/mm2纵筋抗拉强度设计值:fy=360N/mm2纵筋的弹性模量：E s=200000N/mm2砼抗拉强度设计值：ft= 1.4N/mm2砼自重：ρ1=25KN/m3组合板板厚：h=120mm钢承板高度：hs=55mm砼板厚：hc=65mm楼面装修层荷载：p1= 2.5KN/m2楼面内隔墙荷载：p2= 1.0KN/m2加高楼面楼面荷载：p3=0.0KN/m2施工活荷载：q1=2KN/m2楼面活荷载：q2= 2.0KN/m2板跨度：l= 2.3m板跨内恒载弯矩系数：α1=0.125板支座恒载弯矩系数：β1=0.105板跨内活载弯矩系数：α2=0.125板支座活载弯矩系数：β2=0.119使用状态活载准永久系数：ψ=0.500楼面纵向内隔墙荷载：P2=0.0KN/m 集中恒载板跨内弯矩系数：α3=0.250集中恒载板支座弯矩系数：β3=0.179钢承板弹性模量：E=206000N/mm2钢承板厚度：Th=0.90mm钢承板强度设计值：f=400N/mm2钢承板自重：ρ2=0.1240KN/m2钢承板重心到板底距离：Ycg=14.00mm钢承板截面面积：As=1500mm2/m 钢承板截面惯性矩：Is=576000mm4钢承板受压区抵抗矩：Zb=13350mm3钢承板受拉区抵抗矩：Zt=15200mm3钢承板波宽：b=200mm组合板有效高度：h0=106.00mm组合板含钢率：ρ=0.01422.组合板施工阶段验算：(1)施工荷载计算楼板自重（单位板宽）g= 2.650KN/mm2施工阶段恒荷载标准值q k= 2.774KN/mm2单位板宽均布荷载设计值q= 6.129KN/mm2截面抵抗矩的较小值Ws=13350mm3f*Ws= 5.34KNm/m 最大正弯矩设计Mmax(+)= 4.16KNm/m=<f*Ws满足条件最大负弯矩设计Mmax(-)= 3.71KNm/m=<f*Ws满足条件荷载短期效应组合的标准值Ss= 4.77KN/m2允许挠度[W]=12.94mm板的变形Ws=15.4mm>[W]不满足，需要设立临时支撑3.组合板使用阶段验算：(1)荷载计算使用阶段恒载标准值p= 6.274KN/mm2单位板宽均布荷载设计值q=10.329KN/m2As·f= 6.0E+05<fc·hc·b=9.3E+05塑性中性轴在钢承板翼缘以上组合板受压区高度Xcc=42mm钢板合力与受压区合力距离Y=85.0mm组合板抗弯能力[M]=40.81KNm/m最大正弯矩设计Mmax(+)=7.01KNm/m=<[M]满足条件最大负弯矩设计Mmax(-)= 6.10KNm/m负筋面积A'st(-)=164 mm2/m楼层：11F实配负筋φ12@200Ast(-)=565 mm2/m OK!斜截面剪切承载能力Vc=106.11KN>=V=12.03KN满足条件钢与砼的弹性模量比α= 6.87未开裂截面重心位置yc1=66.06mm未开裂面与型钢重心距离ys1=39.94mm未开裂截面惯性矩Io= 3.38E+07mm4开裂截面重心位置yc2=23.03mm开裂截面与型钢重心距离ys2=82.97mm开裂截面惯性矩Ic= 1.58E+07mm4组合板等效惯性矩Ieq= 2.48E+07mm4使用阶段组合板允许挠度[W] 6.47mm荷载短期效应组合标准值Ss=8.27KN/mm2短期效应换算截面刚度Bs=7.43E+11KN/m2短期效应组合板挠度Ws=0.85mm永久荷载短期效应挠度Ws=0.65mm长期效应换算截面刚度Bs= 3.72E+11KN/m2长期效应组合板挠度Wl= 1.50mm组合板最大挠度MAX(Ws,Wl)= 1.50mm=<[W]满足要求永久荷载长期效应挠度w= 1.30组合板自振频率f=15.61满足要求。
混凝土结构设计楼板设计计算书
混凝⼟结构设计楼板设计计算书⽬录⼀、材料选⽤ (3)⼆、截⾯确定 (3)三、楼盖结构平⾯布置图 (4)四、双向板的计算 (5)1.荷载计算 (5)2.弯矩计算 (5)3.配筋计算 (6)4.验算最⼩配筋率 (7)五、单向板的计算 (7)1、按塑性⽅法计算单向板 (7)1.1 荷载计算 (7)1.2 计算简图 (7)1.3 弯矩计算及配筋 (7)1.4 验算最⼩配筋率 (8)2、按弹性⽅法计算单向板 (8)2.1 荷载计算 (8)2.2 计算简图 (8)2.3 弯矩计算及配筋 (9)2.4 验算最⼩配筋率 (10)3、⼆者对⽐说明六、次梁的计算 (7)1、L1梁的计算 (10)1.1 荷载计算 (10)1.2 计算简图 (10)1.3 正截⾯承载⼒计算及配筋 (11)1.4 斜截⾯承载⼒计算及配筋 (11)2、L2 梁的计算 (11)2.1 按塑性⽅法计算 (12)2.1.1 荷载计算 (12)2.1.2 计算简图 (12)2.1.3 正截⾯承载⼒及配筋 (13)2.1.4 斜截⾯承载⼒及配筋 (14)2.2 按弹性⽅法计算 (14)2.2.1 荷载计算 (14)2.2.2 计算简图 (14)2.2.3 正截⾯承载⼒及配筋 (15)2.2.4 斜截⾯承载⼒及配筋 (16)3、⼆者对⽐说明 (16)七、参考⽂献 (17)附1 板配筋图附2 次梁配筋图⼀、材料选⽤1.混凝⼟采⽤C25（fc=11.9 N/mm2 ft=1.27 N/mm2；）2.梁受⼒钢筋采⽤HRB335级（fy=300N/mm2）板筋及其它采⽤HPB300级（fy=270N/mm2）3.楼⾯层为⼤理⽯地⾯（10mm⾯层，20mm⽔泥砂浆打底）0.68 KN/m215mm厚混合砂浆天棚抹灰（17 KN/m2）4．梁侧⾯抹灰：20mm⽯灰砂浆（17 KN/m2）⼆、楼⾯结构平⾯布置图
三、截⾯选择①板：1.现浇混凝⼟单向板B7： h=140l=200040=50mm（l为板的短向跨度）,按构造取100mm；2.现浇混凝⼟双向板B1-B6、B8：h=140l=400040=100，取h=120mm；②梁：1.主梁： h=（1/14-1/8）*8000=（571～1000）mm，取h=700mm，b=350mm2．次梁： h=（1/18～1/12）*6500=（361～541）mm，取h=400mm，b=200mm 四、荷载计算：①多功能教室恒荷载标准值（恒1.35，活1.4*0.7）：⼤理⽯楼⾯ 1.35*0.68=0.918KN/m2120mm现浇混凝⼟楼板 1.35*25*0.12=4.05KN/m215mm混合砂浆天棚抹灰 1.38*17*0.015=0.344 KN/m2恒载设计值g=5.312 KN/m2活载设计值q=1.4*0.7*2=1.96 KN/m2总荷载g+q=7.272 KN/m2（恒1.2，活1.4）：⼤理⽯楼⾯ 1.2*0.68=0.816KN/m2120mm现浇混凝⼟楼板 1.2*25*0.12=3.6KN/m215mm混合砂浆天棚抹灰 1.2*17*0.015=0.306 KN/m2恒载设计值g=4.722 KN/m2活载设计值q=1.4*2=2.8KN/m2总荷载g+q=7.522 KN/m2所以活载起控制作⽤。②⾛廊：恒载4.722 KN/m2活载1.4*2.5=3.5 KN/m2楼梯：恒载4.722 KN/m2活载1.4*2.5=3.5 KN/m2五、双向板计算：考虑不利活载布置，把板上的荷载分解为对称荷载g’及反对称荷载q’g’=g+q/2=4.722+1/2*2.8=6.122 KN/m2q’=±q/2=±1.4KN/m2①B1板：计算跨度：y向：l y=l n+h/2+b/2=（5-0.35/2+0.35/2）+0.12/2+0.35/2=4.885m X向：l x=l n+h/2+b/2=（3.6-0.35/2+0.2/2）+0.12/2+0.2/2=3.485mlx=0.71lyν=0时，Mx=（0.0428 g’+0.0670 q’）*3.4852=4.32 KN·MMy=（0.0197 g’+0.0307 q’）*3.4852=1.99 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=4.32+0.2*1.99=4.718 KN·MM y v= My+0.2 Mx=1.99+0.2*4.32=2.854KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0981（g’+ q’）l x2=-8.96KN·MM y’= -0.0768（g’+ q’）l x2=-7.02KN·M②B2板：计算跨度：y向：l y=l n+h/2+b/2=（5-0.35/2+0.35/2）+0.12/2+0.35/2=4.885m X向：l x=l c=3.6mlx=0.74lyν=0时，Mx=（0.0339 g’+0.0633 q’）*3.62=3.84 KN·MMy=（0.0135 g’+0.0313 q’）*3.62=1.64 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=3.84+0.2*1.64=4.168KN·MM y v= My+0.2 Mx=1.64+0.2*3.84=.408KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0755（g’+ q’）l x2=-7.36KN·MM y’= -0.0572（g’+ q’）l x2=-5.576KN·M③B3板：计算跨度：y向：l y=l n+h/2+b/2=（6.5-0.35/2+0.35/2）+0.12/2+0.35/2=6.385m X向：l x=l c=4mlx=0.63lyν=0时，Mx=（0.0377 g’+0.0778 q’）*42=5.41 KN·MMy=（0.0116 g’+0.0259 q’）*42=1.72 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=5.744 KN·MM y v= My+0.2 Mx=2.802KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0803（g’+ q’）l x2=-9.66KN·MM y’= -0.0572（g’+ q’）l x2=-6.88KN·M④B4板：计算跨度：y向：l y=l n+h/2+b/2=6.385mX向：l x=l n+h/2+b/2=（4-0.2/2+0.35/2）+0.12/2+0.35/2=3.96mlx=0.62lyν=0时，Mx=（0.0485 g’+0.0792 q’）*3.962=6.39KN·MMy=（0.0175 g’+0.0254 q’）*3.962=2.34 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=6.39+0.2*2.34=6.458 KN·MM y v= My+0.2 Mx=2.34+0.2*6.39=7.618KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.1075（g’+ q’）l x2=-12.68KN·MM y’= -0.080（g’+ q’）l x2=-9.2·M⑤B5板：计算跨度：y向：l y=3.3m X向：l x=4mlx=0.825lyν=0时，Mx=（0.0259 g’+0.0534 q’）*3.32=2.54KN·MMy=（0.0150 g’+0.0341 q’）*3.32=1.52 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=2.84 KN·MM y v= My+0.2 Mx=2.028KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0650（g’+ q’）l x2=-5.32KN·MM y’= -0.0555（g’+ q’）l x2=-4.55KN·M⑥B6板：计算跨度：y向：l y=l n+h/2+b/2=（4-0.35/2+0.2/2）+0.12/2+0.35/2=3.885m X向：l x=3.3mlx=0.85lyν=0时，Mx=（0.0293 g’+0.0506 q’）*3.32=2.725KN·MMy=（0.0138 g’+0.0348 q’）*3.32=1.45 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=3.015 KN·MM y v= My+0.2 Mx=1.995KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0693（g’+ q’）l x2=-5.68KN·MM y’= -0.0567（g’+ q’）l x2=-4.64KN·M⑦B8板：计算跨度：y向：l y=3mX向：l x=2mlx=0.61lyν=0时，Mx=（0.0363 g’+0.0806 q’）*22=1.34KN·MMy=（0.0080 g’+0.0248 q’）*22=0.334 KN·Mν=0.2时，M x v= Mx+0.2 My=1.41 KN·MM y v= My+0.2 Mx=0.602KN·M⽀座弯矩：M x’= -0.0693（g’+ q’）l x2=-1.72KN·MM y’= -0.0567（g’+ q’）l x2=-2.37KN·M3、双向板配筋计算：截⾯有效⾼度h0：x向跨中截⾯：h0=120-25=95mmY向跨中截⾯：h0=120-35=85mm双向板跨中截⾯配筋计算
PC结构叠合楼板模板及支撑架计算书
板模板（扣件式）住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规》GB 50009-20125、《钢结构设计规》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型混凝土叠合板面板厚度t(mm) 60面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.3 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.43面板弹性模量E(N/mm2) 30000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=900×60×60/6＝540000mm3，I＝bh3/12=900×60×60×60/12＝1.62×107mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×2. 5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.13))×1＝3.363kN/m 计算简图如下：根据混凝土设计规GB 50010-2010叠合板正截面受弯承载力M≦α1f c bx(h0-x/2)=f y aA sx=ξb h0ξb=β1/(1+f y/E sεcu)=0.8/(1+360/(2×105×0.0033))=0.5177x=ξb h0=0.5177×(60-15)=23.3mm叠合板混凝土受压区的受弯承载力α1f c bx(h0-x/2)=1×14.3×900×23.3×（45-23.3/2）=10000697.9N·mm=10 kN·m叠合板钢筋受拉区的受弯承载力f y A s(h0-x/2)=360×302mm2（45-23.3/2）=3625812 N·mm=3.626 kN·m因为，叠合板面M max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·m现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN·m，3.626kN·m远大于M max＝0.72kN·m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.782×0.92/8＝0.687kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.92/8+3.15×0.9/4＝0.72kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.687，0.72]＝0.72kN·mσ＝M max/W＝0.72×106/600000＝1.2N/mm2﹤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.363×9004/(384×30000×16200000)=0.06mm ν＝0.06mm﹤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 80×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 85.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 341.333 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.9=6.298kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.9=3.463kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.9＝2.835kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.9＝0.292kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.463×0.92+0.125×2.835×0.92＝0.638kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.292×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.292×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.592kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[6.298×0.252/2，0.292×0.252/2+3.15×0.25]＝0.797kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.638，0.592，0.797]＝0.797kN·mσ=M max/W=0.797×106/85333=9.335N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.463×0.9+0.625×2.835×0.9＝3.543kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.292×0.9+0.688×3.15＝2.331kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[6.298×0.25，0.292×0.25+3.15]＝3.223kN V max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.543，2.331，3.223]＝3.543kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.543×1000/(2×80×80)＝0.83N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.13))×0.9＝3.207kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×3.207×9004/(100×9350×341.333×104)＝0.343mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=3.207×2504/(8×9350×341.333×104)＝0.049mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、立柱验算1、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=max[l01，l0]/i=3159/16.1=196.211≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.4×1]×0.9 = 5.324kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.041kN，R2＝5.99kN，R3＝7.377kN，R4＝5.99kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918查表得，φ＝0.203不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.041，5.99，7.377，5.99]=9.041kN f＝N1/(ΦA)＝9041/(0.203×357)＝124.753N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ=l0/i=3648.645/16.1=226.624查表得，φ1=0.143不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.041,5.99,7.377,5.99]+1×1.2×0.15×2. 8=9.545kNf=N/(φ1A)＝9.545×103/(0.143×357)=186.97N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.8/3.8=0.737＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.545/(0.9×0.1)＝106.056kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。
楼板计算书.doc
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 4.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算(lx/ly=3500/5700=0.614<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0399+0.0046*0.200)*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52 = 3.803 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.803×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0503) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.050) = 0.0514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360= 136mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0046+0.0399*0.200)*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52 = 1.174 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.174×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.0153) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.015) = 0.0164) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360= 41mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0832*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52= 7.744 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.744×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1023) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.1074) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360= 284mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案8@160, 实配面积314 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0832*(1.200*4.000+1.400*2.000)*3.52= 7.744 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*7.744×106/(1.00*11.9*1000*80*80)= 0.1023) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.102) = 0.1074) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360= 284mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案8@160, 实配面积314 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+2.000)*3.52 = 3.002 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+0.5*2.000)*3.52 = 2.502 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 3.002×106/(0.87*80*251) = 171.841 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 2.502×106/(0.87*80*251) = 143.201 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/50000 = 0.502%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*171.841) = -0.241因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*143.201) = -0.509因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*80) = 0.314%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*802/[1.15*-0.241+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*251*802/[1.15*-0.509+0.2+6*7.143*0.314%/(1+3.5*0.0)]= 5.692×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 3.002/(2.502*(2.0-1)+3.002)*5.692×102= 3.105×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 5.692×102/2.0= 2.846×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(310.460,284.588)= 284.5884.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/B= 0.00254*(4.000+0.5*2.000)*3.54/2.846×102= 6.686mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17.500mmfmax=6.686mm≤fo=17.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0399+0.0046*0.200)*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 3.002 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=3.002×106/(0.87*80*251)=171.841N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*171.841)=0.4277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.427*171.841/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0711mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0046+0.0399*0.200)*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 0.926 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.926×106/(0.87*80*251)=53.033N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*53.033)=-1.082因为ψ=-1.082 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*53.033/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0103mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0998*(4.000+0.50*2.000)*3.52= 6.113 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=6.113×106/(0.87*80*314)=279.733N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/50000 = 0.0063因为ρte=0.0063 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计1111ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*279.733)=0.6867) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160。
PKPM楼板计算书
楼板计算书日期： 5/27/2012时间：11:40:27:02 am一、基本资料：1、房间编号： 562、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 3.90 kN/m2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/m2计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 3600 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
二、计算结果：Mx =(0.01683+0.02101/5)*(1.20* 3.90+1.40* 1.00)* 3.6^2 = 1.66kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03608+0.04341/5)*(1.4* 1.00)* 3.6^2 = 0.81kN·mMx= 1.66 + 0.81 = 2.47kN·mAsx= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%My =(0.02101+0.01683/5)*(1.20* 3.90+1.40* 1.00)* 3.6^2= 1.92kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04341+0.03608/5)*(1.4* 1.00)* 3.6^2 = 0.92kN·mMy= 1.92 + 0.92 = 2.84kN·mAsy= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2)ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%Mx' =0.05348*(1.20* 3.90+1.40* 2.00)* 3.6^2 = 5.18kN·mAsx'= 200.00mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%My' =0.05700*(1.20* 3.90+1.40* 2.00)* 3.6^2 = 5.53kN·mAsy'= 212.17mm2，实配φ 8@200 (As ＝ 251.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.179% ，ρ＝ 0.251%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.01683+0.02101/5)*(1.0* 3.90+0.5* 2.00 )* 3.6^2 = 1.34kN·m Es ＝ 200000.N/mm2 Ec ＝ 29791.N/mm2Ftk ＝ 2.01N/mm2 Fy ＝ 360.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.34/(0.87* 68.* 251.) = 89.837N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.=0.00503ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00503* 89.84) = -1.788当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝200000.0/ 29791.5 = 6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 251./1000/ 68.=0.00370⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 200000.* 251.* 68.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00370/(1+3.5*0.00)]=401.52kN·m2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝ 401.52/2 = 200.758kN·m2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00147* 4.9* 3.60^4/ 200.758= 6.019mmf / L ＝ 6.019/3600.= 1/ 598.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.34*10^6/(0.87* 68.* 251.) = 89.837N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 89.84) = -0.351当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 89.837/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.017mm，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 1.55*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 93.144N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 93.14) = -0.300当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.200* 93.144/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.40*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 204.381N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 204.38) = 0.462ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.462*204.381/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.091mm，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.62*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 217.804N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 217.80) = 0.501ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.501*217.804/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.106mm，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.40*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 204.381N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 204.38) = 0.462ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.462*204.381/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.091mm，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.62*10^6/(0.87* 76.* 251.) = 217.804N/mm2矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）ρte ＝ 251./ 50000.= 0.005当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 217.80) = 0.501ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.501*217.804/200000.*(1.9*20.+0.08* 8.00/0.01000) = 0.106mm，满足规范要求！。
叠合楼板支撑架(独立式)计算书
叠合楼板支撑架（独立式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计三、支撑体系设计设计简图如下：平面图剖面图(支架纵向)剖面图(支架横向)四、预制楼板验算叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。
本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h1)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h1)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(1.5+(1.1+24)×0.07)+1.4×2.5，1.35×(1.5+(1.1+24)×0.07)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.668kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×1.5×1=1.62kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN预制楼板计算简图一预制楼板计算简图二1、强度验算弯矩图一(kN·m)弯矩图二M max＝0.855kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.855×106/(1×14.3×1000×452)=0.03γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.03)0.5]=0.985A s=M max/(γs f y h0)=0.855×106/(0.985×360×45)=53.552mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2 A S2=301.593mm2≥A s=53.552mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h1)×b=(1.5+(1.1+24)×0.07)×1=3.257kN/m变形图(mm)νmax＝0.045mmν＝0.045mm≤[ν]＝l/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算1、荷载设计承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1：Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h1)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h1)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(1.5+(1.1+24)×0.07)+1.4×1.5，1.35×(1.5+(1.1+24)×0.07)+1.4×0.7×1.5]×0.9＝4.867kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=0.9×1.2×0.046=0.05kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=4.867+0.05=4.916kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h1)×b＝(1.5+(1.1+24)×0.07)×0.9=2.931kN/m 主梁自重标准值g’=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q’=q2+g’=2.931+0.046=2.977kN/m2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.47kN·m≤[M]＝2.7kN/m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN) V max＝2.673kN≤[V]＝8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.043mm跨中νmax=0.043mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.024mm≤[ν]=150/250=0.6mm满足要求！5、支座反力计算最大支座反力为5.346kN六、立杆验算由上节计算可知，最大轴心压力设计值N＝5.346+1.2×0.12＝5.49kN1、考虑插管和套管偏心时的立杆稳定性计算λx=((1+I x2/ I x1)/2)0.5h/i2=((1+185156.923/93189.603)/2)0.5×1800/20.559＝106.995查表得，φx＝0.517N EX=π2EA/λx2=3.142×206000×348.34/106.9952=61864.201NN/(φx A)+βmx M x/[W1x(1-0.8N/N EX)]=5490.15/(0.517×348.34)+1×5490.15×48.6/2/(3834.963×(1-0.8×5490.15/61864.201))=67.932N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、插管与套管处设置水平拉杆时立杆稳定性计算λ=h/i=1800/16.356=110.05≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φx＝0.493f=N/(φA)=5490.15/(0.493×348.34)＝31.969N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、插销验算1、抗剪验算N＝5490.15N≤2×A n f v b＝2×113.097×140＝31667.16N满足要求！2、插销处钢管壁端面承压计算N＝5490.15N≤2dtf ce＝2×12×2.4×320＝18432N满足要求！八、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N =5.346KN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】F1=N=5.49kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1300mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1300×100/1000=67.067kN≥F1=5.49kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=6.902N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(700)×(750)/(200×250)]1/2=3.24，A ln=ab=50000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3.24×6.902×50000/1000=1509.64kN≥F1=5.49kN满足要求！。
压型钢板组合楼板计算
1174.971858 mm2
IuL=k7+kK8+kk 9+kk10+k11*kK 12
长期刚度计算开裂截面 kk13=4*ρa*а E+(ρa*2*а E)^2 yccL2=[sqrt(k k13)-ρa*2*а E]*ho 满足条件yccL2 ≤hc= kK14=(Cs*yccL 2*yccL2*yccL2 )/3 kk15=2*а E*Aa*ycsL*ycs L
0.0210 0.309689908 mm
39.15 mm 50 mm
3999700.757 mm4 5262007.603 mm4 2934126.667 mm4 12195835.03 mm4 17927493.85 mm4 5.37825E+11 N.mm2
521344.80 mm3 5487.84 mm2 57.31 mm
面筋的相对粘
结特征系数νi
面筋保护层厚
度C
构件受力特征
系数аcr
混凝土抗拉强
度标准值ftk
Ate=0.5*bmin*
h+(Cs-
bmin)*hc
ρte=As'/Ate
（当ρte≤
0.01时，取
0.01）
deq=D/νi
б
sk=M2/(0.87*h
o*As')
ψ=1.1-
0.65*ftk/(ρ
te*бsk)
10.80 KN.m
5.01 KN 3.46 KN
斜截面受剪承 载力满足要求 。
3.3 扰度验算
短期刚度计算未开裂截面 аE=Ea/Ec 计算截面中和 轴距混凝土顶
混凝土楼板计算书
LB-1矩形板计算
项目名称 ____________ 日期 _______________ 设计者 ______________ 校对者 _____________ 一、 构件编号：LB-1
二、 示意图
fl L -------------------
三、 依据规 《建筑结构荷载规》 GB50009-2001
《混凝上结构设计规》GB50010-2010
四、 计算信息 1. 几何参数 计算跨度：Lx 二 3000 mm; Ly = 6300 mm
板厚：h = 100 mm
2. 材料信息 混凝土等级：C25 fc=ll. 9N/W ft=l. 27N/mm: ftk=l. 78N/mm: 钢筋种类：HRB100 fy = 360 N/"mm： Es = 2. 0X103 N/nim： 最小配筋率：P = 0. 200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as二25mm
保护层厚度：c = 20mm
3. 荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数：Yc = 1.200
可变荷载分项系数：丫。二1.400
准永久值系数：Wq二1.000
永久荷载标准值：q gk二4. 040kN/m：
可变荷载标准值：q qk二2. OOOkN/m'
4. 计算方法:弹性板 5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/固泄/固左/简支 6. 设计参数 结构重要性系数：Yo二1.00
泊松比：P = 0. 200
五. 计算参数：
Ec二2. 80X10'N/mm: 1•计算板的跨度:Lo二3000 mm 2•计算板的有效高度:ho = h-as=100-25=75 mm 六、 配筋计算(ly/lx二6300/3000二2. 100>2. 000,所以选择多边支撑单向板计算): 1. X向底板配筋 1) 确泄X向底板弯距 Mx = 9* ( 丫 G* q gk+ Y Q* q qk) *Lo7128 =9*(1. 200*4. 040+1. 400*2. 000)*37128 =4.840 kN*m 2) 确定计算系数 <1 s = Y o*Mx/ (O l*fc*b*ho*ho) =1. 00*4. 840X107(1. 00*11. 9*1000*75*75) =0. 072 3) 计算相对受压区髙度 4 = l-sqrt(l-2*a s)二 1-sqrt (1-2*0. 072)二 0. 075 4) 计算受拉钢筋而积 As = a l*fc*b*ho* 4/fy = 1. 000*11. 9*1000*75*0. 075/360 =186mm' 5) 验算最小配筋率 P = As/ (b*h) = 186/(1000*100) = 0. 186% P < P min = 0. 200% 不满足最小配筋要求 所以取而积为 As 二 P min*b*h = 0. 200%*1000*100 = 200 mm2